Вентиляция гальванического цеха - Производство и технологии курсовая работа

Главная

Производство и технологии
Вентиляция гальванического цеха

Краткое описание технологического процесса в исследуемом цехе. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Расчет теплопотерь, а также поступлений теплоты от солнечной радиации. Определение и характер различных вредностей, поступающих в помещение.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.


Пояснительная записка курсового проекта
Целью данного курсового проекта является запроектировать систему вентиляции, совмещенную с системой воздушного отопления здания производственного назначения - гальванического цеха, расположенного в г. Ростове-на-Дону. В цехе производится покрытие поверхностей различных изделий из металла с целью придания им прочности, предохранения от коррозии или улучшения внешнего вида. Для выполнения поставленной задачи необходимо произвести следующие расчеты: теплотехнический расчет ограждающих конструкций; расчет поступлений теплоты за счет солнечной радиации; расчет теплопоступлений и влаговыделений от технологического оборудования; определить количество воздуха, удаляемого системами местных отсосов; определить воздухообмен - составить воздушно-тепловой баланс; произвести аэродинамический расчет вентиляционных систем; подобрать оборудование для системы вентиляции. Необходимо установить наиболее целесообразный способ подачи и удаления воздуха в производственный цех, определить расположение воздуховодов, приточной камеры, вспомогательного оборудования. При выборе схемы вентиляции будем исходить из условий, обеспечивающих создание требуемых допустимых условий в производственном цехе с учетом простоты и надежности эксплуатации системы.
1 . Исходные данные для проектирования
Проектируемый объект - гальв анический цех (вариант 1 )
Район строительства - г.  Ростов -на-Дону
1. Цементно-песчаная штукатурка 1800 кг/м , =0,015  м , =0,93 Вт/ ( м · єC)
2. Сплошной силикатный кирпич =1800 кг/м , = 0, 25  м , =0,87 Вт/ ( м · єC)
3. Плиты минераловатные прош ивные =75 кг/м , =0,045 Вт/ ( м · єC)
4. Керамический пустотный кирпич =14 00 кг/м , = 0, 12  м , =0,58 Вт/ ( м · єC)
Остекление : два обычных стекла в раздельных переплетах R =0,3 4  м · єC/ Вт,
Влажностный режим помещения - мокрый
Зона влаж ности района застройки - нормальная
Категория производства по взрывопожарной и пожарной опасности - А
Категория р абот по уровню энергозатрат - II б
Источник теплоснабжения - наружные тепловые сети
Теплоноситель - вода с параметрами 130 - 7 0єC
Расчетная географическая широта 48 є с.ш.
Баро метрическое давление 10 0 5 гПа
Средняя температура отопительного периода t ht = -0,6 єC
Продолжительность отопительного периода z ht = 171 сут .
1. Известково-песчаная штукатурка 1600 кг/м, =0,02 м, = 0,81 Вт/(м·єC)
2. Железобетонная плита 2500 кг/м, =0,3 м, = 2,04 Вт/(м·єC)
3. Плиты минераловатные прошивные75 кг/м, = 0,045 Вт/(м·єC)
4. Цементно-песчаная стяжка 1800 кг/м, =0,02 м, = 0,93 Вт/(м·єC)
5. Рубероид 60 0 кг/м , =0,01  м , =0,17 Вт/ ( м · єC)
Таблица 1.1 - Ра счетные параметры наружного воздуха
Таблица 1.2 - Ра счетные параметры внутреннего воздуха
2 . Краткое описание технологического процесса
теплота технологический цех вентиляция
В гальваническом цехе производится покрытие поверхностей различных изделий из металла с целью придания им прочности, предохранения от коррозии или улучшения внешнего вида.
Основн ое оборудование гальванических цехов - гальванические, вспомогательные и промывочные ванны. Перед нанесением покрытий изделия подвергают механической обработке, обезжириванию и травлению.
Механическая очистка поверхности осуществляется путем зачистки, шлифовки и полировки изделий. Если изделия покрыты слоем ржавчины, то их перед обезжириванием травят.
Травление производится в кислой среде: в серной, соляной или азотной кислоте. После травления изделия промывают в воде или растворе щелочи, чтобы нейтрализовать оставшуюся на поверхности кислоту.
Обезжиривание поверхности производят химическим способом, погружая изделие в щелочной раствор (едкий натр, едкий калий и т.д. ) и пропускают через него постоянный ток.
Все процессы, протекающие в гальванических цехах, можно разделить на кислые, щелочные и цианистые.
Гальванический цех характеризуется выделением большого количества токсичных паров, газов и влаги.
Цианистые процессы сопровождаются выделени ем взрывопожароопасной и ядовитой вредности - цианистого водорода.
Помещение гальванического цеха относится к помещениям категории А, т.е. к взрывопожароопасным помещениям.
Категория работ в гальванич еском цехе - средней тяжести, II б .
Гальванический цех работает в 2 смены.
3 . Теплотехнический расчет ограждающих конструкций
Выполняется в соответствии с требованиями СНиП 23 - 0 2 - 2 003.
Цель расчета - определить сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R , м · єC/ Вт, и найти необходимую толщину слоя утеплителя.
Значения R req для величин D d , отличающихся от табличных, определяется по формуле
R req = а·D d + b (м 2 °С / Вт) (1)
где D d - градусо-сутки отопительного периода,°С/cут для конкретного пункта;
а, b - коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы. Градусо-сутки отопительного периода D d ,°С/cут, определяют по формуле:
D d = (t int - t ht )?z ht , ( ° С/cут), (2)
где t int - расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания,°С, принимаемая для расчета ограждающих конструкций по минимальным значениям оптимальной температуры по ГОСТ 30494-96.
t ht , z ht - средняя температура наружного воздуха,°С, и продолжительность, сут, отопительного периода, принимаемые по 2 для периода со среднесуточной температурой наружного воздуха не более 8 ° С.
R req = 0,0002?2668+1,0 = 1,53 - стены
R req = 0,00025?2668+1,5 = 2,17 - покрытие
Термическое сопротивление R, м 2 °С / Вт, каждого слоя многослойной ограждающей конструкции, определяется по формуле;
л - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м 2 °С).
Определение толщины слоя утеплителя наружной многослойной стены:
Определение толщины слоя утеплителя покрытия:
Требуемое сопротивление теплопередаче окон и балконных дверей определяется по табл. 16 [ 3 ] и табл. 9 . Затем по прил. 6 [ 3 ] устанавливается конструкция заполнения световых проемов. Сопротивление теплопередаче наружных дверей принимается 0,6 · R наружной стены , определенное по формуле :
где t - расчетная температура внутреннего воздуха, єC , [4];
t - расчетная температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки , єC , обеспеченностью 0,92, [2];
n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху.
Результаты теплотехнического расчета сводятся в таблицу 3 .
Таблица 3 - Ре зультаты теплотехнического расчета
Наименование ограждающей конструкции
4 . Определение потерь теплоты через ограждающие конструкции
Потери теплоты через ограждающие конструкции Q, Вт, определяются по формуле [СНиП 2.04.05-91, прил. 9]
Q = (t p - t ext ) (1 + Ув) n или Q = kA(t p - t ext ) (1 + Ув) n, (7)
где А - расчетная площадь ограждающей конструкции, м 2 ;
R o - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м 2 0 С / Вт, определяется по СНиП 23-02-2003 (кроме полов на грунте);
t р - расчетная температура воздуха, 0 С, в помещении c учетом ее повышения в зависимости от высоты помещения более 4 м;
t ext - расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года при расчете теплопотерь через наружные ограждения, или температура воздуха более холодного помещения - при расчете потерь теплоты через внутренние ограждения, 0 С. Принимается по параметрам Б СНиП 23-01-99 или, что то же самое, равной температуре наиболее холодной пятидневки t н5 ;
b - добавочные потери теплоты в долях от основных теплопотерь (см. ниже);
n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции к наружному воздуху по СНиП 23-02-2003.
Расчетная температура воздуха, t р , принимается равной температуре внутреннего воздуха, t в , в соответствии со СНиПами для проектирования соответствующих зданий и сооружений и указаниями СНиПа 41-01-2003. Нормируется температура в рабочей или в обслуживаемой зоне. Для помещений в общественных или промышленных зданиях высотой более 4 м учитывается повышение t в по высоте.
При расчете всех ограждений, попавших в зону высотой до 4 м в формуле расчета теплопотерь принимается t р = t р.з.
При расчете теплопотерь через покрытие t р = t в.з ,
При расчете ограждений, попавших в зону выше 4 м. принимается:
Температура воздуха в верхней зоне зависит от многих факторов - высоты и теплонапряжённости помещения, расположения технологического оборудования, способа подачи и удаления воздуха и др. и определяется по одной из формул:
где t пр - температура приточного воздуха, которая зависит от периода года, способа подачи, температуры воздуха в рабочей зоне и устанавливается расчётом приточных струй.
Результаты расчета потерь теплоты через ограждающие конструкции сводятся в таблицу 4.
Таблица 4 - Расчет потерь теплоты через ограждающие конструкции
Суммарные потери теплоты через ограждающие конструкции: Q о = 35175, Вт
5. Определение поступлений теплоты за счет солнечной радиации
Расчет производится в соответствии с [2] и [5] .
При проектировании системы вентиляции составляется воздушно-тепловой баланс помещения для различных периодов года. В теплый период года учитываются поступление теплоты в помещение через световые проемы и покрытия за счет солнечной радиации. Учет поступления теплоты производится для наиболее жаркого месяца года и расчетного времени суток.
Количество теплоты, поступающее в помещение за счет солнечной радиации, состоит из двух составляющих:
Количество теплоты, поступающей в помещение через покрытие q покр. , Вт, определяется зависимостью:
где q 1ср - среднее за сутки количество поступающей теплоты, Вт/м 2 ;
D q 1ср - часть теплопоступлений, Вт/м 2 , изменяющаяся в течение суток.
Среднее за сутки количество теплопоступлений через покрытие определяется по формуле :
где К покр - коэффициент теплопередачи покрытия, Вт/(м 2 ?С);
t ext .ср - средняя расчетная температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и наиболее жарких суток для кондиционирования воздуха (обеспеченностью 0,9 - 0,95), принимаемые по СНиП 23-01, табл. 2, соответственно графа 3 и графа 4;
t int покр - температура воздуха под покрытием помещения, ?С;
r покр - коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью покрытия (СП 23-101-2004);
q г.ср - среднее суточное количество теплоты суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, Вт/м 2 , поступающей на поверхность покрытия; Принимается по справочнику проектировщика 1992 г.;
г - коэффициент теплоотдачи наружной горизонтальной поверхности ограждения, Вт/м 2 ?С, определяемый по зависимости:
где V - минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость которых составляет 16% и более, м/с, но не менее 1 м/с; принимается по СНиП 23-01;
Количество теплопоступлений Dq 1ср , Вт/м 2 , изменяющихся в течение суток, определяется по формуле:
где - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности, Вт/(м 2 0 С); принимается по СНиП 23-02;
b п - коэффициент, учитывающий наличие в конструкции воздушной прослойки; при отсутствии прослойки ? п =1;
b 2 - коэффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха в зависимости от периода запаздывания , ч, теплопоступлений; принимается по справочнику проектировщика;
А t ext - суточная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха, принимаемая равной средней для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и максимальной для кондиционирования (обеспеченностью около 1) в июле, 0 С; принимается по СНиП 23-01;
А q .г. - количество теплоты, равное суммарной солнечной радиации в каждый час (с учетом запаздывания температурных колебаний) и средней за сутки суммарной солнечной радиации, Вт/м 2 , определяемое по выражению:
где S г и D г - количество теплоты соответственно прямой и рассеянной солнечной радиации, поступающей в каждый час расчетных суток на горизонтальную плоскость, Вт/м 2 , принимается по справочнику проектировщика, 1992 г.;
r покр - коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью покрытия;
- величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции.
Коэффициент затухания амплитуды колебания температуры наружного воздуха внутри ограждения определяется по формуле:
где е = 2, 718 основание натуральных логарифмов;
SD - значение суммарной тепловой инерции ограждений, определяемой по формуле:
где d - толщина слоя ограждения, м;
l - коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м°С); принимается по СП 23-101-2004);
S - коэффициент теплоусвоения материала слоя, Вт/(м 2 °С); принимается по СП 23-101-2004);
Y - коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя, Вт/(м 2 °С), который для слоя с Dі1 принимается равным S.
Если тепловая инерция слоя, D<1, то коэффициент теплоусвоения определяется расчетом, начиная с первого слоя, по формуле:
Результаты вычислений тепловой инерции и коэффициентов теплоусвоения сведены в таблицу 5.1.1.
Таблица 5.1.1 -Р езультаты вычислений тепловой инерции и коэффициентов теплоусвоения
Результаты расчета поступления теплоты за счет солнечной радиации через покрытие сведены в таблицу 5.1.2.
Таблица 5.1.2 -П оступление теплоты через покрытие
Численные значения параметров в часы расчетных суток
5.2 Расчет поступления теплоты через остекление
Поступление тепла в помещение за счет солнечной радиации через световые проемы Q, Вт, определяются по формуле:
где q пр - теплопоступление от солнечной радиации через заполнение светового проема, Вт/м 2 ;
q тп -теплопоступление через заполнение светового проема обусловленные теплопередачей, Вт/м 2 ;
F п - площадь светового проема, м 2 .
Теплопоступление от солнечной радиации q пр , Вт/м 2 , через вертикальное заполнение световых проемов:
q пр =(q п ?К инс +q р ?К обл )?К отн ?К зат , (23)
где q п - количество теплоты прямой солнечной радиации, поступающей в помещение в каждый час расчетных суток через одинарное остекление светового проема, Вт/м 2 ; принимается по справочнику проектировщика, 1992;
q р - количество теплоты рассеянной солнечной радиации, поступающей в помещение в каждый час расчетных суток через одинарное остекление светового проема, Вт/м 2 ; принимается по Справочнику проектировщика, 1992;
К инс - коэффициент инсоляции, определяемый для вертикального ограждения по формуле:
где L Г - размер горизонтальных выступающих элементов затенения, м;
L B - размер вертикальных выступающих элементов затенения, м;
а - расстояние от горизонтального элемента затенения до откоса светопроема, м;
c - расстояние от вертикального элемента затенения до откоса светопроема, м;
А с.о. - солнечный азимут остекления, т.е. угол между горизонтальной проекцией солнечного луча и нормалью к рассмотренной плоскостью остекления; п ринимается по справочнику проектировщика 1992 ;
в - угол, град., между вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную рассматриваемой плоскости остекления:
где h - высота стояния солнца, град.;
К обл - коэффициент облучения, определяемый как произведение коэффициентов облучения К обл.г и К обл.в соответственно для горизонтальной и вертикальной солнцезащитной конструкции, т.е.
К обл.г и К обл.в определяются по рис. 2.6 справочника проектировщика1992.
Эти коэффициенты зависят от углов г 1 и в 1 , которые определяются по формулам
б в - коэффициент теплоотдачи вертикальной наружной поверхности, Вт/(м 2 0 С); определяется по формуле:
б г - коэффициент теплоотдачи горизонтальной наружной поверхности, Вт/(м 2 0 С), определяется по формуле:
К отн - коэффициент относительного проникания солнечной радиации через заполнение светового проема, отличающегося от обычного одинарного остекления;
К зат -коэффициент, учитывающий затенение светового проема переплетами.
Теплопоступления, обусловленные теплопередачей через остекление светового проема q тп , Вт/м 2 , определяются по формуле:
где t ext .усл - условная температура наружной среды, °С;
t int - расчетная температура воздуха в помещении, °С;
R п - сопротивление теплопередаче заполнения светового проема,
м 2 0 С / Вт определяется по справочнику проектировщика, 1992;
Условная температура наружной среды t ext .усл ,°С, при вертикальном заполнении световых проемов
где А t ext - суточная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха, принимаемая равной средней для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и максимальной для кондиционирования воздуха (обеспеченность около 1); принимается по СНиП 23-01;
t ext .ср - средняя расчетная температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и наиболее жарких суток для кондиционирования воздуха (обеспеченностью 0,9 - 0,95), принимаемая по СНиП 23-01;
в 2 - коэффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха в зависимости от периода запаздывания , ч, теплопоступлений; принимается по справочнику проектировщика;
S в , D в - количество теплоты соответственно прямой и рассеянной солнечной радиации, поступающей в каждый час расчетных суток на вертикальную поверхность, Вт/м 2 ; принимается по справочнику проектировщика, 1992;
с п - приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации заполнением световых проемов, принимается по справочнику проектировщика, 1992;
ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения. Для вертикальной плоскости он равен:
где V - расчетная скорость ветра в июле, V=1 м/с.
Результаты расчета поступления теплоты за счет солнечной радиации через остекление сведены в таблицу 5.2.
Таблица 5.2 - Поступление теплоты через световые проемы
Численные значения параметров в часы суток
УQ = Q c + Q ю + Q покр = 1750 + 8590 + 16550 = 26890, Вт.
6 . Определение вредностей, поступающих в помещение
Поступления теплоты от технологич еского оборудования рассчитываются отдельно для холодного и те плого периодов года, и суммируются поступления теплоты от электродвигателей и нагретых поверхностей.
6.1 Определение тепловыделений от оборудования
Поступления теплоты , Вт, от электродвигателей и приводимого ими в действие оборудования р ассчитываются по формуле:
где - суммарная установочная мощность электродвигателей, Вт;
- коэффициент использования мощности, равный 0,8;
- коэффициент загрузки двигателя, равный 0,7;
- коэффициент одновременности работы, равный 0,9;
- коэффициент полезного действия, равный 0,85;
- коэффициент ассимиляции, равный 1.
6.2 Определение тепловыделений от нагретых поверхностей оборудования
Поступления теплоты, Вт, от нагретых поверх ностей оборудования рассчитываются по формуле:
где и - коэффициенты теплоотдачи излучением и конвекцией, (Вт/м · °C), определяются по формулам:
где - приведенный коэффициент излучения те л в помещении, который принимается равным 4,9 Вт/(м · °К );
а - коэффициент, принимаемый для вертикальной стенки равным 2,56 , а для горизонтальной стенки равным 1,28;
- температура поверхности, принимаемая равной 4 5°C;
- температура окружающего воздуха, ° C.
6.3 Определение тепловыделений от нагретой поверхности воды
Поступления теплоты, Вт, от нагретой поверхности воды определяются по формуле:
- температура поверхности воды, ° C;
- температура окружающего воздуха, ° C;
- площадь нагретой поверхности воды, м .
Суммарное поступление теплоты , Вт, от электродви гателей и нагретых поверхностей:
Результаты расчета поступления теплоты от оборудования сводятся в таблицу 6.
Таблица 6 -Р езультаты расчета выделений теплоты от оборудования
Теплопоступления от электродвигателей Q эл. дв . = 1000•N у •k и •k з •k о •(1-з п +k т •з п )
Ванна для снятия некачественного покрытия
Ванна электрохимического обезжиривания
Ванна для снятия некачественного покрытия
Ванна электрохимического обезжиривания
Теплопоступления от нагретых поверхностей Q к.л = (б л + б к ) (t п - t в ) F п
Ванна электрохимического обезжиривания
Ванна электрохимического обезжиривания
Ванна электрохимического обезжиривания
Теплопоступления от нагретой поверхности воды Q = (5,7+4,1v) (t п - t в ) F
7 . Определение количества воздуха, удаляемого системами местных отсосов
Количество воздуха, м /ч, удаляемого местными бортовыми отсосами, определяем по формуле:
где - коэффициент, зависящий от ширины ванны В и токсичности выделений, определяемой высотой спектра вредностей над ванной h ;
- температура раствора в ванне, ° C;
- температура воздуха в помещении, ° C;
- поправочный коэффициент, учитывающий глубину жидкости в ванне;
- поправочный коэффициент на подвижность воздуха в помещении.
Результаты расчета количества воздуха, удаляемого системами мес тных отсосов, сведены в таблицу 7
8 . Основные решения по отоплению и вентиляции
В данном курсовом проекте в гальваническом цехе при недостат ках явной теплоты предусматриваем систему воздушного отопления, совмещенную с системой приточной вентиляции с резервным вентилятором. Производительность сист емы приточной вентиляции определяем в соответствии с указаниями раздела 9 для холодного периода года.
В нерабочее время температура в цехе поддерживается не ниже + 5°C . Допускается рециркуляция воздуха из верхней зоны помещения.
В гальваническом цехе в качестве местных отсосов используем бортовые отсосы с щелью всасывания в горизонтальной плоскости (опрокинутые):
с передувкой - двубортовые и однобортовые.
Ванны шириной В < 600 мм могут быть оснащены однобортовыми отсосами без передувки.
Отсосы располагаем по длинному борту ванны. На ванны длиной более 1200  мм устанавливаем несколько секций отсосов.
Число систем местных отсосов зависит от набора вредностей, и принимаем не менее двух.
Самостоятельные установки предусматриваем, как правило, для систем местных отсосов от ванн для цианистых процессов, ванн для процессов хромирования и никелирования, а также от ванн обезжиривания деталей органическими растворителями.
Все системы местных отсосов, а также общеобменной вентиляции (при наличии в воздухе цеха цианистого водорода) предусматриваем с резервными вентиляторами.
В холодный период года в помещении гальванического цеха, кроме системы местных отсосов, предусматриваем приточно-вытяжную общеобменную вентиляцию с механическим и естественны побуждением.
В холодный период года приточный воздух подаем в верхнюю зону помещения на высоте не ниже 3,00 0 м от пола. В качестве воздухораспределителей используем воздухораспределители типа ВР.
В теплый период года приток естественный, через нижние фрамуги окон. Площадь открывающихся фрамуг определяем по формуле:
- скоро сть воздуха, принимаем равной 1 м /с.
Площадь живого сечения жалюзийной решетки определяем по формуле (40), но скорость воздуха для магистральных воздуховодов принимаем до 12  м /с, в ответвлениях до 8  м /с:
Вытяжка - из верхней зоны помещения, посредством воздуховодов с отверстиями, затянутыми сеткой. Площадь отверстий определяем по формуле (40) при = 3 м /с.
Так как в воздухе гальванического цеха имеется цианистый водород, то приемные отверстия для удаления воздуха системой общеобменной вентиляции размещаем не ниже 0,1 0 0 м от плоскости потолка до верха отверстий.
Оборудование систем местных отс осов размещаем в обслуживаем ими помещении.
Магистральные воздуховоды, кроме воздуховодов, удаляющих взрывоопасные смеси, прокладываем в подпольных каналах, изготовленных из кирпича или бетона. Воздуховоды в этом случае выполняем с противокоррозийной защитой изнутри и снаружи.
Уклон горизонтальных участков сети составляет 0,005- 0 ,01. В нижней части сети предусматриваем сборник с устройством для спуска конденсата в канализацию.
Шахты вытяжных установок обеспечивают факельный выброс.
Очистку вентиляционных выбросов не предусматриваем , так как концентрация вредных веществ в удаляемом воздухе не превышает предельно допустимых, установленных санитарными нормами для воздуха рабочей зоны помещения.
В помещении приточной вентиляционной камеры предусматриваем приточную вентиляцию с не менее чем двухкратным воздухообменом в 1 ч , используя оборудование, размещенное в этом помещении.
9 . Расчет расхода и температуры приточного воздуха
По р езультат ам расчет ов составляем воздушно-тепловой баланс для помещения гальванического цеха в табличной форме.
Температура прито чного воздуха t пр, определяется по формуле
10 . Аэродинамический расчет вентиляционных систем
Целью аэродинамического расчета является подбор диаметров воздуховодов и определение потерь давления в системе.
Аэродинамический расчет воздуховодов производим для одной приточной и одной вытяжной систем. При определении диаметров круглых воздуховодов ориентируемся на допустимые скорости в воздуховодах. Расчет производим по таблицам для аэродинамического расчета воздуховодов по [6].
Полные потери давления в системе, Р, Па, складываем из потерь давления в сети и из потерь давления в оборудовании:
Потери давления в сети, Р , Па, определяем как сумму потерь давления на трение ( R * I ) и потерь давления в местных сопротивлениях ( Z ):
Потери давления в оборудовании, Р , Па, определяем в соответствии со значениями, указанными в каталогах соответствующего оборудования.
Результаты а эродинамический расчет а потерь давления в сети воздухов одов сведены в таблицы 10.1 и 10.2.
11 . Подбор вентиляционного оборудования
Оборудование приточных вентиляционных систем подбирается в зависимости от принятой схемы вентиляции.
Площадь живого сечения А, м 2 неподвижной жалюзийной решетки определена по формуле
Производительность приточной камеры L, м 3 /ч определена по формуле
где 1,1 - коэффициент запаса, учитывающий подсос воздуха во фланцевых соединениях;
L пр - расход приточного воздуха, м 3 /ч.
Принято к установке две типовые каркасно-панельные приточные камеры производства ОАО «ВЕЗА» производительностью 54100 м 3 /ч, КЦКП-50.
Средняя скорость воздуха внутри приточной камеры 2-3,5 м/с.
1. Блок воздухоприемный и смесительный (передняя панель с клапаном 2300х2600);
2. Блок ячейковых фильтров типа - ФяВБ, класс фильтрации - G3, масса - 155 кг;
3. Блок воздухонагревателей (водяные), типа BHB243,1-273-200-c-d, d-ff-e;
4. Блок вентиляционный (вентилятор - ВР-84-97-12,5 сх. 7, с электродвигателем А180М8 номинальной производительностью 63000м 3 /ч).
Воздухораспределение осуществляется через 9 воздухораспределителей типа ВР5 с подачей воздуха в верхнюю зону помещения цеха.
Вытяжная вентиляция включает удаление воздуха от местных отсосов и вытяжку из верхней зоны. Для осуществления вытяжки местными отсосами используем вентиляторы ОАО «МОВЕН»:
Система В1 (L=20284?1.1=22312 м 3 /ч) - принят вентилятор производительностью 18,0 - 37,0 тыс. м 3 /ч ВР-80-70-10К1Ж-01 с электродвигателем АИР160М6 мощностью 15 кВт, конструктивное исполнение 1 (ОАО «МОВЕН»).
Система В2 (L=17372?1.1=19109 м 3 /ч) - принят вентилятор производительностью 18,0 - 37,0 тыс. м 3 /ч ВР-80-70-10К1Ж-01 с электродвигателем АИР160М6 мощностью 15 кВт, конструктивное исполнение 1 (ОАО «МОВЕН»).
Система В3 (L=7356?1.1=8092 м 3 /ч) - принят вентилятор производительностью 5,6 - 11,3 тыс. м 3 /ч ВР-86-77-6,3ВК1Ж с электродвигателем АИМ100L6 мощностью 2,2 кВт, конструктивное исполнение 1 (ОАО «МОВЕН»).
Вытяжная система В9 (L=2816?1.1=3098 м 3 /ч).
Воздух из верхней зоны в холодный период года удаляем с помощью крышного вентилятора ВКРМ 5-03 с электродвигателем АИР80А6 мощностью 0,75 кВт, производительностью от 2800 до 6500 м 3 /ч в количестве 1 шт.
Вытяжные системы В4, В5, В6, В7, В8 (L общ. = L тёпл - L х ол = 214098 -2816= 211282?1.1= 232410 м 3 /ч).
Воздух из верхней зоны в теплый период года удаляем с помощью 5 крышных вентиляторов ВКРМ 12.5-02 с электродвигателем 5А160М12 мощностью 5.5 кВт, производительностью от 14000 до 45000 м 3 /ч в количестве 5 шт.
Неорганизованный приток воздуха в теплый период года осуществляется через специальные оконные проемы - фрамуги.
Ванна для снятия некачественного покрытия
Ванна для приготовления цинкового электролита
Ванна электрохимического обезжиривания
Ванна электрохимического обезжиривания
Ванна для снятия некачественного покрытия
Ванна электрохимического обезжиривания
В данном курсовом проекте мы запроектировали систему вентиляции гальванического цеха, расположенного в г. Ростов-на-Дону. Для этого был произведен ряд расчетов:
1. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. В котором произвели расчет потерь теплоты через ограждающие конструкции, а также нашли необходимое количество теплоты на нагревание наружного инфильтрующегоося воздуха.
2. Расчет поступлений теплоты за счет солнечной радиации. Где определили количество теплопоступлений через остекление и кровлю.
3. Расчет теплопоступлений и влаговыделений от технологического оборудования. В котором учли все возможные тепло-, влаговыделения происходящие в цехе.
4. Определение количества воздуха, удаляемого системами местных отсосов. Определили какие вредности выделяются, и у каких ванн необходима установка местных отсосов.
5. Расчет расхода и температуры приточного воздуха. По его результатам составили воздушно-тепловой баланс.
6. Аэродинамический расчет вентиляционных систем. Мы определили экономичные диаметры и размеры воздуховодов для подачи рассчитанного количества воздуха, а также на основе располагаемого давления.
Гальванический цех обслуживается приточной системой с механическим побуждением, подача воздуха производится в верхнюю часть помещения. Удаление воздуха производится системой местных отсосов, а также с помощью крышных вентиляторов. Приточная камера расположена непосредственно в гальваническом цехе, забор воздуха производится в наименее загрязненной зоне.
Определение количества вредностей, поступающих в помещение. Расчет избыточных теплопоступлений от людей, за счет солнечной радиации, от источника искусственного освещения. Выбор схемы обработки воздух
Вентиляция гальванического цеха курсовая работа. Производство и технологии.
Глобальные Проблемы Современности Реферат По Обществознанию
Дипломная работа: Анализ торгового предприятия. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат по теме Управление операциями
Системы Управления Практическая Работа
Доклад по теме Освещение деятельности ОВД телевидением
Комплекс Упражнений Для Мышц Ног Реферат
Реферат На Тему История Землеустройства Иглинского Района Рф
Реферат: Принцип деятельности коммерческих банков
Реферат: Национальная экономика, её цели и виды
Реферат по теме Международно-правовой режим международных проливов
Топик: Raphael
Контрольная работа по теме Статистичне дослідження прямих іноземних інвестиций в Україну
Доклад По Физкультуре На Тему Гимнастика Упражнение С Палкой
Конкурс Сочинение Песни
Дипломная работа по теме Разработка телевизионного регистратора
Контрольная работа: Типы внутрифирменного планирования
Реферат: Градостроительный кодекс
Реферат по теме Международное сотрудничество по борьбе с преступностью
Курсовая работа по теме Экономические санкции и монополизация рынка
Реферат: Начало смутного времени в России. Скачать бесплатно и без регистрации
Финансовый учет, анализ, аудит на ТОО "Астана-Боттлерс" - Бухгалтерский учет и аудит отчет по практике
Розробка комп'ютерних схем різного призначення: шифратори, дешифратори, мультиплексори, лічильники та регістри. Загальні характеристики електронних цифрових схем по булевих виразах. Розрахунок лічильника та регістрів. Значення логічних сигналів. - Программирование, компьютеры и кибернетика курсовая работа
Телевидение и журналистика - Журналистика, издательское дело и СМИ реферат