Устройство станка IK825Ф2 и его эксплуатация - Производство и технологии дипломная работа

Главная

Производство и технологии
Устройство станка IK825Ф2 и его эксплуатация

Технологическая характеристика широкополосного стана НШС-2000, назначение и устройство вальцетокарного калибровочного станка специальный модели IК825Ф2 с цифровой индикацией и управлением. Составление и описание работы схемы управления во всех режимах.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
2.1 Требования, предъявляемые к электроприводу станка
2.3 Расчет мощности и выбор двигателя главного привода
2.4 Расчет параметров тиристорного преобразователя
2.5 Расчет и выбор элементов защиты
2.7 Составление и описание работы схемы управления во всех режимах
3.1 Организация капитального ремонта электродвигателя
4.1 Технико-экономическое обоснование выбора системы электропривода вальцетокарного станка
5. Мероприятия по технике безопасности, противопожарной технике и охране природы
5.1 Мероприятия по технике безопасности при эксплуатации электрооборудования металлорежущих станков
5.2 Противопожарная техника безопасности на станках
Освоение листопрокатного производства на Новолипецком металлургическом комбинате началось с лета 1957 года с введением в строй цеха горячего проката ЛПЦ-1. Это был высокомеханизированный прокатный стан “1200”. На протяжении многих лет в цехе шел кропотливый поиск резервов, направленный на совершенствование механизмов и агрегатов. За это время липецкая трансформаторная сталь вышла по электромагнитным свойствам на уровень лучших зарубежных образцов, завоевала доверие потребителей.
Решая задачу - создать отечественную технологию производства электротехнических марок стали в широких промышленных масштабах появился уникальный комплекс - листопрокатный цех № 4. Металл для холодной прокатки идет в цех со стана “2000”. Там отработана специальная технология получения проката для производства автомобильного листа.
В связи с выходом отечественных производителей металлопродукции на внешний рынок и производством проката по стандартам ASTM, DIN и другим, к его качеству и геометрическим размерам предъявляются повышенные требования, зачастую превышающие требования существующих ГОСТов и технических условий.
Качество металлопроката и геометрические размеры профилей, в том числе и производимых на ОАО ”НЛМК”, зависят от многих факторов, одним из которых является качество изготовления и точность обработки поверхности валков черновых и чистовых клетей прокатных станов.
В соответствии с рабочими калибровками и монтажами валков в вальцетокарной мастерской ЛПЦ - 3 производится обработка и расточка валков черновых и чистовых клетей. Для этих целей применяется станок типа IK825Ф2, который предназначен для обработки валков как сортовых, так и листовых прокатных станов.
Заготовками для широкополосных станов служат слябы. Для их нагрева перед прокаткой применяются методические нагревательные печи. Отапливаются печи либо смесью доменного и природного, либо доменного и коксового газов. Посадка и выдача слябов - торцевая. На стане 2000 НЛМК выдача слябов производится специальными устройствами.
Под печи состоит из шести рядов неподвижных и четырех подвижных блоков в виде рам из толстостенных труб. Неподвижные трубопроводы присоединяют к подвижным балкам шарнирами. Горизонтальный ход подвижных балок составляет 480 мм, а вертикальных - 20 мм. Продолжительность одного цикла передвижения балок - 60 с. Механизм передвижения имеет гидравлический привод.
На балках, поддерживающих слябы в течение всего времени нагрева, установлены рейторы высотой 140 мм из жаропрочной стали. Это позволяет предотвратить неравномерность нагрева по длине сляба. При отсутствии выдачи слябов из печи посадка перемещается только в вертикальном направлении.
Современные листовые прокатные станы для взламывания окалины имеют окалиноломатель. Рабочая клеть окалиноломателя состоит из станины закрытого типа, валков, опоры которых смонтированы в кассетах, перемещающихся при сужении раствора валков в направляющих рамках провода валков и устройства установки валков. Валки приводятся от двух вертикальных приводов через двухступенчатый редуктор и шпиндели.
За вертикальным окалиноломателем широкополосных станов располагаются торцевая клеть. Они состоят из четырех валковой клети с вертикальными валками, которая прикреплена к станинам, соединенных траверсами, подушек с подшипниками, нажимного и уравновешивающего устройства продувок.
Раствор валков изменяют при помощи нажимных механизмов. Механизм состоит из двух винтовых пар. Гайки нажимного устройства закреплены в станинах рабочей клети, нажимные винты соединены со ступицей червячного колеса червячно-цилиндрического редуктора. Верхний опорный валок перемещается при помощи гидравлического цилиндра и системы тяги коромысел.
Чистовой окалиноломатель полосовых станов представляет собой двухвалковую клеть. Ее назначение - разрушение вторичной окалины. По конструкции он аналогичен первому окалиноломателю с горизонтальными валками, но обжатия дает значительно меньше. Между нажимными винтами и подшипниками верхнего валка чистового окалиноломателя установлены пружинные станины.
Рабочие клети чистовой группы по конструкции аналогичны клетям черновой группы. Подшипники рабочих валков четырехрядовые с коническими роликами, а опорные - жидкостного трения. Нажимной механизм и механизм управления такой же, как и на клетях черновой группы.
Для направления прокатываемого металла в валках применяют стальные ролики. Для поддержания прокатываемой полосы между клетями непрерывной группы и направления ее в следующую клеть служат линейки и рейкодержатели.
Крутящий момент от электродвигателя к рабочим валкам передается через валы, редукторы, шестерные клети и шпиндели. В непрерывной группе клетей редукторы не применяются.
Перед прокаткой в непрерывной группе клетей передние и задние концы раскатов отрезаются летучими ножницами.
Для транспортирования слябов к направляющим клетям и от направляющих устройств к рабочим клетям, а также для транспортировки полос к моталкам и листов к ножницам применяют рольганги.
Рольганг перед нагревательными печами называют разгрузочным; нагретые слябы вдаются на приемный рольганг, состоящий из секций по несколько роликов. Окалину с поверхности полосы удаляют с помощью гидросбивов. Эти устройства состоят из насосной станции, гидропневматического аккумулятора, сборного бака, системы клапанов и трубопровода. Требуемую температуру смотки полос всего диапазона толщины получить на отводящем рольганге при естественном охлаждении невозможно. Для ускорения охлаждения полос применяют душирующие установки.
После непрерывной группы клетей вся продукция сматывается на моталках. В связи с расширением ассортимента полос по толщине на широкополосных станах установлены две группы моталок.
После смотки рулоны попадают на транспортные устройства; конвейеры, приемники рулонов, весы, устройства для сматывания рулонов.
вальцетокарный калибровочный станок
Станок вальцетокарный калибровочный специальный модели IК825Ф2 с цифровой индикацией и управлением (УЦИ) предназначен, согласно для обработки и калибровки наружных поверхностей прокатных валков в специальных калибровочных люнетах. На станке не предусматривается обработка деталей со смещенным центром тяжести относительно оси вращения типа эксцентриковых и коленчатых валов, конусных деталей с неуравновешенными массами.
Управление основными движениями станка (перемещение суппортов по осям X и Z) осуществляется от УЦИ. Операции, связанные с переключением ступеней главного привода, регулированием скорости вращения шпинделя и подач суппорта, перемещение и фиксация задней бабки, перемещение пиноли, установка и зажим изделия, установка люнеты, установка и зажим режущего инструмента на суппорте выполняются от органов управления, расположенных на этих сборочных единицах без учета УЦИ, то есть эти операции не программируются.
Обработка деталей может быть произведена в «ручном» режиме (УЦИ выполняет роль индикации) и «программном» (автоматическом) режиме по программе, заданной ручным вводом задания на пульт ввода УЦИ с управлением главным приводом и суппортами с помощью органов управления, расположенных на пульте суппортов.
Применение УЦИ К 525 повышает производительность труда в режиме индикации и преднабора, а в автоматическом режиме обработки по программе освобождает оператора от пользования универсальным мерительным инструментом, повышает точность работы и обработки деталей, а также снижает утомляемость рабочего-оператора, позволяет организовать бригадное и многостаночное обслуживание станка.
Станина станка выполнена с поперечными диагональными ребрами П-образного сечения обеспечивающими большую жесткость конструкции. На верхней постели станины имеются три призматических направляющих, из которых передняя и задняя являются базой каретки, а средняя - базой задней бабки. Внутри станины имеются накладные люки для отвода стружки и охлаждающей жидкости в сторону, противоположную рабочему месту.
Передняя бабка крепится к левой головной части станины болтами и фиксируется штифтами. Для повышения КПД и удобства обслуживания станка валики передней бабки вращаются в шариковых и роликовых подшипниках. Стальной шпиндель смонтирован на трех опорах качения передней и задней опорами служат специальные подшипники с радиальным зазором, двухрядные с короткими цилиндрическими роликами и конусным внутренним кольцом. Осевая нагрузка на шпиндель воспринимается шариковыми упорными подшипниками, находящимися у передней опоры шпинделя.
Задняя бабка крепится к станине при помощи двух прихватов тремя болтами. Задняя бабка имеет жесткую пиноль с встроенным вращающимся шпинделем, смонтированным на подшипниках качения. Для жесткой фиксации в осевом направлении задняя бабка имеет упор. Для установки центра задней бабки по оси станка на задних торцах корпуса и мостика нанесены риски.
Суппорт может перемещаться в продольном направлении вместе с кареткой по направляющим станины и в поперечном направлении вместе с поперечными салазками по направляющим на каретке.
Люнеты . Для обработки нежестких деталей станок снабжен неподвижной и подвижной люнетами. Подвижной люнет крепится на каретке и перемещается вдоль станка вместе с суппортной группой. Этот люнет поддерживает деталь возле резца. Неподвижный установлен на направляющих станины.
Фартук. Его механизм передает движение каретке и суппорту от ходового вала или ходового винта.
2.1 Требования, предъявляемые к электроприводу станка
Требования к электроприводам и системам управления станками определяются технологией обработки, конструктивными возможностями станка и режущего инструмента.
Основными технологическими требованиями являются обеспечение:
- самого широкого круга технологических режимов обработки с использованием современного режущего инструмента;
- высокой чистоты обрабатываемой поверхности.
Удовлетворение всем этим и другим требованиям зависит от характеристик станка и режущего инструмента, мощности главного привода, и электромеханических свойств приводов подач и системы управления.
В современных станках с числовым программным управлением (ЧПУ) функции, выполняемые электроприводом главного движения, значительно усложнены. Помимо стабилизации частоты вращения, при силовых режимах резания требуются обеспечение режимов позиционирования шпинделя при автоматической смене инструмента, что неизбежно ведет к увеличению требуемого диапазона регулирования частоты вращения.
Требуемый технологический диапазон регулирования скорости шпинделя с постоянной мощностью по, равный 20 -- 50 при двухступенчатой коробке скоростей, можно вполне обеспечить при электрическом регулировании скорости двигателя с постоянной мощностью в диапазоне 5:1 -- 10:1, что вполне осуществимо при современных двигателях постоянного тока.
Стабильность работы привода характеризуется перепадом частоты вращения при изменении нагрузки, напряжении питающей сети, температуры окружающего воздуха и тому подобных.
Погрешность частоты вращения для главного привода вальцетокарного станка модели IК825Ф2 должна составлять не более:
- погрешность при изменении нагрузки -- 2%;
- погрешность при изменении направления вращения -- 2%.
Коэффициент неравномерности, рассчитываемый как отношение разности максимальной и минимальной мгновенных частот к средней частоте вращения при холостом ходе привода, должен быть не более 0,1.
В современных станках динамические характеристики приводов главного движения по управлению прямым образом определяют производительность. При этом время пуска и торможения по не должно превышать 2,0 --4,0 с. При наличии зазоров в кинематической цепи главного привода перерегулирование приводит к дополнительным затратам времени на позиционирование, поэтому появляется необходимость обеспечения монотонного апериодического характера изменения скорости.
Динамические характеристики электропривода по нагрузке практически определяют точность и чистоту обработки изделия, а также стойкость инструмента. Устойчивый процесс резания при необходимой точности и чистоте поверхности возможен, если параметры настройки привода обеспечивают при набросе номинального момента нагрузки максимальный провал скорости не более 40% при времени восстановления, не превышающем 0,25с.
Отличительной особенностью главного привода станков с ЧПУ является необходимость применения реверсивного привода даже в тех случаях, когда по технологии обработки не требуется реверс. Требование обеспечения эффективного торможения и подтормаживания при снижении частоты вращения и режимов поддержания постоянной скорости резания приводит к необходимости применения реверсивного привода с целью получения нужного качества переходных процессов.
Технические характеристики вальцетокарного калибровочного специального станка модели IК825Ф2 приведены в таблице 2.2.
Таблица 2.2 Технические характеристики вальцетокарного станка модели 1К825Ф2
Наибольшая длина обрабатываемых валков
Наибольший вес обрабатываемого изделия
Максимальный крутящий момент на шпинделе
F z = 10 C p t x s y V n K p , Н
F z = 10 200 5 1 20 0,75 35,4 0 1,07 = 101194,4 Н
2.4.1 Расчет и выбор силового трансформатора
Расчетное значение вторичной обмотки трансформатора, питающего тиристорный преобразователь, определяется по формуле /21/
U 2расч ф = К и К с К К R U dн , В
где К и - расчетный коэффициент, характеризующий отношений напряжений в реальном выпрямителе (таблица 2.4);
К с - коэффициент запаса по напряжению, учитывающий возможное снижение напряжения сети обычно принимается равным 1,05 - 1,1;
К - коэффициент запаса, учитывающий неполное открывание вентилей при максимальном управляющем сигнале. Принимается равным 1,05-1,1;
К R - коэффициент запаса по напряжению, учитывающий падение напряжения в обмотках трансформатора, вентиля и за счет перекрытия анодов. Принимается равным - 1,05;
U dн - номинальное выпрямленное напряжение тиристорного преобразователя. Принимается равным номинальному напряжению двигателя.
Таблица 2.4 Значения расчетных токов для выбранной схемы
U 2расч ф = 0,428 1,05 1,05 1,05 220 = 109 В
Расчетное значение тока вторичной обмотки трансформатора определяется по формуле:
где коэффициент схемы, характеризующий отношение токов в идеальном выпрямителе. Принимается К I = 0,815;
коэффициент, учитывающий отклонение формы анодного тока вентилей от прямоугольной. Принимается К i = 1,05;
I dн - номинальный ток двигателя (таблица 2.2)
I 2расч = 0,815 1,05 350 = 299,5 А
Действующее значение тока первичной обмотки:
Расчетная типовая мощность трансформатора:
S тр = К К с К R К i U dн I dн 10 -3 , кВА
где коэффициент схемы, характеризующий соотношение мощностей для идеального выпрямителя с нагрузкой на противоэдс.
S тр = 1,045 1,05 1,05 1,05 220 350 10 -3 = 93,1 кВА
На основании полученных данных выбирается силовой трансформатор, имеющий параметры приведенные в таблице 2.5.
Таблица 2.5 Параметры выбранного силового трансформатора
2.4.2 Выбор тиристоров преобразователя
где коэффициент запаса по току с учетом увеличения тока двигателя в переходных режимах К зi = 2;
коэффициент, учитывающий интенсивность охлаждения силового вентиля. К ох = 1 (при принудительном охлаждении);
Максимальное значение обратного напряжения:
где коэффициент запаса по напряжению, учитывающий возможное повышение напряжения питания системы К зн = 1,8;
U 2л - линейное напряжение вторичной обмотки трансформатора.
Выбор тиристора производится с учетом среднего значения тока через тиристор, максимального значения обратного напряжения и условий охлаждения. На основании полученных данных выбираются тиристоры с характеристиками, приведенными в таблице 2.6 /4/ стр.8 таб. 4.
Таблица 2.6 характеристики выбранных тиристоров
Выбор сглаживающего дросселя производится из обеспечения непрерывного тока двигателя на всем диапазоне нагрузки от I мин до I н и изменения угла регулирования от мин до = 90 0 , а также ограничения пульсаций тока до 2 - 5%.
С достаточной для инженерных расчетов точностью требуемая индуктивность якорной цепи системы ТП-Д может быть определена по формуле:
где L d необх - суммарная индуктивность якорной цепи;
U п - действующее значение первой гармоники выпрямленного напряжения для соответствующего значения. Рисунок 2.1.
Рисунок 2.1 Графики для определения действующего значения первой гармоники выпрямленного напряжения
I d min - минимальный ток преобразователя, равный (0,02-0,05) I dн .;
L дв - индуктивность якоря двигателя;
L тр - индуктивность трансформатора;
L сд - индуктивность сглаживающего дросселя;
n н - номинальная скорость вращения двигателя;
I 2 - номинальный ток вторичной обмотки трансформатора;
U 2ф - номинальное фазное напряжение вторичной обмотки трансформатора;
К - конструктивный коэффициент для некомпенсированных машин К = 0,5-0,6. Для компенсированных К = 0,25.
где К и = 0,428 (согласно таблице 2.4).
Подставляя полученное значение в произведение (2.33), получим:
I dmin = 0,05 I dн = 0,05 350 = 17,5 А
Подставляя значения (2.37), (2.38), (2.39) в выражение (2.32), получим:
где число пар полюсов двигателя р = 4
Из выражения (2.33) выведем значение индуктивности сглаживающего реактора:
Исходя из полученных данных, выбирается реактор ФРОС-65/0,5 с номинальным током 250 А и индуктивностью 1,5 мГн с последовательным соединением обмоток.
Для защиты полупроводниковых устройств преобразователя от токов короткого замыкания применяются предохранители, включенные последовательно с каждым вентилем, и выбираются из следующих соотношений:
где I н пл - номинальный ток плавкой вставки предохранителя, А;
U пл - номинальное напряжение предохранителя, В;
Согласно /6/ выбираются предохранители типа ПБВ-1 с номинальным током вставки 250 А, на номинальное напряжение 380 В.
2.5 Расчет и выбор элементов защиты
Параметры RC цепочки подключаемой параллельно каждому вентилю.
где I в макс - максимальное повторяющееся значение выпрямленного тока через вентиль, А;
U в доп - допустимое обратное напряжение вентиля, В
Величина сопротивления включенного последовательно с конденсатором:
Параметры RC цепочки подключаемой параллельно вторичной обмотке трансформатора. Емкость конденсатора:
где U 2ф0 - вторичное фазное напряжение трансформатора, В;
I 20 - ток холостого хода трансформатора приведенного ко вторичной обмотке, А;
К доп - коэффициент допустимого превышения обратного напряжения, эпизодически прикладываемого к вентилю. Принимается - 1,5.
Величина сопротивления включенного последовательно с конденсатором:
Мощность, рассеиваемая разрядным сопротивлением:
На основании произведенных расчетов параметров RC цепочки выбираются конденсаторы типа БГТ емкостью 4,2 мкФ на напряжение 250 В и проволочные резисторы типа ОПЭВ-25 сопротивлением 24 Ом на напряжение 600 В для подключения параллельно вентилям и конденсаторы типа БГТ емкостью 8 мкФ на напряжение 250 в и резисторы типа ОПЭВ-10 сопротивлением 3 Ом на напряжение 600 В для подключения вторичной обмотке трансформатора.
Защита от перенапряжения и внешних коротких замыканий осуществляется быстродействующими автоматическими выключателями, которые устанавливают в якорной цепи двигателя, в анодных цепях выпрямителя и на вводе переменного тока вентильной схемы.
При установке автоматического выключателя на стороне переменного тока должно соблюдаться следующее условие:
I н расц > К н К I К i I dн , А (2.66)
где коэффициент надежности учитывающий разброс характеристик автомата К н = 1,2
I н расц = 1,2 0,815 1,1 350 = 376,5 А
Учитывая предыдущее соотношение, выбирается автоматический выключатель со следующими характеристиками (таблица 2.7).
Таблица 2.7 Характеристики выключателя, установленного на стороне переменного тока
При установке автоматического выключателя в цепи постоянного тока соблюдаются следующие условия:
I н расц > К н I dн , А; I уст эм > К н I п max , А
где I п max - максимальное значение силы тока преобразовательной установки в рабочем режиме.
Учитывая предыдущие соотношения, выбирается автоматический выключатель со следующими характеристиками (таблица 2.8).
Таблица 2.8 Характеристики выключателя, установленного в цепи постоянного тока
2.7 Составление и описание работы схемы управления во всех режимах
На рисунке 2.2 представлена функциональная схема тиристорного электропривода ЭПУ1-2-4327Д.
Сокращения, принятые на рисунке 2.2
УЗТ - узел зависимого токоограничения;
СИФУ - система импульсно-фазового управления;
ВВ - выпрямитель тока обмотки возбуждения;
ФИВ - формирователь импульсов возбудителя;
ТПЯ - якорный тиристорный преобразователь;
ТПВ - тиристорный преобразователь возбуждения;
ТТВ - трансформатор тока возбуждения;
трансформатор или сетевой (коммутационный или токоограничивающий) реактор;
аппаратура защиты от коротких замыканий;
источник питания обмотки возбуждения;
Основу сливой схемы якорных тиристорных преобразователей ТПЯ составляет 3-х фазная мостовая схема.
Цепи управления, силовая часть и источник питания обмотки возбуждения подключаются к сети либо индивидуальным коммутационным аппаратом, либо общим.
Подключение указанных цепей может производиться в любой последовательности. Кнопкой сброса S1 пользуются для повторного включения электропривода после срабатывания какой-либо защиты.
В данном случае применена защита от перенапряжений, возникающих при отключении трансформатора с применением конденсаторов и резисторов, подключенных во вторичной обмотке трансформатора (RC-цепи).
На рисунке приведена функциональная схема реверсивного быстродействующего привода.
Электропривод состоит из блока управления (преобразователя), электродвигателя постоянного тока М1 со встроенным тахогенератором BR1, блока предохранителей U1, задатчика скорости R зс , пусковой аппаратуры (контакты “Работа”, “Сброс”, “Авария”).
Система регулирования электроприводом выполнена двухконтурной с ПИ-регулированием скорости РС и тока РТ с устройством линеаризации характеристик (УЛХ) в режиме прерывистого тока. УЛХ содержит нелинейное звено НЗ, которое подключается к выходу РТ и датчика ЭДС ДЕ. Связь по ЭДС по отношению к выходному сигналу НЗ является положительной.
Управление тиристорами ТПЯ производится от трехканальной СИФУ. Ввод управляющего сигнала в СИФУ, регулирование углов и их ограничение осуществляется с помощью переменных резисторов в управляющем органе СИФУ. Переключение импульсов управления в преобразователе ТПЯ производится блоком логического устройства ЛУ, которое работает в функции сигнала заданного направления тока и выходного сигнала датчика проводимости вентилей ДП. Сигнал заданного направления тока на вход ЛУ поступает с выхода нелинейного звена НЗ. При этом коэффициент передачи НЗ обратно пропорционален коэффициенту передачи ТПЯ.
Для согласования реверсивного сигнала НЗ с нереверсивной регулировочной характеристикой УО служит переключатель характеристик ПХ1, управляемый ЛУ. Аналогичный переключатель ПХ2 установлен в цепи датчика тока (ТПЯ, ВЯ).
На входе РС суммируются сигналы задания скорости с задатчика скорости (или с выхода задатчика интенсивности ЗИ) и обратной связи с тахогенератора BR1.
Контакт К1.1 служит для снятия задающего напряжения со входа РС при размыкании контакта “Р” - “Работа”, при этом за счет обратной связи по скорости происходит торможение двигателя М1.
Токоограничение в данной системе регулирования обеспечивается за счет ограничения выходного напряжения регулятора РС. При этом исключение бросков тока осуществляется за счет ограничения выходного напряжения РТ. Узел зависимого токоограничения УЗТ обеспечивает снижение уставки токоограничения в функции скорости. Сигнал на вход УЗТ поступает с тахогенератора BR1 через делитель напряжения.
Блок защит осуществляет блокирование выхода регулятора РС и РТ, а также снятие управляющих импульсов при включении и срабатывании защит.
Блокирование выхода РС и РТ осуществляется ключами в функции изменения скорости тахогенератора и включения контакта “Работа”; при равенстве нулю сигналов задания скорости и тахогенератора выход РС шунтируется.
Кнопка S1 осуществляет установку триггеров защиты блока БЗ в начальной состояние, а контактом “Работа” осуществляется деблокирование РС и РТ. Контакт S2 осуществляет аварийное отключение.
При реверсировании сигнала U з реверсируется сигнал на входе ЛУ. Ток в силовой цепи начинает спадать. Как только с выхода ДП на вход ЛУ поступит сигнал, разрешающий переключение, с выхода ЛУ поступит сигнал разрешения выдачи импульсов U р в СИФУ.
Данный сигнал поступает на УО с БЗ и при срабатывании одной из защит.
Резисторы в цепи подключения тахогенератора к РС устанавливают такими, чтобы при задающем сигнале”10 В” обеспечивалась скорость двигателя n макс.
В электроприводе имеется устройство, выделяющее режим nn мин , что необходимо в ряде случаев, например, для наложения тормоза на двигатель, когда его скорость снизится до минимальной величины.
Система регулирования напряжением якоря двигателя осуществляется задающим сигналом U з с задатчика скорости ЗС поступающим на вход регулятора скорости РС через задатчик ЗИ разгона электропривода, который может регулировать длительность разгона электропривода до 10 с. кроме этого, имеется дополнительный вход “Вх.РС”.
Вместо задатчика ЗС регулятор РС может подключаться к аналоговому выходу системы с ЧПУ.
Токоограничение в данной системе обеспечивается за счет ограничения выходного напряжения РС.
В целом система регулирования данного электропривода выполнена однозонной. Однако, в целях унификации с двухзонным приводом источник питания обмотки возбуждения выполнен регулируемым на тиристорном и диодном модулях. Это позволяет иметь регулирование и стабилизацию тока возбуждения двигателя без существенных затрат на систему управления. Такое решение, кроме стабилизации тока возбуждения, позволяет при необходимости осуществить регулирование скорости двигателя с ослаблением поля.
Система регулирования током возбуждения выполнена одноконтурной с ПИ-регулированием тока возбуждения РТВ.
Задающий сигнал I вз на РТВ подается через задатчик тока возбуждения ЗТВ. Сигнал обратной связи по току поступает с задатчика тока возбуждения (ТТВ+ВВ). Оба указанных сигнала определяют номинальный ток возбуждения двигателя М1.
Управляющий сигнал с РТВ поступает на формирователь импульсов возбудителя ФИВ, где происходит его сравнение с пилообразным напряжением, поступающим с канала ФИ1 СИФУ якоря.
Узел скорости (УС) предназначен для выполнения соответствия скорости двигателя заданному значению. При достижении скорости заданного значения n=n зад замыкается контакт реле К1, управляющий приводом подачи.
В пусковых режимах УС выдает “несоответствие”, контакт реле К1 замкнут. Здесь не имеется узел, определяющий скорость меньше минимальной nn мин . Узел необходим либо для наложения тормоза (как это описано выше), либо для безопасного переключения редуктора. Структура регулирования электроприводом аналогична однозонному электроприводу с тахогенератором. На вход датчика ДЕ поступают сигналы с ДН, пропорциональный напряжению на якоре двигателя, и с ПХ2, пропорциональный току якоря. Узел ПХ2 осуществляет преобразование нереверсивного сигнала ВЯ в реверсивный сигнал.
Датчик ДЕ настраивается таким образом, чтобы при застопоренном двигателе под нагрузкой среднее значение выходного сигнала ДЕ было равно нулю.
С целью обеспечения высокого быстродействия и универсальности для реверсивного двухзонного электропривода принята схема с реверсом тока якоря и нереверсивным однофазным возбудителем.
Канал регулирования потока и ЭДС двигателя содержит задатчик тока возбуждения ЗТВ, ПИ-регулятор тока возбуждения РТВ, ПИ-регулятор ЭДС РЕ с задатчиком ЭДС (ЗЕ). На входе РЕ сравниваются сигнал задания ЭДС Е зад и обратной связи по напряжению двигателя. Последний образуется выпрямлением при помощи выпрямителя В2 выходного сигнала ДН. Электропривод выполнен по зависимому от напряжения на якоре принципу регулирования скорости. Предусмотрена возможность введения связи с ДЕ (вместо ДН) на вход РЕ.
Данный привод обеспечивает работу двигателя в первой зоне при постоянном магнитном потоке и во второй зоне регулирования при постоянной мощности двигателя.
Узел зависимого токоограничения УЗТ действует в функции напряжения тахогенератора поступающего на вход узла через делитель напряжения и уменьшает уставку токоограничения для улучшения коммутации двигателя в режиме ослабления поля.
Узел соответствия предназначен для выявления соответствия скорости двигателя заданному значению. При достижении скорости заданного значения замыкаются контакт реле К1, управляющий приводом подач.
В электроприводе предусмотрено применение блока ориентации шпинделя (БОШ), который выполняется моноблоком.
3.1 Организация капитального ремонта электродвигателя
Электрооборудование ремонтируют по принятой схеме планово-предупредительного ремонта машин. Все электрические машины подразделяют на группы по их общности (постоянного или переменного тока), мощности, частоте вращения, исполнению и длительности межремонтного цикла.
Капитальный ремонт - это ремонт, выполняемый для восстановления исправности и полного или близкого к полному восстановлению ресурса электрооборудования с заменой или восстановлением любых его частей, включая базовые. Это наибольший по объему и сложности вид ремонта, целью которого является восстановление всех номинальных характеристик и параметров электрооборудования с обеспечением его работоспособности до очередного капитального ремонта.
В капитальный ре
Устройство станка IK825Ф2 и его эксплуатация дипломная работа. Производство и технологии.
Реферат: Майнові та земельні відносини їх нормативно-правова база
Контрольная работа по теме Основные итоги деятельности президентов Международного Олимпийского комитета
Реферат по теме Применение интеграционных механизмов в финансовой политике
Реферат: Целлюлозно-бумажная промышленность России. Скачать бесплатно и без регистрации
Контрольная работа: Китаївська пустинь – історико-культурна пам’ятка міста Києва
Реферат: Mp3 A New Technology Essay Research
Государственные Органы Дипломная Работа
Реферат: Українське ділове мовлення
Курсовая работа по теме Разработка ассортимента, технологической документации и технологии кулинарной продукции для кофейни
Реферат: Безопасность труда при работе с ПЭВМ
Курсовая работа по теме Витрати на ремонт електричного обладнання
Курсовая работа: Формы международных расчетов, применяемые при расчетах по экспорту и импорту товаров
Материал К Сочинению Успешный Телеведущий
Сочинение: Военная лирика Твардовского
Курсовая работа по теме Закони та підзаконні нормативно-правові акти
Сочинение О Весне Песня
Дипломная работа по теме Обоснование содержания экспериментальной программы адаптивной физической реабилитации и методики использования ее средств на различных формах занятий для улучшения рессорных функций стопы при плоскостопии у детей среднего школьного возраста
Лекция по теме Загрязнение и здоровье окружающей среды
Курсовая работа: Конфликтные ситуации в механизме совершения преступления
Реферат: George Vs Lennie Strength Vs Intelligence Essay
Застосування народного вокалу в творах Вероніки Тормахової - Музыка статья
Имитационное моделирование и производственные процессы - Программирование, компьютеры и кибернетика дипломная работа
Егейське мистецтво - Культура и искусство реферат