Система отопления для цеха обработки древесины - Производство и технологии курсовая работа

Главная

Производство и технологии
Система отопления для цеха обработки древесины

Параметры наружного и внутреннего воздуха для холодного и теплого периодов года. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций. Расчет теплопотерь здания. Составление теплового баланса и выбор системы отопления. Поверхности нагревательных приборов.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Размещено на http://www.allbest.ru/
Температура наружного воздуха t. °С
Энтальпия наружного воздуха I, кДж/кг
Температура внутреннего воздуха tв, °С
Относительная влажность внутреннего воздуха ц,%
Подвижность воздуха в помещении н, м/с.
Сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций, R т , за исключением заполнений проемов и ограждающих конструкций помещений с избытками явной теплоты, следует принимать равным экономически целесообразному R т эк , определяемому по формуле (4.1), но не менее требуемого сопротивления теплопередаче R т тр , определяемого по формуле (4.2), и не менее нормативного сопротивления теплопередаче R т норм , приведенного в таблице 5.1(2).
Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче R т эк , м 2 •°С/Вт,
где R т тр -требуемое сопротивление теплопередаче, м 2 •°С/Вт, определяемое по формуле:
где t в - расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принятая ранее в пункте 3.2, t в =17°С;
t н - расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С, принимаемая по таблице 4.3 (2) с учетом тепловой инерции ограждающих конструкций D (за исключением заполнений проемов) по таблице 5.2 (2). В данном расчете за расчетную температуру принимаем температуру наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92, t н =t н х.с. =-26°С;
n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице 5.3 (2). Для наружных стен и покрытий n=1;
б в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м 2 •°С), принимаемый по таблице 5.4 (2), для стен б в =8,7 Вт/(м 2 •°С);
Дt в - расчетный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по таблице 5.5 (2). Для наружных стен производственных зданий с нормальным режимом Дt в =t в -t р , но не больше 8°С. Для покрытия производственных зданий с нормальным режимом Дt в =0,8(t в -t р ), но не больше 7°С, где tр=12,2°С - температура точки росы при расчетных температуре и относительной влажности внутреннего воздуха;
С тэ - стоимость тепловой энергии, руб/ГДж, принимаемая по действующим ценам,
Z от - продолжительность отопительного периода, сут., принимаемая по таблице 4.4 (2), Z от =194 сут.- для Гродненской области;
t н от - средняя за отопительный период температура наружного воздуха, °С, принимаемая по таблице 4.4(2), t н от =-0,5°С;
С м - стоимость материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции, руб./м 3 , принимаемая по действующим ценам, С м =70,6 руб/м 3 ;
л - коэффициент теплопроводности материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции в условиях эксплуатации согласно таблице 4.2 (2), Вт/(м°С), принимаемый по приложению А.
л=0,052 Вт/(м°С) - для пенополистирольных плит с нормальным режимом помещения.
Нормативное сопротивление теплопередачи находим по таблице 5.1 (2). Для зданий из крупнопанельных ограждающих конструкций:
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rт, м 2 °С/Вт, следует определять по формуле:
где б в - то же, что в формуле (4.2);
R к - термическое сопротивление ограждающей конструкции, м 2 •°С/Вт,
б н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, Вт/(м 2 °С), принимаемый по таблице 5.7(7). Для наружных стен б н =23 м 2 •°С/Вт.
Термическое сопротивление многослойной ограждающей конструкции с последовательно расположенными однородными слоями R к , м 2 °С/Вт, следует определять по формуле:
R к =R 1 +R 2 +...+R n , (4.4)
где R1, R2,..., R n - термические сопротивления отдельных слоев конструкции, м 2 °С/Вт, определяемые по формуле (4.5), и замкнутых воздушных прослоек, принимаемые по приложению Б (2).
Термическое сопротивление однородной ограждающей конструкции, а также слоя многослойной конструкции R, м 2 °С/Вт, следует определять по формуле:
Конструкция наружной стены представлена на рис. 4.1
Теплотехнические показатели строительных материалов стены выписываем из [2,приложение А] и заносим в таблицу 4.1
Таблица 4.1 Теплотехнические показатели строительных материалов стены
Из последнего выражения находим: =0,118 м - толщина слоя пенополистирола.
Тепловую инерцию ограждающей конструкции D следует определять по формуле:
D=R 1 S 1 +R 2 S 2 +...+R n S n , (4.6)
где S1, S2, ... , S n - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции в условиях эксплуатации, Вт/(м 2 °С), по таблице 4.2 (2), принимаемые по приложению А.
D=0,029•19,7+(0,118/0,052)•0,39+0,039•19,7=2,24
Полученное значение находится в установленных пределах (1,5…4,0), что говорит о правильном выборе температуры наружного воздуха.
Конструкция покрытия представлена на рис. 4.2
Теплотехнические показатели строительных материалов покрытия выписываем из [2,приложение А] и заносим в таблицу 4.2
Таблица 4.2 Теплотехнические показатели строительных материалов покрытия
Нормативное сопротивление теплопередачи находим по таблице 5.1 (2). Для покрытий:
Из последнего выражения находим: =0,132 м - толщина слоя плиты минералватной.
Определяем тепловую инерцию покрытия
D=0,049•19,7+0,058•3,53+(0,132/0,051)•0,66+0,027•11,09+0,12•3,53=3,6
Полученное значение находится в установленных пределах (1,5…4,0), что говорит о правильном выборе температуры наружного воздуха.
Сопротивление теплопередаче заполнений наружных световых проемов (окон) следует в соответствии с табл. 10 (2) принимать - 0,6•м 2 • о С/Вт; для наружных ворот R=0,6•R стены =0,6•2,5=1,5 м 2 о С/Вт.
Теплопотери неутепленного пола на грунте рассчитываются по зонам. Зона - полоса шириной 2м, параллельная периметру здания. Всего зон 4. Условные сопротивления теплопередаче:
t p - расчетная температура внутреннего воздуха, °С. При выборе t р следует учитывать распределение температуры воздуха по высоте: для покрытия t р = t у ; для стен высотой более 4м до покрытия:
где gradt - температурный градиент, учитывающий повышение температуры воздуха по высоте помещения на каждый метр выше рабочей зоны;
У - добавочные потери теплоты в долях от основных потерь;
n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху[2. табл. 5.3]:
t ext - расчетная температура наружного воздуха, °С ;
Расчет теплопотерь зданием в холодный и переходный периоды года приведен в табл. 5.1. и 5.2.
Таблица 5.1: Расчёт теплопотерь в холодный период
Теплопотери через нпружные ограждающие конструкции:
Таблица 5.2: Расчёт теплопотерь в переходный период
Теплопотери через нпружные ограждающие конструкции:
Теплопоступления от людей зависят от выделяемой людьми энергии при работе и температуры окружающего воздуха в помещении.
q я - тепловыделения одним взрослым человеком (мужчиной) Вт, принимается в зависимости от температуры внутреннего воздуха и категории работ [3,табл.2.3];
k л =1-для мужчин, k л =0,85-для женщин, k л =0,75-для детей.
Расчет теплопоступлений от людей приведен в таблице 6.1
Таблица 6.1 Расчет теплопоступлений от людей
тепловыделения 1 чел. при работе средней тяжести
Теплопоступления от искусственного осв е щения
Тепловыделения от источников искусственного освещения, если пренебречь частью энергии, нагревающей конструкции и уходящей через них, Вт:
где N осв . - суммарная мощность источников освещения, Вт.
Тепловыделения от источников искусственного освещения, если суммарная мощность источников освещения известна, Вт:
где Е - нормируемая освещенность помещения, лк [3,табл.2.5];
q осв - удельные тепловыделения от ламп, Вт/(мІ лк) [3,табл.2.6], для люминесцентных ламп расположенных в помещениях h>4м, и площадью >200мІ - q осв =0,87Вт/(мІлк);
з осв - доля теплоты, поступающей в помещение. В данном случае, з осв =1, так как лампы установлены на некотором расстоянии от потолка..
В теплый период продолжительность светового дня больше, чем в холодный или переходный, поэтому будем считать, что в этот период теплопоступления от освещения нет. Расчет тепловыделений от искусственного освещения приведен в табл. 3.1.2
Таблица 6.2 Расчет тепловыделений от искусственного освещения
доля теплоты, поступающей в помещение
Теплопоступления через заполнение свет о вых проемов
Теплопоступления через заполнение световых проемов складываются из теплопоступлений за счет солнечной радиации и за счет теплопередачи, Вт:
Теплопоступления за счет солнечной радиации для вертикального заполнения световых проемов, Вт:
где F|| - площадь световых проемов, мІ, F||=7,68 мІ;
q ¦р - теплопоступления за счет солнечной радиации через 1 мІ вертикального заполнения световых проемов, Вт/м 2
где и - количество теплоты прямой и рассеянной солнечной радиации, Вт/мІ, поступающей в помещение в расчетный час через одинарное вертикальное остекление световых проемов, принимаются в зависимости от географической широты и ориентации световых проемов по табл. 2.7 [3] (за расчетный принимается час, для которого значения и являются максимальными). Город находится на 54 0 географической широты. Количество теплоты, поступающее от солнечной радиации максимально для 7-8 ч:
Таблица 6.3 Поступление теплоты от прямой и рассеянной солнечной радиации
- коэффициент относительного проникания солнечной радиации через заполнение светового проема, отличающееся от обычного одинарного остекления [3,табл. 2.8], принимаем =0,83 - для светового проема без солнцезащитных устройств при толщине стекла 2,5-3,5мм;
- коэффициент, учитывающий затенение светового проема переплетами [табл. 2.9, 3], принимаем =0,7 - для светового проема с тройным остеклением в металлических переплетах;
Коэффициент инсоляции для вертикального светового проема определяется по формуле:
где - размеры горизонтально и вертикально выступающих элементов затенения, м (откосов) (рис.6.1)
Рис.6.1. К определению коэффициента инсоляции и коэффициента облучения
а, с - соответственно расстояния от горизонтального и вертикального элементов затенения до откоса светового проема;
H, B - высота и ширина светового проема, м,;
- азимут солнца, принимаемый в зависимости от географической широты, [3,табл.2.10], =85 0 , h=30 0 ;
- солнечный азимут остекления [3,табл.2.11], для ЮВ =85-45=40 0 , СЗ =135-85=50 0 , СВ =135-85=50 0 ;
- угол между вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечно луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную рассматриваемой плоскости остекления.
где , - соответственно коэффициенты облучения для горизонтальной и вертикальной солнцезащитной конструкции, принимаемые в зависимости от углов и ,[3, рис 2.2.]
По таблице определяем: К обл = 1·1=1.
Для стен, ориентированных в разные стороны, определяем q ¦р и :
При расчетах необходимо учитывать, что часть теплоты, поступающей в помещение через заполнения световых проемов, аккумулируется ограждающими конструкциями. Расчетные теплопоступления определяются, Вт:
где - показатель поглощения теплового потока солнечной радиации внутренними ограждениями.
Показатель определяется в зависимости от отношения , где - показатель суммарного усвоения теплоты ограждениями и оборудованием помещения, Вт/(мІ °C); - показатель интенсивности конвективного теплообмена в помещении, м.
где m 1 ,…, m 5 - коэффициенты, определяющие аккумулирующие способности стен, пола и потолка.
F 1 ,…, F 5 - соответственно площади внутренних стен, пола и потолка.
F 1 =0, F 2 =0, F 3 =0, F 4 = F 5 =897,9 м 2
Теплопоступления через заполнения световых проемов за счет теплопередачи, Вт:
где - теплопоступления за счет теплопередачи через 1 мІ вертикального заполнения световых проемов, Вт/мІ;
- температура воздуха внутри помещения, °C;
- условная температура наружного воздуха, °C;
- сопротивление теплопередаче заполнения светового проема, мІ·°C/ Вт.
Величина теплопоступлений через заполнения световых проемов за счет теплопередачи невелика, и ее при выполнении курсового проекта можно не учитывать.
Теплопоступления через массивные ограждающие конструкции.
Теплопоступления через стены незначительны, и их при выполнении курсового проекта можно не учитывать.
Теплопоступления через покрытие, Вт:
где - среднее за сутки количество поступающей теплоты, Вт;
- изменяющаяся в течении суток часть теплопоступлений, Вт.
- коэффициент теплоотдачи горизонтальной поверхности ограждения, Вт/(м 2 ·°С)
где н - минимальная скорость ветра за июль, для Гродно н =1 м/с
t н ср - средняя температура наружного воздуха в июле [2], t н ср =17,8°С;
- коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждающей конструкции, =0,9 (для рубероида);
q ср г - средние суточные количества теплоты суммарной солнечной радиации, поступающей на поверхность стены или покрытия (4, табл.2.12), q ср г =329 Вт/м 2 ;
- количество теплоты, равное разности суммарной солнечной радиации в каждый час (с учетом периода запаздывания температурных колебаний) и средней за сутки суммарной солнечной радиации, Вт/м 2
где S г , D г - количество теплоты соответственно прямой и рассеянной радиации, поступающей в каждый 1ч расчетных суток на горизонтальную поверхность [4, табл.2.10]
t впокр - температура воздуха под покрытием помещения, °С, принимаем t впокр =t ух =21°С;
в II - коэффициент, учитывающий наличие в конструкции воздушной прослойки (при отсутствии прослойки в II =1)[4];
- суточная амплитуда температуры наружного воздуха для июля[5, табл.3.4];
в 2 - коэффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха [4, табл.2.9], зависит от периода запаздывания е=2,7•D-0,4=2,7•3,6-0,4=8,24ч, в 2 =-0,6;
-значения затухания колебаний температуры наружного воздуха в конструкции стены и покрытия
где S1, S2, ... , S n - то же, что и в п. 4;
Y - коэффициент теплоусвоения, Вт/(м 2 · 0 С), определяем по формуле:
Где R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , R 5 - то же что и в пункте 4,
Теплоп оступления от электродвигателей станков и механизмов
В современном производстве практически все станки и механизмы приводятся в движение электродвигателями. Расходуемая станками механическая энергия, вследствие трения частей механизмов, трения обрабатываемых материалов переходит в теплоту.
Тепловыделения от установленных в общем помещении электродвигателей и приводимого ими в действие оборудования:
Q эл.дв. =1000N у (1-+К т )К с , (6.22)
где N у - суммарная установочная мощность электродвигателей,
N 2 =4,5кВт, N 3 =7,5кВт, N 4 =4кВт, N 5 =8кВт,
К Т - коэффициент перехода теплоты в помещение, принимается по опытным данным. К т =1 при работе металлорежущих станков без охлаждения резца эмульсией.
К с - коэффициент спроса на электроэнергию, принимается по электротехнической части проекта в зависимости от вида производства, К с =0,5;
=0,82ч0,85 - коэффициент полезного действия электродвигателя.
Q эл.дв. =1000•44(1-0,83+1•0,83)•0,5=22000Вт.
Теплопоступления от нагрет ого оборудования
Количество теплоты, поступающей в помещение от нагретой поверхности, Вт:
Q нп =Q к +Q л , (6.23)
где Q к - количество теплоты, поступающей за счет конвекционного теплообмена:
где б к - коэффициент теплоодачи конвекцией, Вт/(м 2 · 0 С)
t п - температура поверхности, t п =40 єC,
t в - температура окружающего воздуха, t в =17єC,
F - поверхность теплоотдачи, площадь вертикальной поверхности F вер =24м 2 , F гор = 8 м 2 .
Коэффициент теплоодачи б к для вертикальной поверхности
Для горизонтальной поверхности, обращенной вверх, значение численного коэффициента - 1,86.
Q л - количество теплоты, поступающей за счет радиационного теплообмена:
где C пр - приведенный коэффициент лучеиспускания, в практических расчетах C пр =4,64Вт/(м 2 К 4 ).
Теплопоступления от нагретой вертикальной поверхности для холодного и переходного периодов:
Так как в цеху находятся три камеры для сушки древесины:
Теплопоступления от нагретой вертикальной поверхности для теплого периода:
Так как в цеху находятся три камеры для сушки древесины:
Суммарные теплопоступления заносим в таблицу 6.4.
Таблицу 6.4 Теплопоступления поступающие в помещение
Тепловой баланс составляют на основе расчетов теплопоступлений и теплопотерь во все периоды года. Составляем тепловой баланс, который сводится в таблицу 7.
Таблица 7: Тепловой баланс помещения
Теплопотери при дежурном отоплении, , Вт
Избытки, недостатки тепла с учётом работы дежурного отопления, Вт
Избытки, недостатки тепла без учёта работы дежурного отопления, Вт
Дежурное отопление поддерживает температуру в помещении на уровне 5 єС. Теплопотери при дежурном отоплении можно определить из пропорции, Вт:
Исходя из данных теплового баланса помещения, необходимо запроектировать дежурную систему отопления, которая будет работать в нерабочее время (выходные дни, ночью). При этом в рабочее время будут избытки теплоты равные 50860 Вт, для разбавления которых будет подаваться приточный воздух, с температурой меньше температуры рабочей зоны.
Для производственного здания запроектируем водяную систему отопления с чугунными радиаторами при температуре теплоносителя t Г =130 єС. Прокладку распределительных и сборных магистралей осуществляем открыто по стенам. Систему отопления проектируем тупиковую с верхней разводкой и горизонтальными стояками. Отопительные приборы размещаем под световыми проёмами и у наружных стен. Уклон труб должен быть по направлению движения теплоносителя.
Узел ввода промышленного цеха представляет собой две гребёнки: подающая и обратная, имеющая запорную арматуру и контрольно-измерительные приборы. Гребёнки подают тепло в систему отопления на технологические нужды и на воздушно-тепловую завесу.
Требуемый номинальный тепловой поток, Вт определяется по формуле:
где Q пр - необходимая теплопередача прибора в помещение
где Q т.п =Q до . - теплопотери помещения при дежурном отоплении, Вт;
m - число мест установки отопительных приборов.
Теплоотдачу труб и подводок не учитываем.
к - комплексный коэффициент приведения номинального теплового потока прибора к расчетным условиям:
где t ср - разность средней температуры воды в приборе и температуры окружающего воздуха:
G пр - расход воды в приборе, м 3 /ч:
b - коэффициент учета атмосферного давления, для Беларуси b=0,994;
- коэффициент учета направления движения теплоносителя
n, p, c - экспериментальные числовые показатели, зависящие от расхода теплоносителя в приборе и от схемы подключения прибора, принимаем по таблице 9.2 [6]. Для радиатора чугунного секционного с направлением теплоносителя сверху вниз: n=0,3, p=0,02, c=1,039;
Определим число секций радиатора по формуле:
где Q ну - номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора, согласно [6, табл. 9.7] для МС140 - 108 Q ну =185 Вт;
3 - коэффициент учета числа секций радиатора, при числе секций до 15: 3 =1;
4 - коэффициент учета способа установки радиатора, при открытой установке 4 =1;
Местные отсосы для деревообрабатывающих станков
Для удаления вредностей от станков применяют специальные местные полуоткрытые отсосы. Они представляют собой пылеприемник, встроенный в деревообрабатывающий станок. Объемы воздуха, удаляемого от различных деревообрабатывающих станков определяются по табл.9.1.[4]
Таблица 9.1 Аспирационные характеристики деревообрабатывающего оборудования
Минимальный объем отсасывающего воздуха, м3/ч
Коэфф. гидравлического сопротивления отсосов
Потери давления в отсосах станков при min объеме отсасыв. воздуха, Па
Максимально возм. выход отходов,кг/ч
Миниим. транспорт. скорость воздуха в воздуховоде, м/с
Станок фрезерный одношпиндельный с мех. подачей ФС-1
Станок фуговальный односторонний СФ4-1
2•V ст.фуг . +2•V ст. рейм. +2•V ст.фрез .+2•V ст.круглоп. =2•1500+2•2500+2•1350+2•850=12400м 3 /ч
Данный вид местных отсосов применяется к камерам для сушки древесины. Количество воздуха, удаляемого через укрытие:
где V вс - скорость воздуха в живом сечении, м/с, для камер сушки древесины V вс =0,3-0,5 м/с.
f жс - площадь живого сечения проема сушилки, f жс =0,9•1,8=1,62м 2 .
L=3•0,41,623600=3•2333=6999?7000 м 3 /ч,
Расход приточного воздуха необходимо определять отдельно для трех периодов по избыткам явной теплоты, избыткам влаги, по вредным веществам. В данном расчете расход определяется только по избыткам теплоты, так как эта вредность значительно преобладает над другими вредностями.
В основе расчета воздухообмена лежат законы сохранения массы воздуха, энергии и вредных веществ.
Решая эти уравнения, определяем необходимое количество воздуха по борьбе с избытками теплоты
t ух =t пр +K t (t рз -t пр )=21,7+1,2•(25,7-21,7)=26,5 0 С,
где K t - коэффициент воздухообмена следует принимать по нормативным документам для конкретных производств, по экспериментальным данным натурных или лабораторных исследований.
В теплый период удаление L доп чаще всего осуществляется из верхней зоны крышными вентиляторами, через шахты с дефлекторами или с помощью аэрации. Приток летом обычно неорганизованный в рабочую зону через нижние фрамуги окон.
L ух =L пр -L м . о . =65240-19400=45840м 3 /ч
Воздух рекомендуется подавать организованно, приточными установками с механическим побуждением. Наружный воздух подается в помещение без подогрева
В помещениях высотой более 6м расход уходящего воздуха в помещении с выделением вредных веществ должен быть не менее 6м 3 /ч на 1м 2 помещения.
L ух =6•886=5316?5320 м 3 /ч<6530 м 3 /ч.
Холодный период. Производительность приточной установки принимаем по переходному периоду. Искомой величиной является температура приточного воздуха, t пр , которую определяем, составляя уравнение тепловоздушного баланса.
Определяют температуру приточного воздуха:
Производительность приточной системы 25930 м 3 /ч, в теплый период недостаток в 65240-25930=39310 м 3 /ч будет подаваться через открытые проемы, окна, двери.
Подбираем дополнительно несколько крышных вентиляторов или дефлекторов, которые будут работать дополнительно в теплый период.
Скорость в воздухозаборных решетках v р ?5м/с, принимаем v р =5м/с.
Площадь живого сечения для прохода воздуха:
Принимаем к установке решетку АРН компании «Арктос» с размерами 1550Ч1950 и площадью живого сечения f p =1,449 м 2 . По номограмме, приведенной в каталоге этой компании приведены номограммы, по которым можно определить потери давления в воздухозаборных решетках и скорость воздуха.
Действительная скорость в воздухозаборных решетках:
Все расчеты сведены в таблицу 10.1.1:
Таблица 10.1: Аэродинамический расчёт приточной системы П1
В виду симметрии системы проводить увязку ответвления нет необходимости.
- скорость движения воздуха в воздуховоде.
Скорость движения частиц следует принимать больше скорости витания частиц пыли. Практические значения скорости в воздуховодах для перемещения различного транспортируемого материала приводится в табл. 22.57 [6], минимальная скорость в воздуховодах от различных станков указана в табл. 9.1[6].
где л - коэффициент сопротивления трения;
l - длина расчетного участка воздуховода, м
В данном проекте следует рассчитать воздуховод из листовой стали системы аспирации отделения, объединяющего рейсмусовые L=2500м 3 /ч и фуговальные L=1500м 3 /ч станки.
Расчеты ведем через самый отдаленный и загруженный станок.
Таблица 10.2.1: Расчет системы аспирации
кожух=3, 2Г900=2•0,25, вход в коллектор=0,8
Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций. Расход теплоты на нагревание вентиляционного воздуха. Выбор системы отопления и типа нагревательных приборов, гидравлический расчет. Противопожарные требования к устройству систем вентиляции. курсовая работа [244,4 K], добавлен 15.10.2013
Климатическая характеристика района строительства. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций и теплоэнергетический баланс помещений гражданского здания. Описание теплового пункта. Расчёт отопительных приборов, расчёт и подбор гидроэлеватора. курсовая работа [375,5 K], добавлен 11.10.2008
План здания с размерами, экспликацией помещений. Проверка ограждающих конструкций на отсутствие конденсации водяных паров. Потери тепла на нагревание инфильтрационного наружного воздуха. Гидравлический расчет внутридомового газопровода, системы отопления. дипломная работа [882,7 K], добавлен 20.03.2017
Теплотехнический расчет ограждающих частей жилого здания. Общие требования по проектированию. Удельная отопительная характеристика здания. Технико-экономическая оценка эффективности промывки системы водяного отопления. Подбор смесительного насоса. дипломная работа [467,5 K], добавлен 10.04.2017
Расчёт отопления, вентиляции и горячего водоснабжения школы на 90 учащихся. Определение потерь теплоты через наружные ограждения гаража. Построение годового графика тепловой нагрузки. Подбор нагревательных приборов систем центрального отопления школы. курсовая работа [373,7 K], добавлен 10.03.2013
Конструирование и расчет однотрубной системы водяного отопления. Определение расчетного теплового потока и расхода теплоносителя для отопительных приборов. Гидравлический расчет потерь теплоты помещениями и зданием, температуры в неотапливаемом подвале. курсовая работа [389,8 K], добавлен 06.05.2015
Методы расчета водяного и калориферного отопления производственных помещений. Определение теплопотерь в производственных помещениях для возмещения отоплением. Технические характеристики водогрейных котлов. Расчет площади секций нагревательных элементов. контрольная работа [475,0 K], добавлен 03.06.2017
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Система отопления для цеха обработки древесины курсовая работа. Производство и технологии.
Реферат по теме Классификация систем массового обслуживания и их основные элементы
Статья: Педагогическое мастерство преподавателя ВУЗа
Реферат: Социальная помощь инвалидам
Контрольная работа по теме Роль финансов в деятельности организаций (предприятий)
Сочинение Рассуждение Штольц Противоядие Обломову
Курсовая работа по теме Расследование карманных краж
Курсовая работа по теме Залог прав
Курсовая работа по теме Расчет освещения типового этажа жилого здания
Реферат: Борьба Московского государства с политикой европейских государств в XVII веке. Скачать бесплатно и без регистрации
Я Хочу Стать Прокурором Сочинение
Сочинение по теме Изображение помещиков в поэме Гоголя "Мертвые души"
Реферат по теме Проектирование и расчет обделки гидротехнических туннелей
Смысл Любви Эссе По Философии
Реферат На Тему Эталоны
Реферат: Жизньи творчество Шарля Бодлера
Докторская Диссертация Pdf
Реферат: Бисексуальная сущность людей. Скачать бесплатно и без регистрации
Сочинение Осел И Соловей 6 Класс
Реферат: Этические проблемы сексологии и сексопатологи
Написать Сочинение Весна Пришла
Структурно-функциональный анализ организации деятельности персонала отдела - Менеджмент и трудовые отношения дипломная работа
Укрепление потенциала Жогорку Кенеша Кыргызской Республики - Государство и право магистерская работа
Соотношение государства и права - Государство и право реферат