Сбор нагрузок на балочную клетку рабочей площадки. Курсовая работа (т). Строительство.
👉🏻👉🏻👉🏻 ВСЯ ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!
Похожие работы на - Сбор нагрузок на балочную клетку рабочей площадки
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Нужна качественная работа без плагиата?
Не нашел материал для своей работы?
Поможем написать качественную работу Без плагиата!
Высота от пола до верха площадки Н=9,5 м
Временная (технологическая) нагрузка P=15 кН/м 2
Временная (снеговая) нагрузка p=4,8 кН/м 2
Высота от пола до низа фермы 15,000 м
Проектирование здания или сооружения начинается с разработки
компоновочной схемы, в которой за основу, как правило, принимают балочную клетку
нормального типа, опирающуюся на центрально-сжатые колонны. Неизменяемость
клетки в плоскости главных балок обеспечивается либо прикреплением этих балок к
зданию или сооружению (для рабочих площадок - это каркас здания цеха, для
мостовых переходов - береговые сооружения), либо устройством жесткого
примыкания колонны к фундаменту в этой плоскости. В плоскости, перпендикулярной
главным балкам, неизменяемость клетки обеспечивается постановкой связей по
колоннам, т.е. созданием диска.
После разработки компоновочной схемы должны быть определены
пролеты главных и второстепенных балок. Эти размеры, как правило, задаются в
исходных данных на проектирование.
Шаг вспомогательных (второстепенных) балок «а» зависит от
типа настила балочной клетки и нагрузок.
При железобетонном настиле толщиной 10-20 см можно принимать,
а=1.5-2.5 м. При стальном настиле толщиной 6-12 мм - а=0.8-1.5 м.
Пролет вспомогательных балок «В» зависит от назначения
проектируемого сооружения и определяется технико-экономическими соображениями.
В задании он задается и равен шагу главных балок, при этом статическая схема
вспомогательных балок принимается в виде однопролетных шарнирно-опертых балок.
Сопряжение вспомогательных балок с главными может быть в одном уровне или
этажное.
Статические схемы главных балок могут быть однопролетными
шарнирно-опертыми или двухконсольными с шарнирным опиранием, что оговаривается
в задании на проектирование.
2. Сбор нагрузок на покрытие производственного здания
Защитный слой
из гравия, втопленного в битумную мастику t=10 мм
Гидроизоляционный
ковер из 4 слоев рубероида
Утеплитель -
жесткие минераловатные плиты, г=3 кН/м, t=100 мм
Пароизоляция из
одного слоя рубероида
Стальной
профилированный настил t=0,9 мм
Временная
(снеговая) нагрузка на покрытие, p
3. Сбор нагрузок на балочную клетку рабочей
площадки
Пол
асфальтобетонный, г=18 кН/м³, t=40 мм
Монолитная
железобетонная плита, г=25 кН/м³, t=250 мм
Вес
второстепенных балок (балок настила)
Временная
(технологическая) нагрузка, p
4. Расчет конструкции рабочей площадки
Проектирование здания или сооружения начинается с разработки
компоновочной схемы, в которой за основу, как правило, принимают балочную
клетку нормального типа, опирающуюся на центрально-сжатые колонны.
Неизменяемость клетки в плоскости главных балок обеспечивается либо
прикреплением этих балок к зданию или сооружению (для рабочих площадок - это
каркас здания цеха, для мостовых переходов - береговые сооружения), либо
устройством жесткого примыкания колонны к фундаменту в этой плоскости. В
плоскости, перпендикулярной главным балкам, неизменяемость клетки
обеспечивается постановкой связей по колоннам, т.е. созданием диска.
Второстепенные балки шарнирно опираются на главные в одном уровне.
Нагрузка от монолитного железобетонного настила и технологического оборудования
передаётся на второстепенные балки в виде равномерно распределенной. Шаг
второстепенных балок «а» зависит от прочности настила и экономических
требований. При железобетонном настиле толщиной 25 см принимаем а=2,83 м.
(q+p) в.б. = (q+p)*а=25,06*2,83=70,919 кН/м
М max =70,919 *9,3 2 /8=766,732 кН*м
Сечение принимаем в виде стального горячекатаного двутавра с
параллельными гранями полок по СТО АСЧМ 20-93 (3).
По (1) принимаем материал балки: Сталь С245 (табл. 50*) с
расчетным сопротивлением (по пределу текучести) R y =240 МПа (табл.
51*) и коэффициентом условия работы г c =1 (табл. 6*).
Сечение балок назначаем из условия прочности:
где М max -
максимальный расчетный изгибающий момент в балке М расч = М max ;
W n , min - момент сопротивления сечения балки, т.е. требуемый W тр ;
С 1 - коэффициент, учитывающий развитие пластических
деформаций по (1, табл. 66) Принимаем равный С 1 = 1,12.
Из условия прочности находим требуемый момент сопротивления:
76,6732*10 5 /1,12*2400*1,1=2593,114 см³.
Зная W тр = 2593,114 см³, выбираем номер двутавра, ближайший номер
профиля с избытком, W x ≥ W тр и выписываем из сортамента для него
характеристики:
По толщине полки выбранного двутавра уточняем значение R y и
коэффициента С 1 : y =240 МПа;
С 1 = 1,0616 - находим с помощью интерполяции в зависимости
от отношения A f /A w .
у = 76,6732*10 5 /1,0616*3295,5=2191,6 кг/см 2 <2400
кг/см 2
Общая устойчивость балок обеспечена за счет монолитной
железобетонной плиты.
Проверку деформативности (жесткости) балок производим от действия
нормативных нагрузок: при
равномерно распределенной нагрузке для однопролетных схем можно воспользоваться
формулой:
f/l = 5*q н *l 3 /(384*E*I x ) ≤
[f/l].
/l=5*58,991 *6 3 /(384*2,06*10 8 *114187*10 -8 )=0,00071<0,005.
Где f/l - относительный прогиб балки,
[f/l]=1/200 - предельно допустимый прогиб, определяется по (2).
Главная балка шарнирно опирается на колонны. Нагрузкой являются
опорные реакции второстепенных балок, так сил в пролете больше 4, то можно
принять нагрузку как равномерно распределенную:
(q+p) г.б. = (q+p)*а*1,05=25,06*1,05*9,3=244,711 кН/м,
где а - шаг главных балок, 1,05 - коэффициент учета собственного
веса.
М max =244,711*17 2 /8=8840,181 кН*м
Также вычислим усилия М 1 и Q 1 в трети
пролета балки:
М 1 =V a *L/3 -q г.б. *L/3*L/7 = 3367,689 кН*м
Q 1 = V a - q г.б. *L/3 = 693,344 кН
Поперечное сечение назначается в виде сварного симметричного
двутавра из трех листов. По (1) принимается сталь С255 с R y =240 МПа
и коэффициент условий работы г c =1.
Компоновка сечения связана с определением габаритных размеров и
толщины поясов и стенки.
Высота сечения определяется из условия прочности и минимального
расхода стали:
тр =884,0181*10 5
/(2400*1)=36834,088 см³
Толщина стенки t w вычисляется по приближенной
эмпирической формуле:
л w = hef/t w =0,97*1,7/0,0121=136,281
h опт = 3
√36834,088 *136,281= 171,222 см =180 см
h min =(5/24)*(R y *L/Е)*[L/f]*(M н max /M max ),
н max -
максимальный момент в балке от действия нормативных нагрузок:
M н max =
203,551*17 2 /8 = 7353,295 кН*м,
[L/f] - величина, обратная предельно допустимому прогибу
[f/L]=1/300 (2), min =(5/24)*(240*17/2,06*10 8 )*300*(7353,295
/8840,181)=103 см=105 см min =105 см=180 см.
Толщина стенки из условия прочности на срез:
h ef =0,97*1,8=1,746 м s - расчетное
сопротивление стали сдвигу по (1):
t w =1.5*208,004*10 3 /(174,6*1392*1)=12,83 мм
с учетом сортамента берем 14 мм
f
=(1/3:1/5)*h=(1/3:1/5)*1,8=360 мм
Толщина пояса из условия прочности:
t f = 2*(I mp*x - I mp*w) /(h²*b f ),
где I mp*x =W mp *h/2 - требуемый момент инерции
балки, mp*w =t w *h³ ef /12 - требуемый момент инерции стенки балки.
I mp*w =1,4*174,6³/12=620982,71
см 4
t f = 2*(3315060 -620982,71)/(180²*36)=4,619 см с учетом сортамента берем 50
мм
Ограничения: b f ≥ 16 см, t f ≤ (2-3) t w выполняются.
Для вычисления значений b f и t f должно
выполняться условие устойчивости сжатого пояса: f /t f ≤
√(E/R y ), 36/4,619 =7,79; √(2,06*10 5 /240)=29,58,
Для скомпонованного сечения вычисляем его точные характеристики:
A, Ix, Wx, Sx (1): f =2*(I x
- I w )/h=2*(3315060 -620982,71)/180 2 =166,3 см 2
A = A w + 2*A f
=244,44+2*166,3 =577,04см 2 x =t w *h 3 w /12+2[b f *t 3 f /12+b f *t f *((h w +t f )/2) 2 ]=1,4*174,6 3 /12+2*(36*5 3 /12+36*5*89,8 2 )=3524787,11см 4
W x = I x *2/h =
2*3524787,11/180=39164,30см 3 x = 2* A f *y c =
21498,903 см 3 .
у=884,0181*10 5 /39164,30=225,72 МПа < 240 МПа
ф=208,004*10 3 *21498,903 /(3524787,11*1,4) =90,62
МПа < 139,2 МПа.
Проверяется прочность стенки на совместное воздействие у и ф,
расчетное сечение в трети пролета.
где у 1 =(M 1 /W x )*(h ef /h);
ф 1 = Q 1 *S x /(I x *t w )
у 1 = 336,7689*10 5 *174,6/39164,30*180 =
83,4 МПа
ф 1 = 69,3344*10 3 *21498,903
/(3524787,11*1,4) = 30,206 МПа
Устойчивость главной балки обеспечена за счет того, что
верхний сжатый пояс раскреплен монолитным железобетонным настилом.
Проверка стенки на местную устойчивость:
В соответствии с (1) устойчивость стенки обеспечена при
условной гибкости:
Перед проверкой необходимо уточнить шаг ребер жесткости и их
размеры.
Поперечные ребра жесткости ставятся в местах опирания
второстепенных балок.
b h > h ef /30+40 мм =
1746/30+40=98,2 мм=100 мм
t s ≥ 2* b h √R y /E = 2*10*√2400/2,06*10 6
= 0,68=8 мм.
л w =1,746/0,014√240/2,06*10 5 = 4,26;
4,26>3,5
√(у 1 /у cr ) І+(ф 1 /ф cr )² ≤ г c
у cr и ф cr - критические значения
напряжений по (1, п. 7.4)
где коэффициент c cr
принимать по табл. 21 в зависимости от коэффициента
л ef
=d /t *√R y
/E =1,746/0,014*√240/2,06*10 5 = 4,26,
где µ - отношение большей стороны пластинки к меньшей, d=h ef .
Расчет узла сопряжения главной и второстепенной балок: балки сопрягаются в одном уровне на
сварке. По (1, табл. 55*) принимаем электроды Э42А с расчетным сопротивлением R wf =180
МПа.
Нагрузкой на сварной шов узла является опорная реакция
второстепенной балки= Q max =329,773 кН от расчетной нагрузки.
Проверка сварного шва на прочность:
ф ш1 =V/(в f *k f *l w ) N/(4*в f *k f *R wf *г wf *г c )
f =11 мм - назначается по толщине стенки колонны
в f = 0,87 по (1) для полуавтоматической заводской
сварки wf = 180 МПа
г wf =1 s = 424328,2
/(4*0,7*1,1*1800*1*1) = 76,54 см
Конструктивно h s > 0,6*h, где h - высота
сечения колонны, в то же время
0,6*40,6= 24,36; 85*0,7*1,1 = 65,45 см
,54>65,45 поэтому принимаем h s равной 65,45 см
Ширина b s и толщина t s вертикальных
ребер назначаются из условия прочности при смятии торца ребра под нагрузкой от
главных балок:
где b s = b р +2*t, t - толщина опорной
плиты колонны s = 360+2*20 =400 мм p = 327 МПа - расчетное
сопротивление стали смятию торцевой поверхности по (1, табл. 52*)
t s = N/R p * г c *b s
= 424328,2 /3270*1*40 =32,4 мм. s ≥1,5* N/2*R s * г c *h s
= 1,5*424328,2 /2*1392*1*65,45 =34,93 мм.
ф≤1,5*N/2* t s * h s =1,5*424328,2 /2*3,6*65,45=135,07 МПа
ф =1,5*424328,2 /2*1,6*65,45=303,9 МПа
,9 ≥139,2 стенка колонны в пределах оголовка не
проходит проверку на срез, поэтому выражаем необходимую толщину стенки
t w =1,5*N/2* R s * г c * h s =
1,5*424328,2/2*65,45*1392*1=34,93 мм принимаем толщину стенки колонны в
пределах оголовка равной 36 мм
Принимаем жесткое опирание колонны на фундамент.
Расчетными параметрами базы являются размеры опорной плиты.
Размеры опорной плиты определяем из условия прочности бетона фундамента в
предположении равномерного распределения давления под плитой.
mp = 10 мм - толщина траверсы= 60 мм - ширина
свеса.
В пл =40,3+2*(1+6)=54,3 см берем 55 см
Длина плиты определяется из условия прочности бетона под
плитой:
где R ф = 1.2*R пр.б - прочность бетона
фундамента, зависящая от призменной прочности бетона R пр.б, которая
принимается по классу прочности бетона (3, табл. 6.7) и равна 8,5 МПа для
бетона марки В15. пл - площадь опорной плиты. ф = 1,2*8,5=
10,2 МПа
Длина опорной плиты L пл > А пл /B пл
должна быть достаточной для размещения и крепления колонны. В то же время для
базы желательно выполнение условия L пл /B пл = 1-1,3. пл =4160/55
=75,64 см. Принимаем L пл =76 см. пл /B пл =76/
55=1,38.
Толщину опорной плиты t пл определяют из условия ее
прочности при работе на изгиб, как пластины, нагруженной равномерной нагрузкой
- отпором фундамента. Сечением колонны, траверсами и ребрами жесткости плита в
плане разбита на участки. Есть участки, опертые по четырем сторонам, по трем и
консольные. В каждой пластинке вычисляется изгибающий момент как в балке:
где б и в - коэффициенты, зависящие от отношения b/a и определяемые по
таблицам Галеркина (3, табл. 6.8, 6.9) у б = N/(L пл *B пл )
- напряжение в бетоне фундамента под плитой а, а 1 , и с - размеры
пластинок.
у б =q=424328,2/76*55=101,51 кг/см 2
М 3 =0,06*101,51 *40,3 ²=9891,68 кг*см;
a = (а 1 -t w )/2=(40,3-1,6)/2=19,35
М 4 = 0,09789*101,51 *19,35²=3720,57 кг*см;
По максимальному моменту M 3 =9891,68 кг*см считаем
толщину плиты:
пл =√6*9891,68 /(2400*1)=49,73 мм принимаем
толщину плиты равную 50 мм
Высота траверсы базы колонны h тр :
f =10 мм - назначается по толщине траверсы
в f = 0,9 по (1) для полуавтоматической заводской
сварки wf = 180 МПа
г wf =1 тр =
424328,2/(4*0,9*1*1800*1*1)+1 = 664,83 мм тр ≤85* в f *k f =85*0,9*10=765
мм
Ферма шарнирно опирается на колонны каркаса здания сверху.
Нагрузка на ферму приложена в узлах верхнего пояса:
где (q+p) табл - расчетное значение нагрузки, 6,385
Кн/м²- шаг ферм, 9,3 м
l п - длина панели верхнего пояса, 3 м=
6,385*9,3*3=178,14 кН.
Пролет фермы 36 м, высота фермы по наружным граням поясов h ф =3150 мм, а по осям
поясов h 0 =3100 мм.
Усилия в стержнях фермы находятся методами строительной
механики.
Согласно заданию сечения поясов стропильных ферм и решётки -
парные уголки, составленные тавром. Расчётные усилия в стержнях фермы приведены
в табл. 5.1. Расчётные длины стержней ферм принимаются по табл. 11 [6].
Так в плоскости ферм для поясов и опорных раскосов расчётные
длины равны расстоянию между узлами - l ef , x = l. Для прочих элементов
решётки ферм с узловыми сопряжениями на фасонках - l ef , x = 0,8∙l, при прикреплении
решётки к поясам впритык - l ef , x = 0,9∙l (бесфасоночные фермы с
поясами из труб).
В направлении перпендикулярном плоскости фермы (из плоскости
фермы) для опорных раскосов и элементов решётки ферм с узловыми сопряжениями на
фасонках - l ef , y = l, для элементов решётки
ферм при прикреплении решётки к поясам впритык - l ef , y = 0,9∙l (бесфасоночные фермы с
поясами из труб).
Для поясов расчётные длины из плоскости зависят от компоновки
связей в шатре. В курсовом проекте шаг узлов верхнего пояса, закреплённых от
смещения из плоскости, составляет 6 м, поэтому l ef , y = 6 м.
Для приопорных стержней нижнего пояса l ef , y = 6 м (ввиду наличия
продольных горизонтальных связей по нижним поясам ферм).
Для прочих стержней нижнего пояса наибольшая расчетная длина
при отсутствии распорки посередине пролёта l ef , y = L - 12 м, при наличии - l ef , y = (L - 12)/2 м, где L - пролёт фермы.
Необходимость распорки проверяется ограничением гибкости нижнего растянутого
пояса из плоскости. При кранах режимов 1К…6К предельная гибкость [л] растянутых
элементов ферм равна 400.
Предельные гибкости сжатых поясов и опорных раскосов
вычисляются по формуле [л] = 180 - 60б, где б = N/(цAR y г c ), причем б≥0,5.
Здесь N
- усилие в стержне,
ц - коэффициент продольного изгиба, А - площадь поперечного
сечения стержня, R y - расчётное сопротивление стали по пределу текучести, г c - коэффициент условий
работы.
Для прочих сжатых элементов решётки [л] = 210 - 60б.
Наименьший профиль, рекомендуемый для применения в фермах, -
уголок 50х5. Пояса ферм пролётом 24 м принимать постоянного сечения.
Стропильные фермы разбивают на отправочные марки длиной 12…15 м. При этом в
пределах одной отправочной марки сечения поясов не меняются.
Подбор сечений следует начинать со сжатых поясов для стержней
с наибольшими усилиями. После этого подбирают элементы нижнего пояса и решетки.
Алгоритмы подбора стержней, работающих на осевые силы, приведены ниже.
Сортамент профилей приведён в [1, 4, 5], сортамент тавров - в приложении 3. При
малой величине усилия сжатого стержня его сечение подбирают по предельной
гибкости, для чего вычисляют требуемые радиусы инерции i х,тр =l ef , x /[л] и i у,тр =l ef , у /[л] и далее по
сортаменту принимают сечение так, чтобы i х ≥ i х,тр и i у ≥ i у,тр . Под малой величиной
усилия следует понимать усилие меньше предельного усилия для сечения,
скомпонованного из уголков наименьшего размера (50x5). Сечения растянутых
стержней с усилиями, меньшими несущей способности двух уголков минимального
размера, равной A min R y , принимают конструктивно, если они удовлетворяют
предельной гибкости на растяжение.
Толщину фасонок следует выбирать в зависимости от действующих
усилий по табл. 5.2. Подбирать сечения стержней фермы удобно в табличной форме
без промежуточных вычислений (табл. 5.3). Такая таблица позволяет выполнить
расчет в наиболее компактной форме и в то же время служит контролем учета всех
факторов расчета.
Определив необходимые сечения всех стержней фермы, нужно
проследить, чтобы стержней различных калибров было не слишком много. Если в
фермах пролетом 24 м их окажется больше пяти - шести, а в фермах пролетов 30,
36 м больше семи - девяти, то близкие сечения унифицируются, т.е. принимаются
по большему сечению.
Алгоритм подбора сечений сжатых стержней фермы:
1. Выбор типа сечения стержня и марки стали.
. Определение расчетных длин стержня в плоскости l ef , x и из плоскости фермы l ef , y (см. выше).
. Вычисление требуемой площади сечения стержня А тр =
N/(цR y г c ), где коэффициент
продольного изгиба ц принимается по гибкости л = 80…100 для поясов, опорных
раскосов и стоек и л = 100…130 - для остальных сжатых стержней решетки по [6,
табл. 72]; R y - определяется по [6, табл. 51*, 51а], г с
- коэффициент условий работы элемента по [6, табл. 6*], все эти величины можно
найти в приложениях [1, 4, 5].
. Выбор сечения стержня по сортаменту.
. Определение геометрических характеристик подобранного
стержня:
. Определение гибкостей: л x = l ef , x / i x , л y = l ef , y / i y .
. Проверка гибкостей стержня в плоскости и из плоскости
фермы:
где ц min - коэффициент,
соответствующий максимальной гибкости (большей из л x и л у ), он и г c определяются как по п. 3
алгоритма. R y уточняется в зависимости от толщины полок и
стенок стержня.
Обратим внимание на то, что г c сжатых стержней ферм при
проверке устойчивости для труб равен 1, для прочих - 0,95, кроме сечений
стержней решётки (не считая опорных) из парных уголков, составленных тавром,
при гибкости ≥ 60, в этом случае г с = 0,8.
Алгоритм подбора сечений растянутых стержней
фермы:
1. Выбор типа сечения стержня и марки стали.
. Определение расчетных длин стержня в плоскости l ef , x и из плоскости фермы l ef , y (см. выше).
. Вычисление требуемой площади сечения стержня А тр =
N/(R y г c ), где г с =0,95
для сварных конструкций.
. Выбор сечения стержня по сортаменту.
. Определение геометрических характеристик подобранного
стержня:
. Определение гибкостей: л x = l ef , x / i x , л y = l ef , y / i y .
. Проверка гибкостей стержня в плоскости и из плоскости
фермы:
где А n - площадь сечения стержня
с учётом ослаблений (у сварных ферм ослаблений нет).
Подберём стержни в ферме по примеру расчёта. Сталь С245 по
ГОСТ 27772-88*. Расчетное сопротивление стали по пределу текучести при толщинах
проката до 20 мм - R y =24 кН/см 2 . Фасонки фермы примем из
стали С255 по ГОСТ 27772-88*. Толщины фасонок верхнего пояса назначаем 12 мм, а
нижнего - 14 мм (в соответствии с усилиями в раскосах и с учётом толщин стенок
тавров, к которым привариваются фасонки). Поэтому радиусы инерции сечений из
парных уголков будем определять исходя из зазора между уголками 12 мм.
Сечение стержней фермы было подобрано в SCAD.
В опорном узле необходимо назначить размеры опорного ребра и
проверить его прочность:
где ширина ребра b p определяется поперечным
сечением нижнего пояса или опорного раскоса и размещением болтов, закрепляющих
ферму к надколонной стойке. Принимаем 6 болтов М20, которые ставят в отверстие
диаметром d
=23 мм. Минимальное расстояние от оси болта до края элемента 2d, расстояние между осями
болтов по высоте ребра не менее 2,5d. Толщина ребра t p =14 мм, R р = 327 МПа (1 табл. 52*),
г c =1. Назначаем b p = 198 мм.
Для ферм из труб в узле нижнего пояса (в монтажном стыке на
фланцах) необходимо определить количество болтов и проверить прочность сварных
швов, прикрепляющих фланец к поясу.
Болты во фланцевом соединении нижнего пояса работают на
растяжение. Принимаем высокопрочные болты диаметром 20 мм, марка стали 40Х
«селект».
n ≥ N/N bt * г b * г c = 897,078/134,75*0,9*1 = 7,38.
где N bt - несущая способность соединения с одним болтом
при работе на растяжение;
г b - коэффициент, учитывающий неравномерную работу
многоболтового соединения; г b =0,9.
N bt = R bt *A bn = 550*2,45*10 -4 = 134,75 кН.
R bt = 0,5* R bun = 0,5*1100 = 550 МПа -
прочность металла болта при работе на растяжение (1, табл. 5*), где R bun = 1100 МПа (1, табл.
61*);
A bn = 2,45 см 2 -
площадь сечения болта нетто, [1], табл. 62*.
Проверка прочности сварных швов по фланцу:
где l w - расчетная длина шва, равная периметру
поясной трубы минус 10 мм на непровар;
в f = 0,7 - коэффициент проплавления шва f
- катет сварного углового шва, 6 мм
г wf - коэффициент условий работы шва по (1, п.
11.2), равный 1.
расчетное сопротивление сварного углового шва угловому срезу. w1 =90*4
- 10 = 350 мм; l w2 =110*4 - 10 = 430 мм;
,333/0,7*0,006*0,35≤180*1*1; 897,078 /0,7*0,006*0,43≤180*1*1;
Фланец усиливаем ребрами жесткости.
1. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции. - М.: ФГУП ЦПП,
2005. - 90 с.
. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия /
Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. - 96 с.
. МК. Элементы стальных конструкций: в 3 т. /
В.В. Горев, Б.Ю. Уваров, В.В. Филипов и др. - М.: Высш.шк., 1997. - Т.1. - 528
с.
. Бирюлев В.В. Проектирование МК с замкнутыми
сечениями: учеб. пособие / В.В. Бирюлев, А.А. Кользеев. Новосибирск: НИСИ им.
Куйбышева, 1988. - 88 с.
. Кользеев А.А. МК. Расчет сжатых стержней в
примерах: учеб. пособие / А.А. Кользеев. - Новосибирск: НГАСУ, 1999. - 84 с.
. Методические указания по выполнению курсовой
работы для студентов специальностей 270115 и 270114 ‘Металлические
конструкции’, Новосибирск: НГАСУ, 2005. - 52 с.
. Металлические конструкции (Вопросы и ответы) /
В.В. Бирюлев, А.А. Кользеев, И.И. Крылов и др.; Под общей редакцией В.В.
Бирюлева.-М.: Издательство Ассоциации строительных высших учебных заведений,
1994.
Похожие работы на - Сбор нагрузок на балочную клетку рабочей площадки Курсовая работа (т). Строительство.
Массаж Отдельных Частей Тела Реабилитация Реферат
Яковлев Сочинение Егэ
Эссе На Тему Критическое Мышление
Реферат: Проблема упражнений в обучении иностранному языку
Практическое задание по теме Определение свойств картографических проекций по их уравнениям
Дипломная работа по теме Технология приготовления пирожного заварного с кремом и блюд из запеченной рыбы
Реферат: контрольна Кримінально-процесуальне право
Тетрадь Для Лабораторных Работ 8
Курсовая работа по теме Государственное регулирование экономики в Республике Казахстан
Контрольная Работа По Химии 7 Класс
Курсовая работа по теме Рыночный сегмент и его объекты
Курсовая работа по теме Производство по делам об оспаривании нормативных правовых актов полностью или в части
Дипломная работа: Инвестиционный проект производства молочных конфет производственной мощностью 500 тонн в год
1 Мая Сочинения
Курсовая работа: Источники возбуждения и атомизации в спектральном анализе. Скачать бесплатно и без регистрации
Доклад по теме Вечный и магнитный двигатели
Дипломная Работа На Тему Пути Улучшения Использования Производственных Мощностей
Пар Реферат
Стихи Собственного Сочинения О Родине
Реферат по теме Кейсианство
Контрольная работа: Глобализация и национальные налоговые системы
Курсовая работа: Развитие самооценки на разных этапах дошкольного возраста
Реферат: История болезни - Акушерство (история родов)