Разработка конструкции теплообменника для охлаждения влажного газа. Дипломная (ВКР). Другое.

🛑 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.

Помощь в написании работы, которую точно примут!

Похожие работы на - Разработка конструкции теплообменника для охлаждения влажного газа

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Нужна качественная работа без плагиата?

Не нашел материал для своей работы?

Поможем написать качественную работу Без плагиата!

С развитием нефтяной, химической и других
отраслей промышленности непрерывно совершенствуется техника и технология
аппаратостроения. Создаются новые виды аппаратов и оборудование для внедрения в
промышленность специальных технических процессов большой производительности.
Проводятся большие работы, направленные на повышение технического уровня
серийно выпускаемой аппаратуры: ректификационных колон, теплообменных
аппаратов, реакторов, аппаратов воздушного охлаждения, насосов и компрессоров.

Одними из разновидности аппаратов химических
производств есть теплообменные аппараты, применяемые для осуществления
теплообмена между двумя теплоносителями с целью нагревания или охлаждения
одного из них. По принципу действия теплообменные аппараты делят на рекуперативные
(поверхностные), регенеративные и смесительные.

В рекуперативных аппаратах- рекуператорах- оба
теплоносителя разделены стенкой, причем тепло передается через поверхность этой
стенки. В зависимости от конструктивного исполнения поверхности теплообмена
рекуператоры разделяют на теплообменники- кожухотрубчатые, двухтрубчатые,
змеевиковые, спиральные, оросительные, специальные и трубчатые выпарные
аппараты.

Наиболее распространенный в химической технике
тип теплообменной аппаратуры- кожухотрубчатые теплообменники. Они допускают
создание больших поверхностей теплообмена в одном аппарате, просты в
изготовлении и надежны в работе. По конструкции различают теплообменники с
неподвижными трубными решетками (ТН), в которых обе решетки жестко прикреплены
к корпусу и теплообменники с компенсирующими устройствами, в которых трубы
могут свободно удлиняться.

Конструкция ТН применяется при разности
температур между кожухом и трубами 25...30 оС. Если разность превышает
указанные пределы, применяют теплообменники с различными компенсаторами
температурных удлинений: теплообменники с плавающей головкой, с линзовым
компенсатором, с сальниковым компенсатором, с U- образными трубами, с двойными
трубами.

Поверхностные теплообменники классифицируются:

по назначению (подогреватели и холодильники);

по роду рабочих сред (паро-жидкостные,
жидкостно-жидкостные, газо-жидкостные, газо-газовые);

по направлению потоков ( аппараты прямого тока,
аппараты противоточные, аппараты перекрестного тока и аппараты смешанного
тока);

по числу ходов (одноходовые и многоходовые);

по материалу (металлические и неметаллические);

по конфигурации поверхностей ( трубчатые,
змеевиковые, аппараты спиральных типов, комбинированные);

по компоновке трубчатых и змеевиковых аппаратов
( элементные, кожуховые, погружные, оросительные);

по жесткости конструкции (аппараты жесткой
конструкции, аппараты нежесткой конструкции, аппараты полужесткой конструкции);

по характеру температурного режима ( аппараты с
установившимся температурным режимом, аппараты с неустановившимся температурным
режимом)

Основными требованиями к промышленным
теплообменным аппаратам являются обеспечение наиболее высокого коэффициента
теплопередачи при возможно меньшем гидравлическом сопротивлении; компактность и
наименьший расход материала; надежность и герметичность в сочетании с
разборностью и доступностью поверхности теплообмена для механической очистки ее
от загрязнений.

При создании более эффективных теплообменных
аппаратов стремятся:

Уменьшить удельные затраты материалов, труда,
средств и затрачиваемой при работе энергии по сравнению с показателями
существующих теплообменников;

Повысить интенсивность и эффективность работы
аппарата, т.е. увеличить количество тепла, передаваемого в единицу поверхности
теплообмена при заданном тепловом режиме.

Задачей данного дипломного проекта является
разработка конструкции теплообменника для охлаждения влажного газа.

.1 Краткое описание изделия, принципа действия,
области применения

Проектируемый теплообменник предназначен для
охлаждения влажного газа и применяется при разработке газовых месторождений на
крайнем севере России.

Теплообменник представляет собой горизонтальный
сдвоенный кожухотрубчатый теплообменный аппарат типа ТН ( с неподвижными
трубными решетками ). К месту работы аппарат поставляется двумя блоками (
верхний и нижний теплообменники отдельно) и собирается на месте монтажа.

Основной частью верхнего теплообменника является
трубчаткой (поз.1), состоящая из трубного пучка, ограниченного снаружи
цилиндрическим кожухом. Снаружи трубчатки расположены основные технологические
штуцера для входа и выхода осушенного газа, а также штуцера для воздушки и
дренажа. Слева к верхней трубчатке при помощи фланцевого соединения
присоединена камера (поз.3) , состоящая из цилиндрической обечайки,
эллиптического днища, фланца, двух штуцеров для входа влажного газа и дренажа.
Справа к верхней трубчатке присоединена правая камера (поз. 4), имеющая
аналогичную конструкцию. Снаружи правой камеры расположены два штуцера для
выхода влажного газа и воздушки.

Нижний теплообменник имеет аналогичную
конструкцию, состоящую из трубчатки (поз.2) и двух камер (поз.5 и 6 ).

Для крепления аппарата к фундаменту
предназначены две седловые опоры (поз. 8 и 9 ).

В штуцер В межтрубного пространства нижнего
теплообменника подается осушенный природный газ, а в штуцер А трубного
пространства верхнего теплообменника влажный газ с температурой 500С. В
результате процесса теплообмена охлаждается влажный    природный газ, который
выходит из штуцера Б трубного пространства нижнего теплообменника, а осушенный
газ- из штуцера Г межтрубного пространства верхнего теплообменника.

.2 Принципиальная схема, техническая
характеристика изделия. Определение группы аппарата

Таблица 1.1 Техническая характеристика

Максимально
допустимая рабочая температура стенки, 0С

Минимально
допустимая отрицательная температура стенки, 0С

Характеристика
рабочей среды: а) вредность- класс опасности по ГОСТ 12.1.007-76 б)
пожароопасная в) взрывоопасная г) максимальная температура, 0С д) минимальная
температура, 0С

Максимальная
масса аппарата при гидроиспытании, кг

Максимально
допустимая разность температур «трубы- корпус», 0С

Допустимая
сейсмичность района установки аппарата, не более балл

Число
циклов нагружения за весь срок службы

Прибавка
для компенсации коррозии(эрозии), мм

Исходя из характеристики рабочей среды, а именно
вредности, пожароопасности, взрывоопасности, присваиваем 1 группу аппарата по
ОСТ 26-291-94, как для трубного, так и для межтрубного пространства [
1]
с.6.

.3 Выбор материала элементов изделия.
Мероприятия по защите от коррозии

При выборе материалов для изготовления аппарата
(сборочных единиц, деталей) должны учитываться: расчетное давление, температура
стенки (минимальная отрицательная и максимальная расчетная), химический состав
и характер среды, технологические свойства и коррозионная стойкость материалов.
Также при выборе материалов для сосудов и аппаратов, устанавливаемых на
открытых площадках или в не отапливаемых помещениях, необходимо учитывать:

абсолютную минимальную температуру наружного
воздуха данного района, если температура стенки сосуда, находящегося под
давлением, может стать отрицательной от воздействия окружающего воздуха;

б) среднюю температуру воздуха наиболее холодной
пятидневки данного района с обеспеченностью 0,92, если температура стенки
сосуда, находящегося под давлением, положительна.

Учитывая вышеизложенное и то, что проектируемый
аппарат устанавливается в северных районах России, то для изготовления основных
деталей (трубчатки, камер ) следует взять низколегированную сталь 09Г2С-8.

Назначение - различные детали и элементы сварных
металлоконструкций, работающих при температуре от -70 до +4250С под давлением [
2]
с.106.

Таблица 1.2 Химический состав 09Г2С, в процентах

Таблица 1.3 Механическая свойства стали 09Г2С

КСU,
Дж/см2 при температуре испытании, 0С

Температура ковки, 0С: начала 1250, конца 850.

Свариваемость - сваривается без ограничений.
Способы сварки: РДС, АДС под флюсом и газовой защитой, ЭШС.

Обрабатываемость резанием- в нормализованном,
отпущенном состоянии sВ=520 МПа.

Склонность к отпускной хрупкости- не склонна.

Для изготовления патрубков фланцев и труб
трубчатки применяется сталь 10Г2.

Назначение - крепежные и другие детали,
работающие при температуре от -700С под давлением [
2]
с.168.

Таблица 1.4 Химический состав стали 10Г2, в
процентах

Таблица 1.5 Механическая свойства стали 10Г2

Температура ковки, 0С: начала 1250, конца
800-780. Заготовки сечением до 100мм охлаждаются на воздухе.

Свариваемость - сваривается без ограничений.
Способы сварки: РДС, АДС под флюсом и газовой защитой, ЭШС.

Обрабатываемость резанием - в нормализованном,
отпущенном состоянии sВ=520 МПа.

Склонность к отпускной хрупкости - не склонна.

Коррозия- это разрушение металлических
материалов, происходящее под химическим воздействием окружающей среды. Уже
известно множество способов защиты металлов от коррозии. В частности производят
замену материалов, подвергаемых коррозии, на коррозионно-стойкие. Также
применяются различные лакокрасочные покрытия, еще покрывают открытые части
тонким слоем хрома или никеля.

В проектируемом аппарате среды в трубном и
межтрубном пространствах не обладают коррозионной активностью по отношениям к
низколегированным сталям. Поэтому для изготовления всех частей аппарата, в том
числе и соприкасающихся с теплоносителями, можно применять стали марок 09Г2С и
10Г2.

Также в п.1.5 (проверочные расчеты) следует
предусмотреть прибавки для компенсации коррозии. Так как в корпусе проходит
осушенный природный газ , то прибавку принимаем 2мм (0,1 мм в год). В трубном
пространстве находится влажный природный газ, коррозионная активность которого
немного выше. Прибавку на коррозию принимаем 4 мм (по 0,2 мм в год).

Для защиты от атмосферной коррозии все наружные
поверхности проектируемого аппарата покрываются эмалью ПФ-115, цвет- серая по
ГОСТ 6465-76.

.4 Технические требования на изготовление

.4.1 Аппарат изготовить в соответствие с ОСТ
26-291-94 и «Правилами устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих
под давлением».

.4.2 Сварные швы контролировать УЗД или
рентгенопросвечиванием в объеме 100%. Швы недоступные контролю УЗД или
рентгенопросвечиванию контролировать в соответствии с инструкцией
РД26-11-01-85.

.4.3 Качество закрепления труб в трубных
решетках проверить:

пневматическим испытанием межтрубного
пространства давлением 0,07 МПа (0,7кгс/см2) после приварки (до развальцовки)
труб;

б) испытанием трубного пространства
гидравлическим давлением

в) испытание межтрубного пространства
гидравлическим давлением 11,25 МПа (112,5кгс/см2) с люминесцентным индикаторным
покрытием решетки после развальцовки.

.4.4 Межтрубное пространство испытать
гидравлическим давлением 11,25 МПа (112,5кгс/см2).

.4.5 Трубное пространство теплообменников в
сборе испытать гидравлическим давлением 20 МПа (200кгс/см2). При гидроиспытании
использовать водный раствор ингибитора коррозии М- 1 концентрацией 1-5%.

.4.6 Аппарат теплоизолировать. Толщина слоя
теплоизоляции 120 мм.

.4.7 При проведении гидроиспытаний аппарата
после его монтажа рекомендуется использовать штуцера А, Г для залива воды,
штуцера Б, В, Ж для ее слива и штуцер Е для спуска воздуха.

.4.8 Подача среды в трубное пространство без
наличия подачи среды в межтрубное пространство не допускается.

.4.9 Сосуды (сборочные единицы, детали) из
углеродистых и низкоуглеродистых сталей, изготовленные с применением сварки,
штамповки или вальцовки, подлежат обязательной термической обработке, если
толщина стенки цилиндрического или конического элемента, днища, фланца или
патрубка сосуда в месте их сварного соединения более 36 мм для углеродистых
сталей и более 30мм для низколегированных марганцовистых и марганцевокремнистых
сталей (марок 16ГС, 09Г2С, 10Г2 и др.).

1.5 Проверочные расчеты элементов аппарата

.5.1 Цилиндрическая обечайка камеры

Рисунок 1.2 Эскиз цилиндрической
обечайки

Определяем толщину стенки обечайки,
нагруженной избыточным внутренним давлением [
3] с.103.

где РR- расчетное давление, РR=16МПа

[
s]- допускаемое напряжение при
расчетной температуре tR=1000C,

φ R-коэффициент прочности
сварного шва, φR=1,0
[ 3] с.15.

с=с1+с2+с3                                                                (1.3)

с1 - прибавка для компенсации
коррозии и эрозии, с1=2 мм;

с2 - прибавка, учитывающая минусовое
предельное отклонение на толщину листа, с2=1,3 мм [ 4] с.6;

с3 - технологическая прибавка, с3=0

с=2+1,3+0=3,3 мм=52,63+3,3=55,93 мм

Условие применяемости расчетных
формул:

Допускаемое внутреннее избыточное
давление:

[
Р]=2·[ s]·φR· (S-с)/(D+(S-с))
(1.4)

[
Р]=2·160·1·
(60-3,3)/(1000+(60-3,3))=17,2 МПа

Условие [ Р] ≥ РR-выполняется (17,2
≥ 16).

Рисунок 1.3 Эскиз эллиптического
днища камеры

Определяем толщину стенки днища,
нагруженной избыточным внутренним давлением [
3] с.103.

S R= РR·Dвн/(2·[ s]·φ
R-0,5· РR)
                                (1.5)

где РR- расчетное давление, РR=16МПа

[
s]- допускаемое напряжение при
расчетной температуре tR=1000C, [
s]=160 МПа [ 3] с.11

φ R-коэффициент прочности
сварного шва, φ
R=1,0 [ 3] с.15.

R=16·1000/(2·160·1-0,5·16)=51,28 мм

с1 - прибавка для компенсации
коррозии и эрозии, с1=2 мм;

с2 - прибавка, учитывающая минусовое
предельное отклонение на толщину листа, с2=1,3 мм [ 4] с.6;

с3- технологическая прибавка, с3=5
мм

с=2+1,3+5=8,3 мм=52,63+3,3=59,58 мм

Условие применяемости расчетных
формул:

,002 ≤ (S-с)/ Dвн ≤ 0,1
(1.6)

,2 ≤ hВ/ Dвн ≤ 0,5                                                (1.7)

где hВ- высота выпуклой части днища
, hВ=250 мм

,002 ≤ 0,0517 ≤ 0,1
условие выполняется

Допускаемое внутреннее избыточное
давление:

[
Р]=2·[ s]·φ R· (S-с)/(D+0,5·
(S-с)) (1.8)

[
Р]=2·160·1·
(60-8,3)/(1000+0,5· (60-8,3))=16,13 МПа

Условие [ Р] ≥ РR - выполняется
(16,13 ≥16).

.5.3 Расчет укрепления отверстия в
обечайке камеры (штуцер для входа влажного газа

Внутренний диаметр штуцера d=284 мм

Длина внешней части штуцера l1=266
мм

Длина внутренней части штуцера l3=0

Рисунок 1.4 Эскиз укрепления
отверстия

Наибольший диаметр отверстия, не требующий
дополнительного укрепления [
5] с.6

где DR= Dвн=1000 мм- внутренний
расчетный диаметр обечайки;

Расчетный диаметр одиночного
укрепляемого отверстия [ 5] с.3:

≥ d0R, 288 ≥ 132,1-
следовательно, требуются дальнейшие расчеты укрепления отверстия.

Расчетная длина внешней части
штуцера [ 5] с.5:

где s1=65 мм- исполнительная толщина
стенки штуцера.

Расчетная длина внутренней части
штуцера [ 5] с.5

Отношение допускаемых напряжений для
внешней части штуцера:

где [s]1=160 МПа - допускаемое напряжение материала
штуцера, [ 3] с.11

S 1R= РR
· (d+2·c3)/(2·[ s]1·φ
R- РR)
(1.14)

S 1R= 16· (284+2·2)/(2·160-16)=15,2
мм

L1R.(S1-S1R-cS).c1+l3R.(S3-2.cS).c3³0,5.(dR-d0R).SR
(1.15)

266· (65-15·2-2) ·1+0≥0,5·
(288-132,5) ·52,63

Условия применения расчетных формул:

.1 Определение типа производства и
его характеристика

В зависимости от уровня конструкции
и степени специализации различают три типа производства: массовое, серийное и
единичное.

Производство химической и нефтяной
аппаратуры- единичное или мелкосерийное. Совершенствованию технологии
аппаратостроения способствует использование методов серийного и массового
производства. Несмотря на разнообразие аппаратуры, она имеет много
нормализованных и стандартных деталей, например: тарелки; фланцы арматуры,
соединительных частей и трубопроводов; штуцер, днища сосудов, аппаратов и
котлов; решетки.

Исходя из того, что годовая
программа изделия составляет 15 штук, а вес аппарата 41,983 т принимаем
серийный тип производства [
11] с.97. 17.

Серийный тип производства
характеризуется следующим:

номенклатура выпускаемых аппаратов
ограничена;

объем выпуска большой,
обрабатывается партиями;

оборудование стационарное (станки
для механической обработки, прессы, роликовые стенды, гибочное оборудование,
правильные машины для механической резки) и передвижные (полуавтоматы и
автоматы для сварки и резки, пневматический инструмент, нагревательные приборы,
рентгеновские установки), расположенные по ходу технологического процесса;

режущий инструмент стандартный,
меритель специальный;

квалификация рабочих, обычно на
заготовительных операциях ниже, чем на финальной сборки и сварке.

2.2 Расчет количества материала.
Определение припусков на обработку, разработка карт раскроя с определением
коэффициента использования материала

где Dвн- внутренний диаметр
обечайки, Dвн=1000 мм;толщина обечайки, S=60 мм

Т.к. материал толстостенный, то его
раскрой будет выполнятся на стационарных машинах для термической резки с
одновременной X и V- образной разделкой кромок. Ширина реза при механизированном
способе резки b=8 мм [ 4] с.13.

Исходя из размеров раскраиваемой
заготовки по ГОСТ 19903-74, выбираем стандартный лист размерами: 60*1700*3500 [ 4] с.13.

Рисунок 2.2 Раскрой обечайки камеры

Коэффициент использования материала:

где Fз- площадь заготовки обечайки,
Fз=3328.800=2662400
мм2л- площадь стандартного листа, Fл=3500.1700=5950000 мм2число заготовок на
листе, n=2.

Диаметр развертки эллиптического
днища:

где h1-высота отбортованной части
днища, h1=80 мм;коэффициент, зависящий от отношения Dвн/ hв, при Dвн/ hв=4
m=0,345 [ 6] с.89;

eвн-
коэффициент, зависящий от отношения Dвн/ S, при Dвн/ S=16.7 eвн=1.017 [ 6] с.89.

где 2·zн- припуск на
механическую обработку, 2zн=0,02...0,05 Dр

Рисунок 2.4 Эскиз раскроя днища
камеры

Исходя из габаритных размеров
заготовки днища, выбираем стандартный лист размером: 60*1500*3000 [ 6] с.89.
.3 Разработка технологического
процесса изготовления деталей с определением оптимальных режимов обработки,
сварки, сборки, определением норм затрат времени. Выбор количества
оборудования, инструментов и приспособлений

.3.1 Технологический процесс
изготовления обечайки камеры

.3.1.1 Раскрой заготовки обечайки с
одновременной подготовкой кромок под сварку

Раскрой заготовки выполняем на
портальной машине для кислородной резки Юг- 2,5К1,6. Она предназначена для
вырезки фигурных деталей и прямолинейной резки.

Таблица 2.1 Техническая
характеристика Юг- 2,5К1,6

Наибольшая
ширина разрезаемого материала, мм

Скорость
перемещения резака в автоматическом режиме, мм/мин

Расход
газа на один резак, м3/ч: Кислорода Ацетилена

Габаритные
размеры ходовой части, мм Длина Ширина Высота

- раскройный стол, 2 - портал, 3 -тележка
поперечная, 4 - задающая часть.Рисунок 2.5 Схема портальной машины

Норма штучно-калькуляционного времени [
7]
с.48

где Тн.ш- норма неполного штучного времени на
механизированную резку 1 м.п., Тн.ш=0,085 чел/час;реза- длина реза, Lреза=2.(808+3336)=8288
мм=8,288 м

Твсп- норма вспомогательного времени на
установку листа, Твсп=0,15чел/час.

Резку выполняет один резчик третьего разряда.
Расценка работы равна:

где Сч- часовая тарифная ставка рабочего данного
разряда, грн.

Исходя из часовой тарифной ставки рабочего 3- го
разряда, расценок равен:

Вальцевать обечайку f
1000 мм и Н=800 мм с проверкой ее диаметра по шаблону.

Исходя из габаритов вальцуемой обечайки выбираем
4-х валковую листогибочную машину фирмы “Хойслер” (Германия) [
6]
с.48.

Таблица 2.2 Техническая характеристика Машины
«Хойслер»

Диаметр
валков, мм верхнего боковых

Норма штучно-калькуляционного времени [
8]
с.117

Расценка сдельная по формуле (2.5). вальцовку
выполняют два рабочих 2 и 4 разрядов.

Подать обечайку на рабочее место. Проверить
периметр. С помощью струбцин совместить кромки. Зафиксировать зазор,
припасовать входные и сборочные планки, прихватить. Прихватку осуществить
ручной электродуговой сваркой электродом УОНИИ 13/55-5,0. Iсв=250 А.

Рисунок 2.7 Схема сборки продольного стыка

Норма штучно-калькуляционного времени [
8]
с.31

Расценка сдельная по формуле (2.5). Сборку и
прихватку выполняют два рабочих 3 и 4 разрядов.

.3.1.4 Сварка продольного стыка обечайки

Исходя из размеров обечайки и материала выбираем
двустороннюю автоматическую сварку на флюсовой подушке.

По ОСТ 26-291-94 выбираем марку сварочной
проволоки и флюса:

проволока - 10НМА ГОСТ 2246-70 [
1]
с.186

флюс- АН-348А или АН-47 по ГОСТ 9087-81.

=2·0.75·e·g+b·s+4·1/2·(s-c)2/4·tga
(2.6)

где e- величина усиления шва, e=2,5 мм;ширина
провара, g=43 мм;величина зазора, b=2 мм;

с- прямолинейный участок кромки, с=2 мм;

=2.0.75.2,5.4,3+2.60+1/2.(60-2)2.
tg300=1252,35 мм2

к- коэффициент пропорциональности, к=1,25
мм/100А.

Площадь поперечного сечения прохода:

где aн- коэффициент наплавки, aн=15г/(А.ч);

g- плотность материала, g=7,8 г/см3.

Оборудование: универсальный
сварочный трактор для автоматической сварки под слоем флюса ТС-17Р.

Таблица 2.3 Техническая
характеристика ТС-17Р

Норма штучно-калькуляционного времени [
10]
с.7

где Тн.ш- норма неполного штучного времени,
которое включает в себя горение дуги, вспомогательное время, время на отдых и
личные надобности, Тн.ш=0,40.2=0,80 чел/час

Тп3- подготовительно-заключительное время,
Тп3=0,5 чел/час

Сварку производят бригада в составе 2-х человек
5 и 2 разрядов.

Калибровать обечайку после сварки для уменьшения
погрешности формы поперечного сечения. Калибрование производится аналогично
операции п.2.3.1.2 на 4-х валковой листогибочной машине.

Норма штучно-калькуляционного времени [
8]
с.17

Калибровку производят два рабочих 4 и 2
разрядов.

Обвести линии мелом. Вырезать два отверстия f
417 и f88
по разметке, снять фаски. Вырезка- газокислородная на специальной установке.

- станина, 2- колонна, 3- направляющая втулка,
4- привод, 5- устройство газопламенной вырезки отверстий, 6- роликовая опора,
7- датчик слежения, 8- резак.

Рисунок 2.10 Установка для вырезки отверстий

Норма штучно-калькуляционного времени [
8]
с.57

Вырезку производит рабочий 3 разряда.

Технологический процесс изготовления обечайки
сводим в таблицу 2.4.

Таблица 2.4 Техпроцесс изготовления обечайки
камеры

где SТшкпр
и SТшкзав
- суммарная трудоемкость изготовления обечайки камеры по проекту и заводу
соответственно.

.3.2 Технологический процесс изготовления
эллиптического днища камеры

Таблица 2.5 Техпроцесс изготовления днища камеры

2.4 Разработка конструкции приспособления

Проектируемое приспособление предназначено для
сборки кольцевого стыка кожуха трубчатки. Две обечайки кожуха укладывают на
роликовые опоры. На расстоянии 100 мм от края обечаек приваривают уши (поз.4),
равномерно расположенные по диаметру. При помощи оси (поз.6) уши соединены с
гайками правой (поз.1) и левой (поз.2). гайки между собой соединены винтом
(поз.5), который имеет с одного конца правую резьбу, а с другой- левую.
Посередине винта имеется отверстие, куда вставляется ключ. Поворотом ключа
совмещают кромки правой и левой обечаек, выравнивая их и выдерживая зазор между
ними (3 мм).

После совмещения кромок и выдерживания
сварочного зазора осуществляется прихватка. Далее узел передается на установку
автоматической сварки кольцевых стыков.

.1 Расчет трудоемкости годовой программы

.1.1 Расчет сдельной расценки изделий

Сдельная расценка изделия определяется по формуле:

где Сч- часовая тарифная ставка, данного разряда
работ, грн;

Тшт.к -норма штучного калькуляционного времени,
н.час.

Рсд=766,816.(1,46+1,80)/2=1249,910
грн

Расчеты для остальных операций аналогичны.

Результаты расчетов сводятся в таблицу 3.1.

.1.2 Определение трудоемкости годовой программы

Расчет трудоемкости годовой программы производим
по формуле:

Суммарная трудоемкость ТпS=233805,78
н/ч.

Результаты расчета сводятся в таблицу 3.1.

Таблица 3.1 Расчет трудоёмкости годовой
программы

Трудоёмкость
годовой программы Тп , н-час

3.2 Определение потребности в оборудовании

.2.1 Определение фондов времени работы
оборудования

Действительный фонд времени работы оборудования
определяется по формуле:

где: Т и t- количество рабочих дней
соответственно с полной и сокращенной сменной (Т=250 и t=6);и b`-
продолжительность полной и сокращенной смен соответственно (b=8ч.,
b`=7ч.);количество смен, (S=2)

а - коэффициент, учитывающий потери рабочего
времени, связанные с планово-предупредительным ремонтом, %.

Расчет действительного фонда времени работы
оборудования ведется по следующим группам оборудования:

Механизированные стенды -а=3%д=(250.8+6.7).2.(1-3/100)=3961,5
ч

Сборочные и разметочные столы -а=2%

Результаты расчета сводятся в таблицу 3.2.

.2.2 Расчет потребности в оборудовании

Расчетное количество рабочих машин и
оборудования для обработки изделий, включенных в производственную программу,
определяется исходя из трудоемкости годовой программы по каждой операции и
фонда времени действительной работы оборудования по формуле:

где Н0- норма обслуживания единицы оборудования,
чел.;

Квн- коэффициент выполнения норм, 141,25

Ср=11502,24/(4002,3.2.1)=1,44,
Сп=2 Ки= Ср/Сп=1,44/2=0,72

Ср=16064,64/(3389,7.1.1)=4,74,
Сп=5 Ки= Ср/Сп=4,74/5=0,95

Ср=10476,21/(3879,8.2.1)=1,35,
Сп=2 Ки= Ср/Сп=1,35/2=0,68-недогр.

Ср=14450,985/(3879,8.2.1)=1,86
Сп=2 Ки= Ср/Сп=1,86/2=0,93

Ср=21255,075/(3879,8.2.1)=2,74,
Сп=3 Ки= Ср/Сп=2,74/3=0,91

Ср=13075,65/(3389,7.1.1)=3,86
Сп=4 Ки= Ср/Сп=3,86/4=0,96

Ср=53403,525/(3961,5.3.1)=4,49,
Сп=5 Ки= Ср/Сп=4,49/5=0,90

Ср=42966,18/(3389,7.2.1)=4,23,
Сп=5 Ки= Ср/Сп=4,23/5=0,85

Ср=34414,74/(3961,5.3.1)=2,90,
Сп=3 Ки= Ср/Сп=2,90/3=0,97

Ср=10412,64/(3961,5.2.1)=1,31,
Сп=2 Ки= Ср/Сп=1,31/2=0,67-недогр

Ср=5783,895/(3961,5.2.1)=0,73
Сп=1 Ки= Ср/Сп=0,73/1=0,73

При нехватке нормо-часов для загрузки
оборудования догружаем его работой с других участков. Тдогр=2000 н/ч:

Ср=(10476,21+2000)/(3879,8.2.1)=1,61,
Сп=2 Ки= Ср/Сп=1,61/2=0,80

Ср=(10412,64+2000)/(3961,5.2.1)=1,57,
Сп=2 Ки= Ср/Сп=1,57/2=0,78

Результаты расчетов сведены в таблицу 3.2.

Определяем средний коэффициент работы
оборудования:

Киср=(1,44+4,74+1,61+1,86+2,74+3,86+4,49+4,23+2,9+1,57+0,73)/34=

Таблица 3.2 Расчет потребности в оборудовании

.3 Определение численности
промышленно-производственного персонала

Определение численности
промышленно-производственного персонала ведется по каждой категории.

.3.1 Расчет численности основных
производственных рабочих

Расчет численности основных производственных
рабочих ведется по формуле:

где Тоб- общая трудоемкость, н.ч;д-
действительный фонд времени основных рабочих, ч;

Квн- коэффициент выполнения норм,
Квн=141,1,
принимаем Квн=1

где П- регламентированные потери
времени, связанные с нахождением рабочего в отпуске, на больничном или
выполнением государственных обязанностей (%), П=10412 %,
принимаем П=11%

др = (250 ·8+6 ·7)
·(1-11/100)=1817,4 ч.

Росн =11502,24/1817,4 ·1=6,33 Рпр=7
(чел)

Росн =16064,64/1817,4 ·1=8,84 Рпр=9
(чел)

Росн =12746,21/1817,4 ·1=6,86 Рпр=7
(чел)

Росн =14450,985/1817,4 ·1=7,95 Рпр=8
(чел)

Росн =21255,075/1817,4 ·1=11,69
Рпр=12 (чел)

Росн =13075,65/1817,4 ·1=7,20 Рпр=7
(чел)

Росн =53403,525/1817,4 ·1=29,38
Рпр=30 (чел)

Росн =42966,18/1817,4 ·1=23,62
Рпр=24 (чел)

Росн =34414,74/1817,4 ·1=18,94
Рпр=19 (чел)

Росн =12412,64/1817,4 ·1=6,83 Рпр=7
(чел)

Росн =5783,895/1817,4 ·1=3,18 Рпр=3
(чел)

Результаты расчетов сводятся в
таблицу 3.3

Таблица 3.3 Численность основных
производственных рабочих

.3.2 Расчет численности вспомогательных рабочих

Численность вспомогательных рабочих определяется
укрупненным методом из расчета 20-40% к числу основных рабочих:

Численность вспомогательных рабочих определяется
по формуле:

Численность вспомогательных рабочих
по профессиям сведена в таблицу 3.4

Таблица 3.4 Численность
вспомогательных рабочих

3.3.3 Расчет численности специалистов

Численность специалистов определяется
укрупненным методом из расчета 5-7% к числу основных и вспомогательных рабочих:

Численности служащих определяется
укрупненным методом из расчета 2-3% к числу основных и вспомогательных рабочих:

.3.5 Расчет численности
руководителей

Численность руководителей
определяется исходя из количества подразделений, типа и нормы управляемости (на
1 мастера должно приходиться не более 25 человек производственных рабочих, на 1
старшего мастера-
Похожие работы на - Разработка конструкции теплообменника для охлаждения влажного газа Дипломная (ВКР). Другое.
Складносурядні Речення Курсова Робота
Реферат: Контроль за поступлением, выбытия и автоматизации нематериальных активов
Итоговая Диагностическая Контрольная Работа
Курсовая работа по теме Комплексная оценка значимых факторов среды обитания
Доклад по теме Созвездия Чаша, Ворон, Секстант
Курсовые Работы По Грамматике Корейского Языка
Реферат: Оценка эффективности ценных бумаг
Мини Сочинение На Тему Краски Золотой Осени
Николай Второй Историческое Сочинение
Реферат На Тему Язык Как Система, Уровни Языковой Системы. Фонемы. Морфемы. Предложение
Диссертация Почерковедческая Экспертиза
Реферат: Мусорные полигоны проблема современного общества. Кризис свалок
Мини Сочинение На Тему Осень 5 Класс
Реферат: Основные пути преобразования российской переходной экономики. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат На Тему Текст И Его Назначение
Система Управления Качеством На Предприятии Курсовая
Реферат по теме Острая внебольничная пневмония
Курсовая работа по теме 3-этажный, 27-квартирный жилой дом, г. Ялуторовск
Реферат: Виникнення ультразвуку в хірургії
Теория и методика физического воспитания
Реферат: Алгоритмизация и программирование
Похожие работы на - Пути повышения эффективности использования основных средств организации (на материалах КЖРЭУП 'Советское')
Похожие работы на - Реорганизация прокуратуры и создание адвокатуры в России

Разработка конструкции теплообменника для охлаждения влажного газа. Дипломная (ВКР). Другое.

Report Page