Расчет и конструирование несущих конструкций одноэтажного промышленного здания - Строительство и архитектура курсовая работа

Главная

Строительство и архитектура
Расчет и конструирование несущих конструкций одноэтажного промышленного здания

Проект конструкторского расчета несущих конструкций одноэтажного промышленного здания: компоновка конструктивной схемы каркаса здания, расчет поперечной рамы каркаса, расчет сжатой колонны рамы, расчет решетчатого ригеля рамы. Параметры нагрузки усилий.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Министерство образования Российской Федерации
Ангарская государственная техническая академия
Кафедра промышленного и гражданского строительства
к курсовой работе по металлическим конструкциям на тему
Расчет и конструирование несущих конструкций
1. Компоновка конструктивной схемы каркаса здания
1.2 Выбор ограждающих конструкций здания
2. Расчет поперечной рамы каркаса здания
2.2 Статический расчет поперечной рамы
3. Расчет внецентренно-сжатой колонны рамы
3.1 Выбор невыгоднейших расчетных усилий в колонне рамы
3.2 Определение расчетных длин колонны в плоскости рамы
3.3 Определение расчетных длин колонны из плоскости рамы
3.6 Конструкция и расчет сопряжения верхней и нижней частей колонны
3.7 Конструкция и расчет базы колонны
4.1 Определение усилий в стержнях фермы
4.2 Подбор и проверка сечений стержней фермы
район строительства - г. Красноярск
характеристика теплового режима в здании - отапливаемое
назначение здания - цех машиностроительного завода
тип крана - мостовой электрический общего назначения
отметка головки подкранового рельса + 18,000
способ соединения элементов конструкций: заводские - сварка, монтажные - сварка и черные болты
ограждающие конструкции покрытия - профилированный настил
1. КОМПОНОВКА КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ КАРКАСА ЗДАНИЯ
Опирание колонн здания на фундаменты и сопряжение ригелей с колоннами принимаем жестким (краны Т режима работы).
1.2 Выбор ограждающих конструкций здания
Тип и размеры ограждающих конструкций стен и покрытий указаны в таблице 1.1.
Таблица 1.1 Весовые характеристики конструкций
Утеплитель-пенопласт ФРП-1 q=1кН/м, t=0,05
Стальной профилированный настил t=0,001 м
В соответствии с основными положениями по унификации объемно-планировочных и конструктивных решений пролеты и шаги колонн назначаем кратными 6м, высота помещений кратна 0,6м.
Рассмотрим два варианта: 1 вариант - шаг колонн 6м; 2 вариант - шаг колонн 12м.
Расстояние от головки кранового рельса до низа несущих конструкций покрытия Н 2 = (Н к +100) + f = (4000 + 100) + 300 = 4400 мм (кратно 200 мм).
Высота цеха от уровня пола до низа стропильных ферм Н 0 = Н 2 + Н 1 = 4400 + 18000 = 22400 мм. Принимаем ближайший больший размер, кратный 1,8 м, - 23400 мм, при этом корректируем Н 1 = Н 0 - Н 2 = 23400 - 4400 = 19000 мм.
Размер верхней (надкрановой) части колонны Н в = h б + h р + Н 2 = 1000 + 4400 = 5400 мм.
Размер нижней (подкрановой) части колонны Н н = Н о - Н в + Н загл , = 23400 - 5400 + 600 = 18600 мм.
Общая высота колонны рамы от базы до низа ригеля Н = Н в + Н н = 5400 + 18600 = 24000 мм.
Н в = h б + h р + Н 2 = 1600 + 4400 = 6000 мм.
Н н = Н о - Н в + Н загл , = 23400 - 6000 + 600 = 18000 мм.
Н = Н в + Н н = 6000 + 18000 = 24000 мм.
Высота фермы на опоре Н фер = 3150 мм.
Рис.1.1. Схема каркаса поперечной рамы здания
Принимаем привязку наружной грани колонны к оси а = 250 мм.
Высота сечения верхней части колонны h н = 450 мм (не Н в /12 = 5400/12 = 450 мм).
При устройстве прохода сбоку между колонной и краном
l 1 = В 1 + (h б - а) +75 + 450 = 400 + (450 - 250) + 75 + 450 = 1125 мм. Назначаем l 1 = 1250 мм (кратно 250мм).
Высота сечения нижней части колонны h н = l 1 + а = 1250 + 250 = 1500 мм ( Н /20 = 24000/20 = 1200 мм).
Верхнюю часть колонны назначаем сплошной, двутаврового сечения, нижнюю часть - сквозной (1500 мм 1000 мм).
Вес всех элементов, входящих в комплекс подкрановой конструкции (подкрановой балки со связями, тормозной конструкции, подкранового рельса с деталями крепления)
G н пб = ( пб L пб + g кр )L пб К пб = (0,376 +0,89)61,2 = 22,392 кН
; М = (2476/1000 +1,8)1,430 2 = 4135,32 кг
М к = ((565,25,4/0,3)1,6 + (1683,6918,6/0,5))785010 -3 /240 = 4424,81 кг.
G н пб = ( пб L пб + g кр )L пб К пб = (0,3712 +0,89)121,2 = 76,752 кг.
; М = (24712/1000 +1,8)1,430 2 = 6002,64 кг.
М к = ((1164,966/0,3)1,6 + (3202,9518/0,5))785010 -3 /240 = 8385,12 кг
По экономическим соображениям для дальнейшей разработки принимаем 1-ый вариант.
2. РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ КАРКАСА ЗДАНИЯ
Равномерно-распределенная нагрузка от веса покрытия, приложенная к ригелю рамы, = 1,11526 = 6,69 кН/м
Равномерно распределенная расчетная снеговая нагрузка, приложенная к ригелю рамы,
q eq = w 0 k eq c e f b = 0,380,7550,81,46 = 1,93 кН/м.
с е3 = - 0,58 при b/? = 144/30 = 4,82, h 1 /? = 27/30 = = 0,9
q eq = w 0 k eq c e3 f b = 0,380,7550,581,46 = 1,4 кН/м.
W = w 0 k т Н 0 c e f b = 0,38 ((0,94 +0,891)/2)(27 -
-23,4)0,81,46 = 8,42 кН. W = Wc e3 /c e = 8,420,58/0,8 = 6,1 кН.
1,10,95(400(1 + 0,867 + 0,475 + 0,342) +1,122,392 + 1,11,51,56 = 1161,39 кН Рис.2.2. Схема ветровой нагрузки
Рис.2.3. Схема определения вертикальной крановой нагрузки
F к = (9,8Q +Q к )/n - F к = (9,880 + +1300)/4 - 400 = 121 кН.
D min = 1,10,95121(1+0,867 +0,475 + +0,342) + 1,122,392 + 1,11,51,56 = =378,86 кН.
Рис.2.4. Схема нагрузки от мостовых кранов
2.2 Статический расчет поперечной рамы
Расчет выполняется на ЭВМ. Результаты расчета сведены в таблицу 2.1.
3. РАСЧЕТ ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТОЙ КОЛОННЫ РАМЫ
Для верхней части колонны (сечение 1-1): М 1 = -392,403 кНм, N 1 = -294,75 кН; (сечение 2-2): М 2 = -339,242 кНм, N 2 = -543,65 кН, М 2 = -339,242 кНм.
Для нижней части колонны (сечение 3-3): N 1 = -1510,65 кН, М 1 = -769,43 кНм; (сечение 4-4): N 2 = -2086,61 кН, М 2 = 688,1521 кНм.
Соотношение жесткостей верхней и нижней частей колонны ; материал колонны - сталь марки С245. Бетон фундамента марки М100.
5,4/18,6 = 0,29 0,6; -2086,61/ (-294,75) = 7,08 3,
Для нижней части колонны l x1 = 21860 = 3720 см.
Для верхней части колонны l x2 = 3540 = 1620 см.
Сечение верхней части колонны принимаем в виде сварного двутавра высотой h B = 450 мм. Для симметричного двутавра ; 0,3545 = =15,75 см; (1620/18,9) (24/ 20600) = 2,9; =39240,3/ (294,750,3545) = 8,45. Принимаем , тогда 4; 1,348,45 = 11,34; 0,106, А тр = 294,75/(0,10624) = 115,9 см 2 Компоновка сечения: 1,2 = 42,6 см
Принимаем . Рис.3.1. Сечение верхней части колонны
t w h w )/2 = (115,9 - 0,842,6)/2 = 40,91 см 2 .
Из условия устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента ширина полки 415/20 = 20,75 см; из условия местной устойчивости полки:
Принимаем b f = 36 см; t f =1,2; А f =361,2 = 43,2 см 2 40,91 см 2 .
Геометрические характеристики сечения:
Полная площадь сечения А 0 = 2361,2 + 0,842,6 = 120,48 см 2 ;
I x = 0,842,6 3 /12 + 2361,2[(45 - 1,2)/2] 2 = 46592,2 см 4 ; 19,7 см; I у = 21,236 3 /12 = 9331,2 см 4 ; 8,8 см;
W x = 46592,2/(0,545) = 2070,8 см 3 ; 17,19 см.
Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента:
х = 1620/19,7 = 82,23; 2,81; 39240,3 /(294,7517,19) = 7,74;
1,236/(0,842,6) = 1,27, = 1,4 - 0,022,81 = 1,34; 10,4; 7
= 294,75/(0,107120,48) = 22,9 кН/см 2 24 кН/см 2
Недонапряжение [(24 - 22,9)/24]100 = 4,6% 5%.
Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента.
Максимальный момент в средней трети расчетной длинны стержня:
-339,242 + (-392,403 - (-339,242)) /5,4(5,4 - 4,15/3 ) = -378,79 кНм.
По модулю = 392,403/2 = 196,2 кНм; 37879120,48/ (294,752070,8) = 7,48.
с = 0,18(2 - 0,27,48) + 0,1(0,27,48 -1) = 0,14
294,75/ (0,140,864120,48) = 20,2 24 кН/см 2 .
Высота сечения 1500 мм. Подкрановую ветвь колонны принимаем из широкополочного двутавра, наружную - составного сварного сечения из трех листов.
Определение ориентировочного положения центра тяжести.
у 1 = 68815,2/(76943 + 68815,2)145 = 68,46 см
Усилия: в подкрановой ветви N в1 = 1510,6576,54/145 + 76943/145 = 1328,1 кН
В наружной ветви N в2 = 2086,6168,46/145 + 68815,21/145 = 1459,76 кН
Для подкрановой ветви задаемся ,8; (сталь С245 фасонный прокат)
По сортаменту подбираем I 50Б1(I 45Б1 не удовлетворяет требованию по устойчивости): А В1 = 91,8 см 2 ; i х1 = 4,22 см; i у1 = 20,3 см.
Для наружной ветви 1459,76/(0,824) = 76,03 см 2 (сталь С245 листовой прокат, ,8).
Для удобства прикрепления элементов решетки просвет между внутренними гранями полок принимаем 471 мм. Толщину стенки швеллера для удобства ее соединения встык с полкой надкрановой части колонны принимаем равной 12 мм; высота стенки из условия размещения сварных швов 510 мм.
Из условия местной устойчивости полки швеллера
14. Принимаем 8 см; = 1,4 см; 25,2 см 2 .
Рис.3.2. Сечение нижней части колонны
Геометрические характеристики ветви:
z 0 = (1,2510,6 + 25,210,22)/111,6 = 5 см
I x2 = 1,2514,4 2 + 21,418 3 /12 + 25,25,2 2 2 = 3908,45 см 4 ; 5,92 см
I у = 1,251 3 /12 + 25,224,25 2 2 = 42903,45 см 4 ; 19,61 см.
Уточняем положение центра тяжести сечения колонны:
h 0 = 150 - 5 = 145 см ; = 111,6145/ (91,8 + 111,6) = 79,6 см
Отличие от первоначальных размеров существенно, поэтому усилия в ветвях:
N в1 = 1510,6565,4/145 + 76943/145 = 1212 кН
N в2 = 2086,6179,6/145 + 68815,21/145 = 1620 кН
Проверка устойчивости ветвей: из плоскости рамы (относительно оси у-у).
Подкрановая ветвь: 1860/20,3 = 91,63; 0,602
1212/(0,60291,8) =21,9 кН/см 2 24 кН/см 2
Наружная ветвь: 1860/19,61 = 94,8; 0,6.
= 1620/(0,6111,6) = 23,9 24 кН/см 2 .
Требуемое расстояние между узлами решетки:
= 91,63, 91,63 = 91,634,22 = 386,68 см.
Принимаем 358 см. Проверим устойчивость ветвей в плоскости рамы. Для подкрановой ветви:
358/4,22 = 84,83; 0,65; 1212/(0,6591,8) = 20,34 24 кН/см 2 .
358/5,92 = 60,5; 03; 1620/(0,803111,6) = 18 24 кН/см 2 .
Расчет решетки подкрановой части колонны. Поперечная сила в сечении колонны = - 46,3824 кН.
R = 24 кН/см 2 (фасонный прокат из стали С245); (сжатый уголок, прикрепленной одной полкой). Принимаем L 75x6 ( предыдущие сечения не удовлетворяют требованиям по устойчивости):= 8,78 см 2 ; 1,48 см; 234,38/1,48 = 158; = 0,25.
36,24/(0,258,78) = 16,5 R = 240,75 = 18 кН/см 2 .
Проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента как единого стержня.
Геометрические характеристики всего сечения:
91,879,6 2 +111,665,4 2 = 1058990,5 см 4 ;
(1058990,5/203,4) = 72,15 см; 3720/72,15 = 51,6;
= (51,6 2 + 16203,4/(28,78)) = 53,4;
Для комбинации усилий, догружающих наружную ветвь (сечение 4-4), N 2 = -2086,61 кН; М 2 = 688,1521 кНм;
68815,21203,4(65,4 +5)/ (2086,611058990,5) = 0,45; ,57;
2086,61/(0,57203,4) =18 R = 24 кН/см 2 .
Для комбинации усилий, догружающих подкрановую ветвь (сеч. 3-3),
N 1 = -1510,65 кН; М 1 = -769,43 кНм
76943203,479,6/(1510,651058990,5) = 0,78; 1;
= 1510,65/(0,51203,4) = 14,6 R = 24 кН/см 2 .
Устойчивость сквозной колонны как единого стержня из плоскости действия момента проверять не нужно, т.к. она обеспечена проверкой устойчивости отдельных ветвей.
Расчетные комбинации усилий в сечении над уступом:
1) М = 262,9552 кНм; N = 349,25 кН;
2) М = -339,242 кНм; N = 543,65 кН.
Прочность стыкового шва проверяем по нормальным напряжениям в крайних точках сечения подкрановой части.
Площадь шва равна площади сечения колонны.
349,25/120,48 +26295,52/2070,8 = 15,6 R СВ = 24 кН/см 2
349,25/120,48 - 26295,52/2070,8 = -9,8 R СВ р = 0,8524 = 20,4 кН/см 2
543,65/120,48 - 33924,2/2070,8 = -11,9 R СВ р = 0,8524 = 20,4 кН/см 2
543,65/120,48 + 33924,2/2070,8 = 20,9 R СВ = 24 кН/см 2 .
Толщина стенки траверсы из условия смятия:
Усилие во внутренней полке верхней части колонны (вторая комбинация)
Длина шва крепления вертикального ребра траверсы к стенке траверсы
Принимаем полуавтоматическую сварку проволокой марки Св-08А, d = 2 мм, ; . Назначаем ; ; ; ;
В стенке подкрановой ветви делаем прорезь, в которую заводим стенку траверсы.
Для расчета шва крепления траверсы к подкрановой ветви (ш3) составляем комбинацию усилий, дающую наибольшую опорную реакцию траверсы.
Такая комбинация: N = 543,65 кН; М = 6,64 кНм.
543,6545/(2150) - 664/150 + 1161,390,9 = 1122,37 кН
Коэффициент 0,9 учитывает, что усилия N и М приняты для второго основного сечения нагрузок.
Высота траверсы из условия прочности стенки подкрановой ветви в месте крепления траверсы:
Проверим прочность траверсы как балки, нагруженной усилиями N, М, Д MAX . Нижний пояс траверсы принимаем конструктивно из листа 460х12 мм, верхние горизонтальные ребра - из двух листов 180х12.
Геометрические характеристики траверсы:
у н = (2181,244,4 + 1,258,830,6 + 1,2460,6)/(2181,2 + 1,258,8 + 1,246) = 24,3 см
I х = 1,258,8 3 /12 +1,258,86,3 2 + 1,24623,7 2 + 2181,220,1 2 = 71588,792 см 4
Максимальный изгибающий момент при второй комбинации усилий:
(33924,2/150+543,6545/(2150))(150 - 45) = 46309 кНсм
46309/2005,29 = 23,09 R = 24 кН/см 2
Максимальная поперечная сила в траверсе:
543,6545/(2150) - 6,64/150 +1,21161,390,9/2 = 708,65 кН
708,65/(1,258,8) = 12,05 R ср = 14 кН/см 2 .
Ширина нижней части колонны 150 см 100 см, поэтому проектируем базу раздельного типа.
Расчетная комбинация усилий в нижнем сечении колонны (сечение 4-4):
68815,21/145 +2086,6165,4/145 = 1415,72 Кн; 1620 кН.
По конструктивным соображениям свес плиты c 2 должен быть не менее 4см.
Тогда 9,9 +24 = 57,9 см. Принимаем В = 60 см;
= 3000/60 = 50 см. Принимаем L = 50 см; 5060 = 3000 см 2 .
Среднее напряжение в бетоне под плитой
Из условия симметричного расположения траверс относительно центра тяжести ветви расстояние между траверсами в свету равно:
18 +1,2 - 5) = 28,4 см; при толщине траверсы 12 мм с 1 = (50 - 28,4 - 21,2)/2 = 9,6 см
Определяем изгибающие моменты на отдельных участках плиты:
Участок 3 (плита, опертая на четыре стороны; b / a = 47,1/18 = 2,6 2; = 0,125);
Участок 4 (плита, опертая на четыре стороны; b / a = 47,1/9,2 = 5,1 2; = 0,125);
Принимаем для расчета М MAX = М 1 = 24,9 кНсм.
Требуемая толщина плиты = (624,9/22) = 2,6 см
Принимаем 28 мм (2 мм - припуск на фрезеровку).
Высоту траверсы определяем из условия из условия размещения шва крепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности все усилия в ветви передаем на траверсы через 4 угловых шва. Сварка полуавтоматическая проволокой марки Св-08А, d = 2 мм; k ш = 8 мм. Требуемая длинна шва:
1620/(40,8(40 - 2)) = 13,3 16,2 кН/см 2
Требуемая площадь плиты = 1415,72/0,54 = 2621,7 см 2
В 49,5 + 24 = 57,5 см; принимаем В = 60 см; 2621,7/60 = 43,7 см;
принимаем L = 45 см; 4560 = 2700 см 2 .
Напряжение в фундаменте под плитой 1415,72/2700 = 0,52 кН/см 2 .
Определим изгибающие моменты на отдельных участках плиты:
Участок 1. (консольный свес с = 5,3 см)
Участок 2. (плита рассчитывается как консоль).
Участок 3. (плита, опертая на четыре стороны; b / a = 47,1/9,6 = 4,9 2;;)
Принимаем для расчета М MAX = M 2 = 33,2 кНсм.
Высоту траверсы определим из условия размещения шва крепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности все усилия ветви передаем на траверсы через 4 угловых шва.
Сварка полуавтоматическая проволокой марки Св-08А, d = 2 мм; k ш = 6 мм.
1415,72/(40,6(40 - 2)) = 15,52 16,2 кН/см 2
4. РА СЧЕТ РЕШЕТЧАТОГО РИГЕЛЯ РАМЫ
Материал стержней ферм - сталь марки С245.
Рис. 4.1. Расчетная схема постоянной нагрузки
Рис. 4.2. Расчетная схема снеговой нагрузки
Рис.4.3. Диаграмма усилий от постоянной (или снеговой) нагрузки
2) -392,403 - (-226,614) = -165,789 кНм; -161,71 - (-226,614) = 64,904 кНм.
Для построения диаграммы единичный момент заменяем парой сил с плечом, равным расчетной высоте фермы на опоре:
Н = М/( h оп - z 0 ) =1/(3,15 - 0,1) = 0,328 кН.
Значения вертикальных опорных реакций фермы:
F A = - F B = M /? = 1/29,55 = 0,0338 кН.
Рис.4.5. Диаграмма усилий от единичного м о мента
Расчетные усилия в элементах фермы сведены в таблицу 4.1.
4.2. Подбор и проверка сечений стержней фермы
Результаты расчета сведены в таблицу 4.2.
Таблица 4.1 Расчетные усилия в элементах фермы, кН
Таблица 4.2. Таблица проверки сечений стержней фермы, кН
Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08Г2С d=2мм; k ш max =8 мм; ; ; ; =165 1,05 = 173.
Несущая способность швов определяется прочностью на границе сплавления () =17,3кН/см 2 ;
Толщина фасонок - 6 мм. Очертание фасонок - в форме прямоугольника.
1. Беленя Е.И. и др. Металлические конструкции. М.: Стройиздат, 1985.- 560 с.
2. СНиП 2.01.07.-85. Строительные нормы и правила. Нагрузки и воздействия. - М.: Стройиздат, 1988.-34 с.
3. СНиП II-23-81*. Строительные нормы и правила. Стальные конструкции.-М.: Стройиздат, 1990.-96 с.
Проект несущих конструкций одноэтажного промышленного здания. Компоновка поперечной рамы каркаса здания, определение нагрузок от мостовых кранов. Статический расчет поперечной рамы, подкрановой балки. Расчет и конструирование колонны и стропильной фермы. курсовая работа [1018,6 K], добавлен 16.09.2017
Выбор несущих конструкций каркаса промышленного здания, компоновка поперечной рамы. Статический расчет рамы, колонны, ребристой плиты покрытия. Определение расчетных величин усилий от нагрузки мостового крана. Комбинация нагрузок для надкрановой части. курсовая работа [2,4 M], добавлен 04.10.2015
Компоновка конструктивной схемы каркаса здания. Расчет поперечной рамы. Вертикальная и горизонтальная крановые нагрузки. Статический расчет поперечной рамы. Расчет и конструирование стропильной фермы. Определение расчетных усилий в стержнях фермы. курсовая работа [3,5 M], добавлен 24.04.2012
Компоновка конструктивной схемы одноэтажного каркасного промышленного здания из сборного железобетона. Сбор нагрузок на раму здания. Расчет поперечной рамы. Расчет и конструирование колонны. Расчет монолитного внецентренно нагруженного фундамента. курсовая работа [895,6 K], добавлен 23.11.2016
Компоновка поперечной рамы основных несущих железобетонных конструкций одноэтажного промышленного здания. Общая характеристика местности строительства и требования к зданию. Геометрия и размеры колонн, проектирование здания. Статический расчет рамы. курсовая работа [2,4 M], добавлен 06.05.2009
Компоновка конструктивной схемы каркаса. Нагрузки и воздействия на каркас здания. Статический расчет поперечной рамы. Расчет на постоянную нагрузку, на вертикальную нагрузку от мостовых кранов. Расчет и конструирование стержня колонны, стропильной фермы. курсовая работа [1,7 M], добавлен 27.05.2015
Статический расчет поперечной рамы, постоянные и временные нагрузки. Определение усилий в раме. Расчетные сочетания усилий в сечениях стоек. Расчет и проектирование колонны, надкрановой и подкрановой части, промежуточной распорки. Параметры фундаментов. курсовая работа [1,5 M], добавлен 15.09.2014
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Расчет и конструирование несущих конструкций одноэтажного промышленного здания курсовая работа. Строительство и архитектура.
Реферат: Организационные документы 3
Дипломная работа: Мотивация трудовой деятельности в организации
Курсовая Работа На Тему Відтворення Віддієслівних Прикметників Німецької Мови З Латентною Модально-Пасивною Предикацією В Українській Мові
Особенности Энергосбережения На Транспорте Реферат By
Курсовая работа по теме Организация предметноразвивающей среды в разных возрастных группах ДОУ
Сочинение На Тему Борьба
Практическое задание по теме РАСЧЕТ СИММЕТРИРУЮЩЕГО УСТРОЙСТВА
Реферат На Тему Монополизация Производства В России И Переход От Свободной Конкуренции К Монополистической В Конце 19 Века
Дипломная Работа Строительство Зданий
Сочинение Чем Мог Закончиться Дубровский
Сочинение: Правда о причинах изменения климата. Скачать бесплатно и без регистрации
Контрольная Работа По Алгебре 8 Класс 25x2p
Реферат Искусство Как Форма Культуры
Сколько Стоит Эсса
Сочинение На Тему Интересная Встреча Лета
Курсовая работа по теме Совершенствование разработки управленческих решений в жилищной сфере (на примере городского округа "Город Хабаровск")
Курсовая работа: Монтаж одноэтажного промышленного здания
Swot Анализ Дипломная Работа
Реферат: Откорм крупнорогатого скота
Учебное пособие: Методические указания к выполнению преддипломной практики студентов специальностей
О преподавании технологии - Педагогика статья
Основные признаки феодального способа производства - История и исторические личности реферат
Пошук ділових партнерів для українських товаровиробників на ринку країн ЄС - Международные отношения и мировая экономика статья