Проектирование отопления и вентиляции жилого дома - Строительство и архитектура курсовая работа

Главная

Строительство и архитектура
Проектирование отопления и вентиляции жилого дома

Выбор теплотехнических показателей строительных материалов и характеристик ограждающих конструкций. Проверка отсутствия конденсации водяных паров. Выбор заполнения световых проемов по сопротивлению воздухопроницанию. Подбор отопительных приборов.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

1.2 Климатические характеристикирайона строительства
1.3 Расчетные параметры воздуха в помещениях
2. Выбор теплотехнических показателей строительных материалов и характеристик ограждающих конструкций
2.1 Расчет оптимального сопротивления теплопередаче, толщины утеплителя и коэффициента теплопередачи ограждающих конструкций
2.2 Коэффициент теплотехнической однородности r панельных стен
3. Проверка отсутствия конденсации водяных паров
3.1 Проверка отсутствия конденсации водяных паров на внутренней поверхности наружных стен
3.2 Проверка отсутствия конденсации водяных паров в толще наружной стены
4. Выбор заполнения световых проемов по сопротивлению воздухопроницанию
5. Определение тепловой мощности системы отопления
5.1.1 Основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции
5.1.2 Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха
5.2.1 Основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции
5.2.2 Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха
7. Схема индивидуального теплового пункта
8. Определение воздухообмена в помещении
9. Список использованной литературы
строительные размеры здания (в метрах): а=5,9; б=2,9; Нэт=3,2; Нш=3,9.
Конструкция наружной стены - вариант 2.
Приведенные сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций, м2 °С/Вт - по п.2.1*СНиП II-3-79 *(3).
Относительная влажность воздуха в характерном помещении ца= 50%.
Конструкция системы отопления - двухтрубная система с нижней разводкой магистралей.
Теплоснабжение - от городской водяной теплосети.
Расчетная температура воды в теплосети (°С): Тr =150; Тo=70.
Перепад давления в тепловой сети 75 кПа.
1.2 КЛИМАТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РАЙОНА СТРОИТЕЛЬСТВА
По таблице 1 СНиП 23-01-99 «Строительная климатология» и по приложению В СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» выбираются климатологические данные района строительства:
- Температура воздуха наиболее холодных суток tн1, °С, обеспеченностью 0,92;
- Температура воздуха наиболее холодной пятидневки tн5, °С, обеспеченностью 0,92;
- Абсолютная минимальная температура воздуха tм, °С;
- При среднесуточной температуре воздуха ниже 8 оС: продолжительность отопительного периода Zоп, сут, и средняя суточная температура воздуха tоп , °С;
Расчетные климатические характеристики района строительства
1.3 РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ
Температура воздуха в помещениях tв принимается по приложению 4 СНиП 2.08.01-89 (1999) «Жилые здания» в зависимости от tн5 и места расположения жилых комнат. Относительная влажность воздуха принимается равной 55%, что соответствует нормальному влажному режиму помещения.
Условия эксплуатации ограждающих конструкций, от которых зависят теплотехнические показатели строительных материалов, принимаются по таблице 2 СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий».
Условия эксплуатации ограждающих конструкций
Влажностный режим помещений зданий (по таблице 1)
Условия эксплуатации А и Б в зоне влажности (по приложению В)
РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВОЗДУХА И КРАТНОСТЬ ВОЗДУХООБМЕНА В ПОМЕЩЕНИЯХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ
Расчетная температура воздуха в холодный период года, °С
Кратность из воздухообмена или количество удаляемого воздуха из помещения
Жилая комната квартир или общежитий
То же, в районах с температурой наиболее холодной пятидневки (обеспеченностью 0,92) минус 31 °С и ниже
Кухня квартиры и общежития, кубовая:
Не менее 60 м3/ч при 2-конфорочных плитах
Не менее 75 м3/ч при 3-конфорочных плитах
Не менее 90 м3/ч при 4-конфорочных плитах
Сушильный шкаф для одежды и обуви в квартирах
Совмещенное помещение уборной и ванной
Расчётные условия и характеристики микроклимата
Температура внутреннего воздуха tв, 0С
Условия эксплуатации ограждающих конструкций
2. ВЫБОР ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ И ХАРАКТЕРИСТИК ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Теплотехнические показатели строительных материалов выбираются в соответствии со СНиП 2-3-79** в зависимости от условий эксплуатации ограждающих конструкций.
Теплотехнические показатели строительных материалов
Коэффициент теплопроводности материала, л, Вт/мєС
Штукатурка с цементно-песчаным раствором по стальной оцинкованной сетке
Кирпич глиняный обыкновенный на песчано-цементном растворе
Плиты прошивные минерало-ватные по ГОСТ 21880-76
Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций принимаются по СНиП 2-3-79**. расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м * ? С), принимаемый по прил. 3*.
Перекрытий над проездами, подвалами и подпольями
1. Жилые, лечебно-профилактические и детские учреждения, школы, интернаты
Стен, полов, гладких потолков, потолков с выступающими ребрами при отношении высоты h ребер к расстоянию а между гранями соседних ребер
Наружная поверхность ограждающих конструкций
1. Наружных стен, покрытий, перекрытий над проездами и над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне
Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций принимаются по СНиП 2-3-79**.
Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций
Наименование ограждающих конструкций
Чердачные перекрытия (потолок) (ПТ)
Перекрытия над подвалами (пол) (ПЛ)
?tн - нормируемая разность температур между температурой воздуха в помещении и внутренней поверхностью наружного ограждения;
n - коэффициент, уменьшающий расчетную разность температур для конструкций, не соприкасающихся с наружным воздухом;
бв - коэффициент теплообмена на внутренней поверхности ограждения;
бН - коэффициент теплообмена на наружной поверхности ограждения.
2.1 РАСЧЕТ ОПТИМАЛЬНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ,ТОЛЩИНЫ УТЕПЛИТЕЛЯ И КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Выдвигая R0тр по гигиеническим условиям, СНиП ограничивает температуру на внутренней поверхности наружного ограждения.
R0тр - минимальное требуемое сопротивление теплопередаче, м2єС/Вт;
tв - расчетная температура внутреннего воздуха для рядовой жилой комнаты;
tН - расчетная температура наружного воздуха;
?tн - нормируемая разность температур между температурой воздуха в помещении и внутренней поверхностью наружного ограждения;
n - коэффициент, уменьшающий расчетную разность температур для конструкций, не соприкасающихся с наружным воздухом;
бв - коэффициент теплообмена на внутренней поверхности ограждения.
Для перекрытий над подвалами имеем:
R0тр нормируется в зависимости от назначения здания, назначения ограждения, от числа градуса суток отопительного периода (ГСОП).
Продолжительность отопительного периода zо= 196 сут.
Имея значение ГСОП, по соответствующей таблице находим: Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций RоЭН по требованиям энергосбережения определяем интерполяцией по таблице 1б СНиП II-3-79.
Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций (СНиП 23-02-2003)
Градусосутки отопительного периода, °С·сут
Нормируемые значения сопротивления теплопередаче , мІ·°С/Вт, ограждающих конструкций
Окон и балконных дверей, витрин и витражей
чердачных, над неотапливаемыми подпольями и подвалами
Жилые, лечебнопрофилактические и детские учреждения, школы, интернаты, гостиницы и общежития
Требуемое сопротивление теплопередаче стен RоЭН
Требуемое сопротивление теплопередаче чердачных перекрытий RоЭН
Требуемое сопротивление теплопередаче перекрытий над подвалами RоЭН
Для дальнейших расчётов в качестве приведенного сопротивления теплопередаче стен принимаем большее из 2-х значений R0пр= 3,07 м2 0С/Вт
Расчетное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R0р определяется
R0р = R0пр /r = 3,07/0,8 = 3,84 м2 0С/Вт
где r - коэффициент теплотехнической однородности конструкции.
СНиП II-3-79 ПРИЛОЖЕНИЕ 13* Справочное
2.2 КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЙ ОДНОРОДНОСТИ r ПАНЕЛЬНЫХ СТЕН
Коэффициент r для участков ограждающих конструкций из панелей с гибкими металлическими связями в сочетании с утеплителем из минеральных волокон или вспененных пластмасс допускается принимать по табл. 3 прил. 13* с уточнением по фактическим значениям.
Коэффициент--r--при--расстоянии--между--гибкими
Диаметр--стержня--гибкой--связи--d,--мм
Расчетную толщину утеплителя определяем из формулы СНиП 23 - 02 - 2003 :
где 1 = 4 =0,01м - толщина штукатурки,
2 = 0,25м - толщина кирпичного слоя,
1 =4 =0,76 Вт/м С - коэффициент теплопроводности штукатурки,
2 = 0,7 Вт/м С - коэффициент теплопроводности кирпича,
3 = ут = 0,06 Вт/м С - коэффициент теплопроводности мин. ваты,
в = 8,7 Вт/м С - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности огр.констр.
н = 23 Вт/м С - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности огр. констр.
Окончательная толщина слоя утеплителя ут = 0,2 м
Окончательное значение расчётного сопротивления теплопередаче наружной стены
R0р = (1/в + / + 1/н )= (1/8,7 +2х 0,01/0,76 + 0,2/0,06 + 0,25/0,7+ 1/23 )= 3,874 м2 0С/Вт
Коэффициент теплопередачи наружной стены :
К = 1/ Rопр = 1/ 3,07 = 0,326 Вт/м2 С
Коэффициент теплопередачи чердачных перекрытий:
К = 1/ Rопр = 1/ 4,04 = 0,247 Вт/м2 С
Коэффициент теплопередачи перекрытий над подвалами:
К = 1/ Rопр = 1/ 4,58 = 0,218 Вт/м2 С
3. ПРОВЕРКА ОТСУТСТВИЯ КОНДЕНСАЦИИ ВОДЯНЫХ ПАРОВ
3.1 ПРОВЕРКА ОТСУТСТВИЯ КОНДЕНСАЦИИ ВОДЯНЫХ ПАРОВ НА ВНУТРЕННЕЙ ПОВЕРХНОСТИ НАРУЖНЫХ СТЕН
Произведём проверку наружной стены на конденсацию водяных паров на поверхности в комнате 2.
Температура на внутренней поверхности стены в углу комнаты
Согласно СП23-101-2004 Приложение Р точка росы при tв=20?С и относительной влажности в помещении цint=50% равняется tт.к.=10,69?С, что ниже , следовательно конденсации водяных паров на поверхности стены в комнате 2 нет.
3.2 ПРОВЕРКА ОТСУТСТВИЯ КОНДЕНСАЦИИ ВОДЯНЫХ ПАРОВ В ТОЛЩЕ НАРУЖНОЙ СТЕНЫ
Таблица 3.4 - Средняя за месяц и за год суточная амплитуда температуры воздуха, єС
Конденсация водяных паров отсутствует, если в любом сечении ограждения, перпендикулярном направлению теплового потока, значение парциального давления водяного пара еxi меньше значения упругости водяного пара при полном насыщении Exi. Величина еxi определяется для средней температуры txm и относительной влажности цxm воздуха самого холодного месяца.
Расчет txi и еxi ведем для сечений ограждения, расположенных на границе слоев стены и в середине утеплителя.
txm - температура воздуха самого холодного месяца для г.Саратова -11,9 0С,
- сопротивление теплопередаче от воздуха помещения до рассматриваемого сечения Х, , определяемое по формуле:
-упругость водяного пара воздуха в помещении при расчётной tви и относительной влажности воздуха в помещении
- упругость водяного пара наружного воздуха при расчётной tхм и относительной влажности наружного воздуха самого холодного месяца (г.Саратов)
- сопротивление паропроницанию от воздуха помещения до рассматриваемого сечения Х, в котором определяется упругость, , определяемое по формуле:
- общее сопротивление паропроницанию конструкции стены, мІ·ч·Па/мг, определяемое по формуле:
, - упругость водяных паров, Па, при полном насыщении, соответствующая температуре tв=20?C и txm=-11,9?C,
- расчётный коэффициент паропроницаемости материала i-того слоя наружной стены
Расчёт и по выше приведённым формулам сводим к таблице.
Согласно расчёта во всех сечениях стены больше , следовательно, конденсация водяных паров в толще стены отсутствует.
Для этого сначала нужно найти в каждом сечении по формуле:
Теперь можно найти температуру в каждом сечении по формуле:
В зависимости от температуры, рассчитанной в предыдущем пункте по приложению 9 (Методического указания) интерполируя между указанными значениями можно определить Е в каждом сечении:
Давление насыщенных водяных паров Е, Па, в зависимости от температуры
1 сечение: при t=18,430C, E=2122,69Па
2 сечение: при t=18,250C, E=2098,12 Па
3 сечение при t=13,360C, E=211,44 Па
4 сечение: при t=-32,240C, E=46,5 Па
5 сечение: при t=-32,42 0C, E=46,05 Па
Для этого сначала нужно найти общее сопротивление паропроницанию конструкции ограждения в каждом сечении по формуле:
где - сопротивление влагообмену на внутренней поверхности;
- сопротивление влагообмену на наружней поверхности;
Теперь можно найти парциальное давление водяных паров в расчётном сечении по формуле:
Находим парциальное давление водяных паров в каждом сечении:
По результатам расчётов строим графики.
Строятся графики распределения температуры (t, 0C), парциального давления водяного пара (еx, Па) и давления насыщенного пара (Е, Па) в характеных сечениях ограждения.
В области, где е>E может произойти конденсация водяных паров. Чтобы не произошло конденсации, необходимо увеличить сопротивление паропроницанию ограждения путём прокладки с внутренней стороны слоя с высоким значением сопротивления паропроницанию, например, слоя полиэтиленовой плёнки.
4. ВЫБОР ЗАПОЛНЕНИЯ СВЕТОВЫХ ПРОЕМОВ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ ВОЗДОХОПРОНИЦАНИЮ
Заполнение световых проемов выбирается из условий одновременного выполнения требований по допустимому сопротивлению теплопередаче и воздухопроницанию, т.е. Roф Rотр, и Rиф Rитр, где:
Roф и Roтр - соответственно фактическое и требуемое сопротивление теплопередаче заполнения световых проёмов, (м2°С)/Вт;
Rиф и Rитр - соответственно фактическое и требуемое сопротивление воздухопроницанию заполнения световых проёмов, (м2ч)/кг.
Требуемое сопротивление теплопередаче заполнения световых проемов Rотр по требованиям энергосбережения определяем интерполяцией по таблице 1б СНиП II-3-79
Градусо-сутки отопительного периода,
Приведенное сопротивление теплопередаче
ограждающих конструкций Rтро, м2, ? С/Вт
Жилые, лечебно-профилактические и детские учреждения, школы, интернаты, гостиницы и общежития
Требуемое сопротивление воздухопроницанию :
где Gн = 5 кг/м ч - нормативная воздухопроницаемость окна (СНиП 23-02-2003 табл.11)
Нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций
7 Окна и балконные двери жилых, общественных и бытовых зданий и помещений в пластмассовых или алюминиевых переплетах
ро= 10 Па - разность давления воздуха, при котором определяется сопротивление воздухопроницанию Rи.
р - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па, определять по формуле:
где Н = 7,4м - высота здания (от поверхности земли до верха карниза)
v = 4,4м/с - максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь
н в - удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м, определяемый по формуле
Находим удельный вес наружного воздуха:
Тогда р = 0,55х7,4(14,43- 11,82) + 0,03х 14,43х4,42 = 19 Па
Окончательно тип заполнения световых проемов принимаем из условия, чтобы сопротивление воздухопроницанию выбранного заполнения Rи было не менее требуемого Rитр
Rотр = 0,507 (м2 оС)/Вт; Rитр =0,31 (м2ч)/кг.
По приложению 2 методических указаний Крупнова Б.А. принимаем:
Rоф = 0,52 (м2 оС)/Вт , Rиф =0,37 (м2чПа)/кг
По приложению 6 СНиП II- 3-79* принимаем тройной стеклопакет в пластмассовом переплете Rи=0,37м2·ч·Па/кг
5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
Для помещений 2(жилая комната 1 этажа) и 3(кухня 2 этажа) находим тепловую мощность системы отопления Qсо как сумму потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции Qтп,расхода теплоты Qи на нагревание инфильтрующегося воздуха и бытовых тепловыделений Qб
5.1.1 ОСНОВНЫЕ И ДОБАВОЧНЫЕ ПОТЕРИ ТЕПЛОТЫ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ
К - коэффициент теплопроводности, Вт/(м2·0С);
tв - температура воздуха в помещении, 0С;
tн5 - температура наружнего воздуха, 0С;
в - коэффициент, учитывающий добавочные потери.
где А1 = 5,635 х 3,2 - 1,4 х 1,5 = 15,93 м2 - расчетная площадь наружной стены за вычетом площади окна
R0пр =3,07 м2 0С/Вт - приведенное сопротивление теплопередаче стены
tр =22 0C - температура воздуха в помещении
tно = -33 0C - температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки
Добавочные теплопотери на ориентацию наружных стен и дверей: на север, северо-восток, северо-запад, восток - 0,1; на запад и юго-восток - 0,05;на юго-запад и юг-0
= 0,1 - добавочные потери теплоты стены угловой комнаты с окном, обращенной на с-восток
Коэффициент, учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху
1. Наружные стены и покрытия (в том числе вентилируемые наружным воздухом), зенитные фонари, перекрытия чердачные (с кровлей из штучных материалов) и над проездами; перекрытия над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне
2. Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытия чердачные (с кровлей из рулонных материалов); перекрытия над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне
3. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах
4. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенные выше уровня земли
5. Перекрытия над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными ниже уровня земли
n = 1 - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения огр. констр. (СНиП 23-02-2003 табл.6)
Qнс1 = 15,93х[20 - (-33)]х(1+0,1)х1/3,07 =302,51 Вт
А2 = 3,06 х 3,2 =9,79м2 - расчетная площадь стены комнаты
= 0,1 - добавочные потери теплоты стены угловой комнаты, обращенной на с-запад
Qнс2 = 9,79х[20 -(-33)]х(1+0,1)х1/3,07 = 185,91 Вт
Перекрытие над неотапливаемым подвалом
R0пр = 3,07 м2 0С/Вт - приведенное сопротивление теплопередаче перекрытия над неотапливаемым подвалом
Апл = 5,165 х 2,765 = 14,28 м2 - расчетная площадь пола
n =0,6 - коэффициент (СНиП 23-02-2003 табл.6)
Qпл=14,28 х[20-(-33)]х0,6х1/3,07 = 147,92 Вт
Основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции комнаты 103:
Qтп = 302,51 +185,91+147,92 =646,98=636 Вт(с округлением до 10)
5.1.2 РАСХОД ТЕПЛОТЫ НА НАГРЕВАНИЕ ИНФИЛЬТРУЮЩЕГОСЯ ВОЗДУХА
где с = 1 кДж/кг 0С - удельная теплоемкость воздуха
tр =20, C tн =-33 - температуры воздуха, соответственно в помещении и наружного
k =0,7 - коэффициент учета влияния встречного теплового потока для стыков панелей стен и окон со спаренными переплетами.
k -коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,7 для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами, 0,8 -- для окон и балконных дверей с двумя раздельными переплетами и 1,0 -- для одинарных окон, окон
Gи - расход инфильтрующегося воздуха через неплотности наружных ограждений определяем по формуле:
где А =1,4х1,5=2,1 м2 - площадь светового проема комнаты 2
требуемое сопротивление воздухопроницанию
Gн = 5 кг/м2ч - нормативная воздухопроницаемость окна (п.5.3* СНиП 23-02)
р, Па - расчетная разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окна
р=(Н - h)(y - в) + 0,5 рнv2(cн-cп)k,
где Н = 7,4м - высота здания до верха карниза
h = 3,3 м - расчетная высота от уровня земли до верха окна
н =14,25Н/м3 , в = 11,82 Н/м3 - удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха
рн = н /g=14,25/9,81=1,45 кг/м3 - плотность наружного воздуха
сн = 0,8, сп = -0,6 - аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей здания СНиП 2.01.07-85
k = 0,56 - коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания СНиП 2.01.07-85
р = (7,4-3,3)(14,25 - 11,82) + 0,5х1,45х4,42[0,8-(-0,6)]х0,56 = 20,96 Па
Тогда Gи =0,216х2,1х20,96,67/0,33 = 10,56 кг/м2ч
Qи = 0,28х 10,56х1[20 - (-33)]х1 = 156,71 Вт
Вычисляем затраты теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха исходя из санитарно-гигиенических требований:
Lн=3 Апл=3х14,27=42,81 мі/ч - расход удаляемого воздуха, не компенсируемый подогретым приточным воздухом;
pв== в /g=11,82/9,81=1,2 кг/м3 - плотность воздуха в помещении
Qв=0,28х42,81х1,2х1х(20+33)=762,36 Вт
Учитывая, Qв что больше, чем Qи, в расчёт принимаем Qв.
Тепловая мощность системы отопления
Qсо =Qтп +Qи - Qб = 636+762,36-142,7= 1541,06Вт
5.2.1 ОСНОВНЫЕ И ДОБАВОЧНЫЕ ПОТЕРИ ТЕПЛОТЫ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ
где А = 3,2 х 2,9 - 1,4 х 1,5 = 7,18 м2 - расчетная площадь наружной стены за вычетом площади окна
R0пр =3,07 м2 0С/Вт - приведенное сопротивление теплопередаче стены
tр =18 0C - температура воздуха в помещении
tно = -33 0C - температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки
= 0,1 - добавочные потери теплоты стены , обращенной на с-запад
n = 1 - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения огр. констр. (СНиП 23-02-2003 табл.6)
Qнс = 7,18х[18 - (-33)]х(1+0,1)х1/3,07=131,2 Вт
R0пр = 4,04 м2 0С/Вт - приведенное сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия
Апт =3,6 х 2,9 = 10,44 м2 - расчетная площадь перекрытия
n =1 - коэффициент (СНиП 23-02-2003 табл.6)
Qчп=10,44х[18- (-33)]х1/4,04 = 131,79 Вт
Основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции комнаты 211:
Qтп = 131,2+131,79 =262,99=263 Вт(с округлением до 10)
5.2.2 РАСХОД ТЕПЛОТЫ НА НАГРЕВАНИЕ ИНФИЛЬТРУЮЩЕГО ВОЗДУХА
где с = 1 кДж/кг 0С - удельная теплоемкость воздуха СНиП 23-02-2003
tр =18, C tн =-33 - температуры воздуха, соответственно в помещении и наружного
k =0,7 - коэффициент учета влияния встречного теплового потока для стыков панелей стен и окон со спаренными переплетами.
Gи - расход инфильтрующегося воздуха через неплотности наружных ограждений определяем по формуле:
где А =1,4х1,5=2,1 м2 - площадь светового проема комнаты 211
- требуемое сопротивление воздухопроницанию
Gн = 5 кг/м2ч - нормативная воздухопроницаемость окна (табл.11 СНиП 23-02-2003)
р, Па - расчетная разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окна
р=(Н - h)(y - в) + 0,5 рнv2(cн-cп)k,
где Н = 7,4м - высота здания до верха карниза
h = 3,3 м - расчетная высота от уровня земли до верха окна
н =14,31Н/м3 , в = 11,82 Н/м3 - удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха
рн = н /g=14,31/9,81=1,46 кг/м3 - плотность наружного воздуха
сн = 0,8, сп = -0,6 - аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей здания СНиП 2.01.07-85
k = 0,56 - коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания СНиП 2.01.07-85
р = (7,4-3,3)(14,31 - 11,82) + 0,5х1,46х4,42[0,8-(-0,6)]х0,56 = 21,29 Па
Тогда Gи =0,216х2,1х21,29 0,67/0,33= 10,67 кг/м2ч
Qи = 0,28х 10,67х1[18 - (-33)]х1 = 152,4 Вт
Вычисляем затраты теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха исходя из санитарно-гигиенических требований:
Lн=3 Апл=3х10,44=31,32мі/ч - расход удаляемого воздуха, не компенсируемый подогретым приточным воздухом;
pв== в /g=11,82/9,81=1,2 кг/м3 - плотность воздуха в помещении
Qв=0,28х31,32х1,2х1х(18+33)=536,7 Вт
Учитывая, Qв что больше, чем Qи, в расчёт принимаем Qв.
Тепловая мощность системы отопления Qсо =Qтп +Qи - Qб = 263+536,7-104,4= 695,3 Вт
Тепловая мощность помещения и системы отопления
Определяем необходимое число секций радиатора МС-140,устанавливаемого без экрана под подоконником окна размером 1,5х1,4 м, если известно: система отопления двухтрубная, с нижней разводкой обеих магистралей, прокладка труб открытая, условные диаметры вертикальных труб (стояков) 20 мм, горизонтальных(подводка к радиатору) 15 мм, расчетная температура воды подающей tп =150С и обратной tо =70С, номинальный тепловой поток одной секции qном=160Вт.
Количество в пакете (заводская поставка), шт
Температура воздуха в помещении tв=20С, расчетное т/потребление Qпом= 1542Вт, длина горизонтальных lг труб составляет 2,8 м
1.Расход воды, проходящей через радиатор
Gпр= 0,86 Qпом/(tп - tо) = 0,86х1542/(95 - 70) = 53 кг/ч
Показатели n и p равны соответственно 0,3 и 0,02, коэффициент = 1,02
tср= 0,5(tп - tо ) - tв = 0,5(95 + 70) - 20 = 62,5 С
3.Пользуясь таблицами т/отдачи открыто проложенных горизонтальных труб, находим т/отдачу труб
Qтр= qг lг = 84х1,4 + 50х1,4 = 187,6 Вт
N =(Qпом - 0,9Qтр)/[qном (tср/70)1+n (Gпр /360)p] =
=(1542 -0,9х187,6)х1,02/[160х(62,5/70)1+0,3х(53/360)0,02] = 10,5
Следует принять к установке 11 секций. Длина радиатора 1,188 м, что больше половины окна
Температура воздуха в помещении tв=18С, расчетное т/потребление Qпом= 696 Вт, длина вертикальных lв и горизонтальных lг труб составляет соответственно 5,4 и 0,9(0,5 + 0,4) м
1.Расход воды, проходящей через радиатор
Gпр= 0,86 Qпом/(tп - tо) = 0,86х810/(95 - 70) = 27,9 кг/ч
Показатели n и p равны соответственно 0,3 и 0,02, коэффициент = 1,02
tср= 0,5(tп - tо ) - tв = 0,5(95 + 70) - 18 = 64,5 С
3.Пользуясь таблицами т/отдачи открыто проложенных вертикальных и горизонтальных труб, находим т/отдачу труб
Qтр= qв lв +qг lг = 81х2,7 + 47х2,7 + 84х0,5 + 50х0,4 = 407,6 Вт
N =(Qпом - 0,9Qтр)/[qном (tср/70)1+n (Gпр /360)p] =
=(696 -0,9х407,6)х1,02/[160х(64,5/70)1+0,3х(27,9/360)0,02] = 3,31
Следует принять к установке 4 секции. Однако длина радиатора, равная 0,43 м, меньше половины размера окна. Поэтому следует установить радиатор меньшей высоты, например, типа МС -140-300, номинальный тепловой поток одной секции которого qном составляет 120 Вт
N =(696 -0,9х407,6)х1,02/[120х(64,5/70)1+0,3х(27,9/360)0,02] = 4,41
Принимаем к установке 5 секций. Длина радиатора составляет 0,52 м, что также меньше половины размера окна, но т. к. в кухне т/отдача от открыто проложенных труб составляет половину мощности системы отопления и учитывая тепловыделения от приготовления пищи принимаем к установке 5 секций радиатора МС -140-300.
7. СХЕМА ИНДИВИДУАЛЬНОГО ТЕПЛОВОГО ПУНКТА
Для понижения температуры сетевой воды tс =150С, поступающей от ТЭЦ в тепловой центр здания, до необходимой для подачи в систему отопления воды с температурой tг =95С применяют смесительный насос или водоструйный элеватор. Понижение температуры происходит при смешивании высокотемпературной воды tс с обратной водой, охлажденной до температуры tо =70С. Ниже представлено устройство теплового центра с элеваторным узлом.
1 - задвижка, 2 - грязевик, 3 - регулятор, 4 - тепловой счётчик, 5 - элеватор, 6- термометр, 7 - манометр
Основной расчетной характеристикой для подбора водоструйного элеватора является коэффициент смешения бсм
бсм= 1,15[(tс - tг)/(tг - tо)] = 1,15[(150 - 95)/(95 - 70)] = 2,53
Зная бсм, а также тепловую мощность системы отопления Qcист(в курсовую работу не входит) и перепад давления в тепловой сети pсист=75кПа(0,75атм), находим диаметр камеры смешения и диаметр сопла элеватора. По найденному диаметру камеры смешения выбирается номер элеватора и указываются его размеры.
8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХООБМЕНА В ПОМЕЩЕНИИ
Необходимо запроектировать систему естественной канальной вытяжной вентиляции для квартир двухэтажного жилого здания.
Принципиальная схема состоит из вертикальных внутристенных каналов 2 с отверстиями, в которые вставлены жалюзийные решетки 1, сборного горизонтального воздуховода 3, прокладываемого в чердачном помещении, и вертикальной вытяжной шахты 4, над которой устанавливают дефлектор 5.
Схема естественной вентиляции квартир такова: поступление воздуха в помещение осуществляется через поры и неплотности наружных ограждений (инфильтрация) или приточные устройства (форточки, фрамуги), а удаление воздуха из помещений - через решетки вентиляционных каналов, установленные под потолком в кухнях, санузлах и ванных комнатах.
Т. к. внутренние стены здания кирпичные вентиляционные каналы необходимо устроить в бороздах стены, заделываемых плитами.
Для предотвращения охлаждения воздуха, перемещаемого по сборному воздуховоду на чердаке, его необходимо утеплять.
Вентиляция в жилом доме предусмотрена естественная из кухонь и санузлов с учетом требований СниП 2.08.01-89 и СниП 2.04.05-91. Воздухообмен определен по нормируемым кратностям. Приток не организованный.
В канальных системах естественной вытяжной вентиляции воздух перемещается в воздуховодах под действием гравитационного давления, возникающего за счет разности плотностей наружного и внутреннего воздуха
где h =0,3+3,2+3,9=7,4 м - высота воздушного столба от центра жалюзийной решетки 1 этажа кухни до устья вытяжной шахты
g = 9,81 м/с2 - ускорение свободного падения
Pн = 1,46 кг/м3 , pв =1,2кг/м3 - плотность соответственно наружного и внутреннего воздуха
Pгр=7,4х9,81х(1,46 - 1,2) = 18,87 Па
При перемещении воздуха по воздуховодам происходят потери давления pпот на трение по длине и в местных сопротивлениях. Система естественной вытяжной вентиляции будет эффективно работать при условии, что величина гравитационного давления pгр будет больше потерь давления pпот.
При определении расчетного воздухообмена квартиры 1 этажа исходим из того, что количество воздуха, необходимого для вентиляции составляет 3 м3/ч на 1 м2 жилой площади, и что часть воздуха удаляется из квартиры через вентиляционные каналы туалета, ванной комнаты и кухни:
Vжп = 3 УFжп = 3х(13,87+ 14,89) = 86,28 м3/ч
Воздухообмен для оборудованной газовой плитой (ПГ-4) кухни, ванной комнаты и туалета:
Принимаем к расчету большую из величин, а именно УV = 165 м3/ч
Зная расход воздуха и принимая скорость движения воздуха в вертикальных каналах нижнего этажа w = 0,7 м/c по номограмме для диаметра круглых воздуховодов системы естественной вентиляции и потерь давления на трения в них находим диаметры воздуховодов: для кухни d = 210мм, для ванной комнаты d = 160 мм и для туалета d = 115 мм.
По соотношению размеров прямоугольных воздуховодов и круглых по эквивалентному диаметру находим площадь поперечного сечения АхВ и гидравлический диаметр соответственно для кухни 0,040 м2 и 200мм, для ванной 0,03 м2 и171мм, для туалета 0,015 м2 и 120мм.

9. СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. СНиП 2.04.05-91* Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.
2. СНиП II-3-79** Строительная теплотехника.
3. СНиП 23-01-99 Строительная климатология СНиП 2.08.01-89 (1999) Жилые здания.
4. СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование.
5. СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий.
6. Методические указания Лаврентьевой В.М.. Новосибирск 2001.
7. Методические указания Крупнова Б.А., 2006г.
8. Методические указания Беловой Е.М., Москва 2003.
9. Теплоснабжение и вентиляция. Учебник для вузов. Изд. 2-у. В.М. Гусев. Ленинград: Стройиздат. Ленинградское отделение. 1975. - 232 стр.
10. Тепловой режим зданий: У
Проектирование отопления и вентиляции жилого дома курсовая работа. Строительство и архитектура.
Реферат: Теория социальной структуры общества
Образец Оформленной Дипломной Работы
Инородные Тела Глотки Помощь Реферат
Контрольная работа по теме Политэкономический исследование идей direct-costing
Реферат по теме Травма живота
Реферат: Государственный экзамен по Биологии
Контрольная работа: Гласность правосудия
Отдельные представители кетонов
Контрольная Работа По Геометрии 3 Класс
Лечение Сколиоза Реферат
Реферат: Память на лица. Скачать бесплатно и без регистрации
Сочинение По Русскому Перевод Баллов
Темы Курсовых По Уг Праву Особенная Часть
Дипломная работа по теме Социально-психологические взаимодействия в патогенезе шизофрении
Эссе О Методах Поиска Работы
Контрольная работа по теме Нетарифні методи регулювання зовнішньої торгівлі
Курсовая работа: Технология хранения партий фуражного зерна
Дипломная работа по теме Эффективность метода ТРИАР-массажа в комплексной реабилитации больных с ишемическим инсультом
Курсовая работа по теме Организационно-хозяйственный план питомника в северной подзоне тайги
Курсовая работа: Депозитарные расписки. Скачать бесплатно и без регистрации
Специфика организации рекламной деятельности в ЗАО "Стамо" (г. Саранск) - Маркетинг, реклама и торговля курсовая работа
Школьная дисциплина - Педагогика реферат
Назначение полиуретановых волокон - Производство и технологии реферат