Проектирование фундаментов под 10- этажное здание в открытом котловане - Строительство и архитектура курсовая работа

Главная

Строительство и архитектура
Проектирование фундаментов под 10- этажное здание в открытом котловане

Проект фундаментов административного здания в 10 этажей: конструкция сооружения, нагрузки; привязка к инженерно-геологическому разрезу. Определение основных размеров, разработка конструкций свайных фундаментов; расчет стабилизационной осадки оснований.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Московский государственный строительный университет
Кафедра: Механика грунтов, оснований и фундаментов
Проектирование фундаментов под 10- этажное здание в открытом котловане
Раздел 1. Изучение и обработка и анализ исходной информации, содержащейся в задании на проектирование
1.1 Конструкция сооружения, фундаменты, нагрузки
1.2 Основание сооружения и его оценка
Раздел 2. Привязка сооружения к инженерно-геологическому разрезу
Раздел 3. Определение основных размеров и разработка конструкций фундаментов мелкого заложения
3.1 Определение глубины заложения фундаментов наружных и внутренних стен
3.2 Определение размеров площади подошвы фундамента и разработка фундаментной конструкции
Раздел 4. Расчет оснований фундаментов мелкого заложения и по второй группе предельных состояний - по деформациям
4.1 Расчет стабилизационной осадки методом послойного суммирования
4.2 Расчет стабилизационной осадки методом эквивалентного слоя
Раздел 5. Определение размеров конструктивных элементов свайного фундамента и разработка его конструкций
5.1-2 Назначение предварительной глубины заложения ростверка d p его высоты h p и решение надростверковой конструкции (стеновой части фундамента). Выбор вида свай, их длины и поперечного сечения
5.3 Определение расчетной несущей способности грунта основания одиночной сваи (несущей способности сваи по грунту) F d и расчетной нагрузки на сваю Рсв
5.4.а Определение необходимого числа свай в свайном фундаменте, размещение их в плане, определение плановых размеров ростверка и его высоты для колонн 6,7
5.4.б. Определение необходимого числа свай в свайном фундаменте, размещение их в плане, определение плановых размеров ростверка и его высоты для колонн 4,5,8
5.5.а Проверка допустимости фактической нагрузки, передаваемой на сваю
5.5.б Проверка допустимости фактической нагрузки, передаваемой на сваю
5.6.а Определение среднего вертикального давления р под подошвой условного фундамента и проверка выполнения условия р 2.0мм=0%<25%
Процентное содержание по массе частиц >0.25мм превышает 50%, следовательно данный грунт относится к пескам средней крупности по таблице 10 приложения Б [1]
Коэффициент пористости лежит в пределах , следовательно данный песок средней плотности по таблице 18 приложения Б [1]
Степень водонасыщенности лежит в пределах => данный грунт является насыщенным водой по таблице 17 Приложения Б [1]
По Таблице 2 [2] насыщенные водой пески средней крупности средней плотности имеют расчетное сопротивление
Слой №3 (проба из шурфа №1 с глубины 2.5 м)
Гранулометрический состав, % (размер частиц в мм)
Число пластичности превышает значение 1%, , следовательно, данный грунт считаем глинистым.
Разновидность по числу пластичности
Число пластичности лежит в пределах , следовательно, данный глинистый грунт имеет разновидность супесь по таблице 11 приложения Б [1]
Разновидность грунта по показателю текучести
Показатель текучести лежит в пределах , следовательно, данная супесь является пластичной по таблице 14 приложения Б [1]
По таблице 3 [2] для пластичной суглинков со значением коэффициента пористости и показателя текучести грунта расчетное сопротивление находится интерполяцией
Значения R O , кПа (кгс/см 2 ), при показателе текучести грунта
Слой №4 (проба из скважины №2 с глубины 4.5 м)
Гранулометрический состав, % (размер частиц в мм)
Т. к. отсутствуют значения характеристик пластичности - влажности на границе текучести и влажности на границе раскатывания , принимаем число пластичности равным нулю, следовательно, данный грунт считаем песчаным.
Разновидность по гранулометрическому составу
Процентное содержание по массе частиц>2.0мм=22.45%<25%
Процентное содержание по массе частиц >0.25мм превышает 50%, следовательно данный грунт относится к пескам средней крупности по таблице 10 приложения Б [1]
Коэффициент пористости менее 0.55, следовательно, данный песок плотный по таблице 18 приложения Б [1]
Степень водонасыщенности лежит в пределах => данный грунт является насыщенным водой (ГОСТ 25100-95 Приложение Б Таблица Б. 17)
По Таблице 2 [2] насыщенные водой пески средней крупности плотные имеют расчетное сопротивление
Слой №5 (проба из скважины №2 с глубины 8.0 м)
Гранулометрический состав, % (размер частиц в мм)
Число пластичности превышает значение 1%, , следовательно, данный грунт считаем глинистым.
Разновидность по числу пластичности
Число пластичности лежит в пределах , следовательно, данный глинистый грунт имеет разновидность суглинок по таблице 11 приложения Б [1]
Разновидность грунта по показателю текучести
Показатель текучести лежит в пределах , следовательно, данный грунт представлен мягкопластичными суглинками по таблице 14 приложения Б [1]
По Таблице 3 [2] для мягкопластичных супесей со значением коэффициента пористости и показателя текучести грунта расчетное сопротивление находится интерполяцией
Значения R O , кПа (кгс/см 2 ), при показателе текучести грунта
Раздел 2 . Привязка сооружения к инженерно-геологическому разрезу
Тип фундаментов - отдельно стоящие мелкого заложения. Залегание слоев наклонное. Исходя из приблизительной отметки заложения фундамента из конструктивных особенностей, она находится близко к IV слою - песок средней крупности, плотный, насыщенный водой, расчетное сопротивление , обладающего большей несущей способностью, чем III - пластичная супесь, имеющая расчетное сопротивление R 0 =276.28 кПа.
здание конструкция фундамент основание
Раздел 3 . Определение основных размеров и разработка конструкций фундаментов мелкого заложения
3.1 Определение глубины заложения фундаментов наружных и внутренних стен
- Из конструктивных особенностей сооружения: планировочная отметка принимается за +160.35 м., абсолютная отметка пола 1го этажа +161.40 м., абсолютная отметка пола подвала +158.30 м. Учитывая заглубление подошвы фундаментов от отметки поверхности пола подвала на 1.1…1.7 м., подошва фундамента будет иметь отметку +156.60…+157.20 м., т. е. глубина заложения d=3.15…3.75 м.
- Инженерно-геологические условия: несущий слой - IV песок средней крупности, плотный, насыщенный водой, расчетное сопротивление . Заглубление на 10…15 см обеспечивается отметкой +157.2 м, а глубина d=3.15 м.
- Гидрогеологические условия: d WL =0.9…1.66м.
- Климатические условия: расчетный уровень промерзания
- безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном климатическом районе - г. Рязань
Тогда нормативная глубина промерзания будет:
Тогда расчетный уровень промерзания:
Принимаем глубину заложения фундамента d=3.15 м, абсолютная отметка +157.20 м
При производстве работ необходимо будет выполнять мероприятия по водопонижению, а также по гидроизоляции фундамента.
3.2 Определение размеров площади подошвы фундамента и разработка фундаментной конструкции
Площадь подошвы фундамента подбирается из условия
-среднее давление на грунт под подошвой фундамента от расчетной нагрузки второго предельного состояния,
N II - нормативная расчетная нагрузка на колонну по второй группе предельных состояний, см. Табл. 1,
сумма собственного веса фундамента и веса грунтовой пригрузки, где
А=b 2 - площадь подошвы фундамента шириной b;
d=3.15 м. - глубина заложения подошвы фундамента;
- средний удельный вес грунта и фундамента;
R 0 =500 кПа - расчетное сопротивление слоя грунта, на который опирается подошва фундамента
Предварительная площадь подошвы фундамента подбираем из условия
Таким образом, ширина подошвы фундамента для квадратных отдельно стоящих фундаментов будет:
Проверка расчетного сопротивления грунта основания по II-му предельному состоянию по формуле (7) [2] :
с1 и с2 - коэффициенты условий работы, принимаемые по табл.3 [1] ,
- коэффициент для песчаных грунтов,
с2 = 1.4 - для песчаных грунтов для сооружений с жесткой конструктивной схемой при отношении длины сооружения к высоте
k=1- коэффициент для грунтов, прочностные характеристики которых ( и с) определены непосредственными испытаниями;
М , М q , M c - коэффициенты, принимаемые по табл. 4 [2] для
осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих непосредственно под подошвой фундамента во взвешенном состоянии;
- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента во взвешенном состоянии, определяется по формуле
С II кПа- расчетное значение удельного сцепления песка - грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента,
d 1 - приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле
- толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала;
м. - толщина конструкции пола подвала;
- расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала;
- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента во взвешенном состоянии
d b =2м - глубина подвала при ширине менее 20 м.
Подбираем по каталогу [3] сборные фундаменты под колонны 2Ф18.9-1 - фундамент типа 2Ф с подошвой размерами 1800х1800 мм, высотой 900 мм, первой несущей способности, предназначенный для эксплуатации в неагрессивной среде.
Тогда среднее давление под подошвой фундамента будет:
h 1 =0.25 м, - слой I - насыпь не слежавшаяся,
h 2 =0.2 м, - слой II - пески средней крупности, средней плотности,
h 3 =1.2 м - слой II - пески средней крупности, средней плотности, насыщенные водой
h 4 =1.35 м - слой III - супесь пластичная, насыщенная водой,
h 5 =0.15 м - слой IV - пески средней крупности, плотные, насыщенные водой.
Тогда осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента во взвешенном состоянии, будет:
=0.9 м., , тогда приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала будет:
Тогда расчетное сопротивление грунта тогда будет:
т. е. R>p II меньше, чем на 20% , следовательно, фундамент 2Ф18.9-1 проходит проверку по второму предельному состоянию и экономичен.
Подбираем монолитные фундаменты из подколонников 2Ф12.9 размерами 1.2х1.2м и ступеней плитной части: 2.4х2.4х0.3м - первая ступень, подошвенная, 1.8х1.8х0.3м - вторая ступень. Высота фундамента 1.5 м
Тогда среднее давление под подошвой фундамента будет:
h 1 =0.25 м, - слой I - насыпь не слежавшаяся,
h 2 =0.2 м, - слой II - пески средней крупности, средней плотности,
h 3 =1.2 м - слой II - пески средней крупности, средней плотности, насыщенные водой
h 4 =1.35 м - слой III - супесь пластичная, насыщенная водой,
h 5 =0.75 м - слой IV - пески средней крупности, плотные, насыщенные водой.
Тогда осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента во взвешенном состоянии, будет:
=1.5 м., , тогда приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала будет:
Тогда расчетное сопротивление грунта будет:
т. е. R>p II более, чем на 20%, следовательно, фундамент проходит проверку по второму предельному состоянию, но не экономичен.
Уменьшим фундамент за счет использования меньшего фундамента, состоящий из подколонника 2Ф12.9 размерами 1.2х1.2м и ступеней плитной части: 2.1х2.1х0.3м - первая ступень, подошвенная, 1.8х1.8х0.3м - вторая ступень. Высота фундамента будет 1.5 м. Тогда среднее давление под подошвой фундамента будет
а расчетное сопротивление грунта будет:
- что удовлетворяет экономическим требованиям.
Подбираем сборные фундаменты из подколонников 2Ф12.9 размерами 1.2х1.2м массой 2.1 т. и ступеней плитной части: 2.4х2.4х0.3м - первая ступень, подошвенная, 1.8х1.8х0.3м - вторая ступень. Высота фундамента 1.5 м
Тогда среднее давление под подошвой фундамента будет:
h 1 =0.25 м, - слой I - насыпь не слежавшаяся,
h 2 =0.1 м, - слой II - пески средней крупности, средней плотности,
h 3 =1.3 м - слой II - пески средней крупности, средней плотности, насыщенные водой
h 4 =1.35 м - слой III - супесь пластичная, насыщенная водой,
h 5 =0.45 м - слой IV - пески средней крупности, плотные, насыщенные водой.
Тогда осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента во взвешенном состоянии, будет:
=1.5 м., , тогда приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала будет:
d b =2.00 м. - глубина подвала свыше 2 м.
Тогда расчетное сопротивление грунта будет:
т. е. R>p II более, чем на 20%, следовательно, фундамент проходит проверку по второму предельному состоянию, но не экономичен.
Уменьшим фундамент за счет использования меньшего фундамента ФА31 состоящий из подколонника 2Ф12.9 размерами 1.2х1.2м и ступеней плитной части: 2.1х2.1х0.3м - первая ступень, подошвенная, 1.8х1.8х0.3м - вторая ступень. Высота фундамента будет 1.5 м. Тогда среднее давление под подошвой фундамента будет
а расчетное сопротивление грунта будет:
- что удовлетворяет экономическим требованиям.
Принимаем под колонны 1,2,3 фундамент 2Ф18.9-1, высота 0.9 м , а под колонны 4-8 фундамент, состоящий из подколонника 2Ф12.9 размерами 1.2х1.2м и ступеней плитной части: 2.1х2.1х0.3м - первая ступень, подошвенная, 1.8х1.8х0.3м - вторая ступень, высота фундамента будет 1.5 м.
Раздел 4 Расчет оснований фундаментов мелкого заложения по второй группе предельных состояний - по деформациям
Необходимо выполнение следующих условий:
s max , u =8см- максимальное значение осадки для гражданских многоэтажных зданий с полным железобетонным каркасом по Приложению 4 [2] ;
L=6000мм. - расстояние между фундаментами;
- относительная разность осадок для гражданских многоэтажных зданий с полным железобетонным каркасом по Приложению 4 [2] .
1. Расчет стабилизационной осадки методом послойного суммирования
1. Построение эпюры природного давления
2. - значение природного давления под подошвой фундамента;
- коэффициент, определяемый по Таблице 1 Приложение 2 [2] ;
Из рис. 5. Высота сжимаемой толщи H=7.07м,
Рис. 5. Эпюра природного и дополнительного давлений
1. 4. Определение деформационных характеристик E и E 0
А) Слой V - суглинок мягкопластичный, глубина отбора 7.5 м.
Модуль деформации для глинистых грунтов при компрессионных испытаниях определяется по формуле:
- безразмерный коэффициент, определяется по формуле:
v =0.35- коэффициент относительной поперечной деформации для суглинков по п. 10 [1] ;
- коэффициент относительной сжимаемости, определяется по формуле:
- коэффициент сжимаемости, определяется по формуле:
- давление от собственного веса грунта в середине слоя;
- давление от собственного веса грунта и нагрузки в середине слоя.
Рис. 6. Компрессионная кривая для глинистых грунтов
Из рис. 6. коэффициент пористости соответственно нагрузке будет:
Тогда коэффициент сжимаемости будет:
Коэффициент относительной сжимаемости:
Б) Слой IV - песок средней крупности, плотный, насыщенный водой, глубина отбора 4.5 м. Диаметр штампа d=27.7см.
Модуль деформации для песчаных грунтов при штамповых испытаниях вычисляется по формуле:
щ =0.78 - безразмерный коэффициент, для круглого штампа;
н 0 =0.3 - коэффициент относительной поперечной деформации для плотных песков по п. 10. [1]
- давление от собственного веса грунта в середине слоя;
- давление от собственного веса грунта и нагрузки в середине слоя.
Рис.7. Компрессионная кривая для песчаных грунтов
Из рис. 7. Осадка соответственно нагрузке:
5. Определение осадки фундамента в области сжимаемого слоя
S i - осадка элементарного слоя, определяется по формуле:
IV слой песок средней крупности, плотный, насыщенный водой
Для h i =0.19 z=1.45, тогда о=1.381, а б=0.538 интерполяцией, соответственно
Для h i =0.202 z=6.928, тогда о=6.6, а б=0.042625 интерполяцией, соответственно
Следовательно, осадка фундамента не превышает максимальную.
1. Построение эпюры природного давления
2. - значение природного давления под подошвой фундамента;
- коэффициент, определяемый по Таблице 1 Приложение 2 [2] ;
Рис. 8. Эпюра природного и дополнительного давлений
4. Определение деформационных характеристик E 0 и
А) Слой V - суглинок мягкопластичный, глубина отбора 7.5 м.
- давление от собственного веса грунта в середине слоя;
- давление от собственного веса грунта и нагрузки в середине слоя.
Рис. 9. Компрессионная кривая для глинистых грунтов
Из рис. 9. коэффициент пористости соответственно нагрузке будет:
Тогда коэффициент сжимаемости по (21) будет:
Коэффициент относительной сжимаемости по (20):
Глубина отбора 4.5 м. - слой IV - песок средней крупности, плотный, насыщенный водой. Диаметр штампа d=27.7см.
щ =0.78 - безразмерный коэффициент, для круглого штампа;
н 0 =0.3 - коэффициент относительной поперечной деформации для плотных песков по п. 10. [1]
- давление от собственного веса грунта в середине слоя;
- давление от собственного веса грунта и нагрузки в середине слоя.
Рис.10. Компрессионная кривая для песчаных грунтов
Из рис. 7. осадка соответственно нагрузке:
5. Определение осадки фундамента в области сжимаемого слоя
IV слой - песок средней крупности, плотный, насыщенный водой
Для h i =0.19 z=1.45, тогда о=1.381, а б=0.538 интерполяцией, соответственно
Для h i =0.202 z=6.928, тогда о=6.6, а б=0.042625 интерполяцией, соответственно
Следовательно, осадка фундамента не превышает максимальную.
Относительная осадка будет по (15):
Следовательно, относительная осадка не превышает максимальную
2. Расчет стабилизационной осадки методом эквивалентного слоя.
Осадка слоя вычисляется по формуле:
h экв. - высота эквивалентного слоя определяется по формуле:
A щ - коэффициент эквивалентного слоя в зависимости от вида грунта и жесткости фундамента; принимаем для конечно жестких фундаментов A щm по Таблице 7.2. учебника [4] ; соотношение n=l/b=1
Для многослойного основания принимаем по средневзвешенному значению коэффициента Пуассона:
- коэффициент Пуассона и мощность слоя;
H c .т. - мощность сжимаемой толщи, определяется графически;
b =2.1м. - ширина подошвы фундамента;
дополнительное давление, вычисляется по формуле (17);
средневзвешенный относительный коэффициент сжимаемости, определяется по формуле:
h i - высота слоя, входящего в активную толщу коэффициент относительной сжимаемости, из формулы (18)
1. Построение эпюры природного давления
- значение природного давления под подошвой фундамента;
Из рис. 11. Высота сжимаемой толщи H=7.01м.
IV слой - песок средней крупности, плотный, насыщенный водой
Рис. 11. Эпюра природного и дополнительного давлений
1.304 - для песков при н=0.34 интерполяцией, тогда
Следовательно, осадка фундамента, определенная методом эквивалентного слоя, больше чем методом послойного суммирования и не превышает максимальную.
Следовательно, относительная осадка не допускает максимальную
1. Построение эпюры природного давления
2. - значение природного давления под подошвой фундамента;
3. Эпюра дополнительного давления , где по (17)
IV слой - песок средней крупности, плотный, насыщенный водой
Рис. 12. Эпюра природного и дополнительного давлений
1.304 - для песков при н=0.34 интерполяцией, тогда отсюда мощность активной толщи:
Следовательно, осадка фундамента, определенная методом послойного больше чем методом послойного суммирования и не превышает максимальную.
Относительная осадка: - не превышает максимальную.
Раздел 5 . Определение размеров конструктивных элементов свайного фундамента и разработка его конструкций
5.1-2 Назначение предварительной глубины заложения ростверка d p его высоты h p и решение надростверковой конструкции (стеновой части фундамента). Выбор вида свай, их длины и поперечного сечения
Принимаем планировочную отметку +160.35м. Из конструктивных особенностей здания отметка верха ростверка +157.5м, d p =3.65м. Высоту ростверка принимаем h p =0.5м. Учитывая заглубление сваи в опираемый слой не менее 3м. по СНиП [5] , выбираем сваю С60.30 сечением 30х30см. длиной 5м. Рабочая длина сваи 4.9м., свая заглублена в V слой - суглинок мягкопластичный на 3.05м.
5.3 Определение расчетной несущей способности грунта основания одиночной сваи (несущей способности сваи по грунту) F d и расчетной нагрузки на сваю Р св
Расчетная нагрузка на сваю Рсв определяется по формуле:
- несущая способность сваи, определяется по формуле:
=1- коэффициент условия работ сваи в грунте
- коэффициенты работы грунта соответственно под нижним концом и боковой поверхностью сваи
- расчетное сопротивление грунта под острием сваи при I L =0.42 и глубине погружения нижнего конца сваи на 8.55м по таблице 1 [5]
=0.3Ч0.3=0.09м 2 - площадь поперечного сечения сваи,
=0.3Ч4=1.2м. - наружный периметр поперечного сечения сваи,
- расчетное сопротивление -го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, принимаемое по таблице 2 [4] ,
- высота -го участка , не более 2м.
Для слоя IV - пески средней крупности, плотные, насыщенные водой:
Средняя глубина расположения слоя грунта z i , м.
Расчетное сопротивление -го слоя грунта основания на боковой поверхности забивной сваи , кПа
Для слоя V - суглинок мягкопластичный:
Средняя глубина расположения слоя грунта z i , м.
Расчетное сопротивление -го слоя грунта основания на боковой поверхности забивной сваи , кПа
Тогда несущая способность сваи будет:
5.4. а Определение необходимого числа свай в свайном фундаменте, размещение их в плане, определение плановых размеров ростверка и его высоты для колонн 6,7 (внутренняя колонна)
Необходимое число свай определяется по формуле:
N I =3171 кН - нагрузка по первому предельному состоянию по Таблице 1;
- эмпирический коэффициент для отдельно стоящих фундаментов;
- высота ростверка и надростверковой конструкции, нагрузка от которых не вошла в расчет при определении
- средний удельный вес грунта и бетона над ростверком
Тогда требуемое количество свай будет:
Увеличим несущую способность сваи, увеличив ее длину на 2 м до 7 м. и сечение до 40х40 см.
Средняя глубина расположения слоя грунта z i , м.
Расчетное сопротивление -го слоя грунта основания на боковой поверхности забивной сваи , кПа
- расчетное сопротивление грунта под острием сваи при погружении на 10.55м. и I L =0.42 по таблице 1 [5] ,
Тогда несущая способность сваи будет:
Следовательно, схема их расположения будет следующее:
5.5. а Проверка допустимости фактической нагрузки, передаваемой на сваю
1. Нагрузку на сваю можно найти из формулы:
- нагрузка от здания, рассчитанная по первому предельному состоянию;
. - собственный вес ростверка и надростверковой конструкции;
Q р. = V р. Чг р. =(0.5Ч3Ч1.8-0.1Ч0.4 2 Ч6)Ч24=62.5кН
555.9>545.12 на 2%, следовательно, проверка выполняется и фундамент экономичен.
5.6.а Определение среднего вертикального давления р под подошвой условного фундамента и проверка выполнения условия
1. Давление под подошвой свайного фундамента:
- нагрузка от здания, рассчитанная по первому предельному состоянию;
Q р. =62.5кН - собственный вес ростверка;
G - вес грунта и свай в объеме условного свайного фундамента;
- площадь условного свайного фундамента;
V= V гр. +V св. =6.9Ч11.9=82.1м 3 ,
V св. = n ЧV 1св. =6Ч12Ч0.4Ч0.4=11.52 м 3 ,
V гр. = V- V св. =82.1-11.52=70.58м 3 ,
G св. = V св. Чг св. =7Ч0.4 2 Ч24=26.88кН,
Тогда вес грунта и сваи в объеме условного свайного фундамента будет:
Тогда давление под подошвой фундамента будет:
2. Расчетное сопротивление грунта основания R по II-му предельному состоянию по формуле (7) [2] - (11) для суглинка мягкопластичного:
- коэффициент для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 0.25< I L =0.42<0.5,
с2 = 1.1 - для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 0.25< I L =0.42<0.5 для сооружений с жесткой конструктивной схемой при отношении длины сооружения к высоте
k=1- коэффициент для грунтов, прочностные характеристики которых ( и с) определены непосредственными испытаниями;
М , М q , M c - коэффициенты, принимаемые по табл. 4 [2] для
b =м. - условная ширина подошвы фундамента;
- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих непосредственно под подошвой фундамента во взвешенном состоянии;
- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента во взвешенном состоянии, определяется по формуле (12):
С II кПа - расчетное значение удельного сцепления песка - грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента,
d 1 - приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле (13)
- толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала;
м. - толщина конструкции пола подвала;
- расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала;
d b =0м - глубина подвала при ширине более 20 м.
Тогда расчетное сопротивление грунта будет:
294.74кПа<502кПа, следовательно, условие проверки по второму предельному состоянию выполняется.
5.4. б Определение необходимого числа свай в свайном фундаменте, размещение их в плане, определение плановых размеров ростверка и его высоты для колонн 4,5,8
Увеличим несущую способность сваи, увеличив ее длину на 2 м до 7 м. и сечение до 40х40 см.
Следовательно, схема их расположения будет аналогичной см.
5.5. б Проверка допустимости фактической нагрузки, передаваемой на сваю
555.9>498.22 на 12% , следовательно, проверка выполняется и фундамент экономичен.
5.6.б. Определение среднего вертикального давления р под подошвой условного фундамента и проверка выполнения условия
1. Давление под подошвой свайного фундамента по (34):
- нагрузка от здания, рассчитанная по первому предельному состоянию;
Тогда давление под подошвой фундамента будет:
2. Расчетное сопротивление грунта основания R по II-му предельному состоянию по формуле (7) [2] - (11) для суглинка мягкопластичного
275.03кПа<502кПа, следовательно, условие проверки по второму предельному состоянию выполняется.
Раздел 6 . Расчет оснований свайных фундаментов по второй группе предельных состояний - по деформациям
6.a Расчет стабилизационной осадки методом послойного суммирования для колонн 6,7
Необходимо выполнение условий (14), (15):
1. Построение эпюры природного давления по (16)
2. - значение природного давления под подошвой фундамента;
3. Эпюра дополнительного давления по (17)
- коэффициент, определяемый по Таблице 1 Приложение 2 [2] ;
Рис. 18. Эпюра природного и дополнительного давлений
4. Модуль деформации для слоя V - суглинок мягкопластичный примем по
Для h i =0.618м z=4.098, тогда о=2.83, а б=0.198 интерполяцией, соответственно
Следовательно, осадка свайного фундамента не превышает максимальную.
6.б Расчет стабилизационной осадки методом послойного суммирования для колонн 4,5,8
1. Построение эпюры природного давления по (16)
2. - значение природного давления под подошвой фундамента;
3. Эпюра дополнительного давления по (17)
- коэффициент, определяемый по Таблице 1 Приложение 2 [2] ;
Рис. 19. Эпюра природного и дополнительного давлений
Для h i =0.446м z=3.926, тогда о=2.71, а б=0.2136 интерполяцией, соответственно
Следовательно, осадка свайного фундамента не превышает максимальную.
1. ГОСТ 25100-95 "Грунты. Классификация" М., 1996.
2. СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений» М., 1985.
3. СНиП 2.02.03.-85. Свайные фундаменты. М., 1986.
4. Каталог конструктивных элементов фундаментов гражданских и административных зданий. Методические указания к выполнению курсового проекта МГСУ. М., 2003 г.
5. Основания, фундаменты и подземные сооружения: Справочник проектировщика / Под ред. Е.А. Сорочана, Ю.Г. Трофименкова. М., 1985.
6. Основания и фундаменты: Справочник строителя / Под ред. М.И. Смородинова. М., 1983.
7. Ухов С.Б., Семёнов В.В., Знаменский В.В., Тер-М
Проектирование фундаментов под 10- этажное здание в открытом котловане курсовая работа. Строительство и архитектура.
Реферат: Россия и Украина: проблемы культурного взаимодействия
Реферат Любой Научной Статьи
Курсовая работа по теме Обследование фасадной стены здания
Обязательные Элементы Курсовой Работы
Реферат На Тему Изучение Кластеров И Их Свойств В Области Химии
История Развития Эвм Реферат Заключение
Курсовая работа: Электроснабжение и электрооборудование электромеханического цеха металлургического завода
Реферат: Злокачественные опухоли ЛОР-органов. Скачать бесплатно и без регистрации
Практическая Работа Анализ И Оценка
Контрольная Работа На Тему Понятие Жилого Помещения
Курсовая Работа На Тему Анализ Денежно-Кредитной Системы Республики Туркменистан
Эссе Анализ Источников Курсовой Работы
Реферат по теме День Святой Троицы. Пятидесятница
Сочинение По Картине Блудного Сына
Реферат по теме Неотложная помощь при травмах
Курсовая работа по теме Демэкология - экология популяции
Курсовая работа по теме Экспертиза парфюмерной продукции
Сочинения Егэ Русский Язык Новое
Реферат по теме Педагогика детства
Реферат: Атомное оружие 3
Диалектология - наука о языке - Иностранные языки и языкознание лекция
Договор найма жилого помещения - Государство и право курсовая работа
Совершенствование системы управления персоналом на примере Инспекции Федеральной налоговой службы России по Октябрьскому району г.о. Самара - Менеджмент и трудовые отношения дипломная работа