Проектирование электрической части электростанции - Физика и энергетика дипломная работа

Главная

Физика и энергетика
Проектирование электрической части электростанции

Выбор типа турбогенератора, обоснование вариантов структурной схемы электростанции. Выбор способа синхронизации генераторов и сети. Расчет релейной защиты элемента схемы станции. Защита от замыканий на землю в обмотках статора генератора и трансформатора.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

ТЭС - тепловая электрическая станция, на которой химическая энергия сжигаемого топлива преобразуется в котле в энергию водяного пара, приводящего во вращение турбогенератор (паровую турбину, соединенную с генератором). Механическая энергия вращения преобразуется генератором в электрическую. Топливом для ТЭС служит уголь или газ. Электроэнергия, вырабатываемая станцией, выдается на напряжении 6-10,5 кВ в местную сеть и с шин 110 кВ и выше в энергосистему.
ТЭЦ - теплоэлектроцентраль - электрическая станция, которая обеспечивает комбинированную выдачу тепловой и электрической энергии для небольшого промышленного района. Размещается вблизи нагрузки.
Дипломный проект включает разработку рационального проектного решения электрической части электростанции, с последующим расчетом ее технико-экономических показателей. Рассматриваются вопросы выбора главной схемы электрических соединений, схемы электроснабжения собственных нужд электростанции. Выбирается коммутационная аппаратура, измерительные трансформаторы и токоведущие части. Разрабатывается компоновка распределительных устройств. Для заданного элемента производится расчет уставок и выбор защит. В качестве специального задания к дипломному проекту рассматривается вопрос защиты оборудования от атмосферных перенапряжений.
Генераторы, устанавливаемые на проектируемой электростанции, выбираются единой унифицированной серии. Количество и мощность генераторов соответствует заданию.
Таблица 1.1 - Технические параметры генераторов
Тип турбогенератора или гидрогенератора
Сверхпереходное индуктивное сопротивление x d ” , о.е.
Переходное индуктивное сопротивление x d ', о.е.
ТЗВ-63-2 - турбогенератор, с полным водяным охлаждением (условно система охлаждения называется "3 воды", т. е. охлаждение обмотки статора, обмотки ротора и стали сердечника осуществляется тремя контурами с дистиллированной водой, общее охлаждение - воздушное), система возбуждения - тиристорная, имеет две параллельных ветви обмотки статора.
Рассчитывается реактивная мощность генераторов:
Производится расчет полной мощности нагрузок на шинах НН для двух режимов: максимального и минимального:
где n - количество линий, отходящих от шин генераторного напряжения, шт.;
P max(min) - мощность одной линии в максимальном (минимальном) режиме, МВТ;
К одн - коэффициент одновременности, о.е.
где б - норма максимального расхода на собственные нужды, для газомазутной ТЭЦ принимается 7%.
Про исходным данным к рассмотрению предлагаются два варианта ТЭЦ смешанного типа. Это вид станции, когда часть генераторов присоединена к шинам ГРУ, а остальные соединены в блоки с повышающими трансформаторами.
На проектируемой ТЭЦ в 1 варианте предлагается подключить к шинам ГРУ 3 генератора, во 2 варианте 2 генератора по 63 МВт для обеспечения местной нагрузки в максимальном режиме, избыток мощности передается на шины РУ ВН через трансформаторы связи. Остальные генераторы работают в блоке с повышающими трансформаторами и выдают электроэнергию на шины РУ ВН, которая передается в энергосистему по высоковольтным ЛЭП. На рисунке 1 приведены варианты структурной схемы ТЭЦ
Мощность блочного трансформатора выбирается по максимальному перетоку мощности при условии, что ТСН включен:
Таблица 1.2 - Технические параметры блочного трансформатора
Мощность трансф орматоров связи на ТЭЦ выбирается по наибольшему перетоку в одном из следующих режимов:
1 режим - максимальный: в работе все генераторы, работающие на шины ГРУ, нагрузка на шинах ГРУ максимальная:
2 режим - минимальный: в работе все генераторы, работающие на шины ГРУ, нагрузка на шинах ГРУ минимальная:
3 режим - ремонтный, один генератор ГРУ выведен в ремонт, нагрузка на шинах ГРУ максимальная. Собственные нужды выведены из работы.
4 режим - аварийный: аварийно отключено один из трансформаторов связи при наибольшем перетоке в предыдущих режимах:
Трансформатор связи выбирается по условию:
Производится расчет перетока мощности в тех же эксплуатационных режимах.
Расчетное значение получилось отрицательным, что соответствует обратному направлению перетока мощности
Таблица 1.3 - Технические характеристики трансформаторов связи
Выбор токоограничивающих реакторов:
В схемах ГРУ для ограничения токов короткого замыкания устанавливаются секционные реакторы.
В ГРУ ТЭЦ применяются реакторы только для внутренней установки.
Выбираются типовые схемы РУ, рекомендованные для заданного напряжения при расчетном количестве присоединений.
РУ ВН 220 кВ - рекомендуется типовая схема №7 "Две рабочие и обходная системы шин"
ГРУ 10,5 кВ - рекомендуется схема №3 "Одиночная, секционированная выключателем система шин с применением КРУ и реакторов для питания потребителей".
РУ ВН 220 кВ - рекомендуется типовая схема №7 "Две рабочие с обходной системой шин"
ГРУ 10,5 кВ - рекомендуется схема №4 "Две системы шин с применением КРУ и реакторов для питания потребителей"
Рисунок 1.2 - Упрощенная схема ТЭЦ. Вариант 1
Рисунок 1.3 - Упрощенная схема ТЭЦ. Вариант 2
Технико-экономическое сравнение вариантов производится по минимуму приведенных затрат.
где К - капиталовложения в сооружение электроустановки, тыс.руб. Капиталовложения при выборе оптимального варианта схемы определяются по укрупненным показателям стоимости элементов схемы. При подсчете учитывается стоимость силовых трансформаторов и автотрансформаторов, ячеек генераторных и трансформаторных выключателей, а также ячейки секционного реактора с выключателем, линейных групповых реакторов;
Р - нормативный коэффициент экономической эффективности, Р=0,125;
И - годовые эксплуатационные издержки, тыс.руб./г. определяется по формуле:
где И а - издержки на амортизацию и обслуживание, тыс.руб.;
И п - издержки от потерь электроэнергии, тыс.руб.
где Р а - норма отчислений на амортизацию;
Р о - норма отчислений на обслуживание.
Всего издержки на амортизацию и обслуживание (Ра+Ро) для силового оборудования и распределительных устройств электростанций следует принять для РУ ВН 220 кВ - 8,4%
где - стоимость 1кВт ч потерь электроэнергии, принять 6 коп./кВт·ч;
- потери электроэнергии в трансформаторах, кВт·ч.
Предварительно следует рассчитать потери электроэнергии в трансформаторах.
У - ущерб от недоотпуска электроэнергии, тыс.руб./г. Ущерб от недоотпуска электроэнергии определяется только в том случае, если сравниваемые варианты имеют существенное различие по надежности питания. В данном дипломном проекте оба варианта считаются равнонадежными.
Расчет оформляется в табличной форме.
Таблица 1.4 - Технико-экономическое сравнение вариантов схемы электростанции
Реактор линейный, групповой, сдвоенный.
Расчет потер электроэнергии в трансформаторах
Для двухобмоточных трансформаторов:
где Р х - потери холостого хода, кВт;
Вывод: к дальнейшему рассмотрению предлагается вариант 1.
На ТЭС энергия расходуется на приготовление и транспортировку топлива, подачу питательной воды и воздуха в паровые котлы и удаление дымовых газов.
В состав механизмов собственных нужд ТЭС входят рабочие машины обслуживающие машинное и котельное отделения, а также общестанционные нагрузки. Потребители собственных нужд относятся к 1 категории по надежности питания и требуют электроснабжения от двух независимых источников.
Основным напряжением в схеме собственных нужд (С.Н.) ТЭЦ является напряжение 6 кВ. Основными источниками питания собственных нужд являются понижающие трансформаторы (10/6 кВ) или реактированные линии (если напряжение на шинах ГРУ 6,3 кВ), подключенные непосредственно к выводам генераторов или к генераторному распределительному устройству. Резервные источники питания собственных нужд тоже связаны с общей электрической сетью, т.к. обычно присоединяются к РУ ВН станций или обмоткам НН трансформаторов связи.
На проектируемой ТЭЦ число секций С.Н. в неблочной части равно числу котлов, а в блочной части составляет две секции на блок. Рабочее питание С.Н. неблочной части осуществляется от сборных шин ГРУ, а блочной - через ответвления от блоков. Резервных ТСН принимается два. РТ 1 подключается к шинам ГРУ, РТ 2 - к шинам РУ ВН.
Мощность рабочего ТСН выбирается по условию:
где К с - коэффициент спроса для ТЭЦ - 0,8;
б - норма расхода на С.Н. для станций в зависимости от типа и вида топлива.
Распределительное устройство собственных нужд выполняется по схеме с одной секционированной системой шин.
Все ТСН должны иметь регулирование напряжения под нагрузкой (РПН). турбогенератор электростанция замыкание трансформатор
При выборе схемы питания собственных нужд ТЭЦ следует учесть:
- на стороне 6 кВ всех ТСН устанавливаются выключатели;
- каждая секция 6 кВ должна иметь рабочий и резервный ввод;
- резервирование осуществляется от резервной магистрали, присоединенной к РТСН;
- резервная магистраль секционируется на две части при наличии двух резервных ТСН.
Рабочие ТСН не блочной части ТЭЦ присоединяются к шинам ГРУ, в блоке отпайкой от выводов генераторов. Число секций собственных нужд 6 кВ выбирается равным числу котлов. Рабочие ТСН питают секции 1ВА и 2ВА, к которым кроме основной нагрузки присоединены потребители общестанционных собственных нужд. Возможно выделение специальных секций для общестанционной нагрузки.
Расчет производится с целью проверки оборудования по воздействию токов КЗ.
Составляется расчетная схема установки, в которую включают все элементы, оказывающие влияние на ток КЗ - энергосистема, генераторы, трансформаторы, линии электропередач, связывающие шины ВН подстанции и систему, реакторы.
Рисунок 1.5 - Расчетная схема установки
Составляется схема замещения. На схеме замещения, в цепи расчетного присоединения или сборных шин, намечаются точки КЗ, в которых необходимо определить значения токов КЗ.
Расчет производится в относительных базисных единицах. За базисные условия принимают:
S б - базисная мощность, принимается равным 1000 МВА.
U б - базисное напряжение, принимается среднее напряжение той ступени, где находится точка КЗ, кВ.
X б - базисные сопротивления, расчет включен в формулы каждого элемента схемы замещения.
Производится расчет индуктивных сопротивлений схемы замещения.
Рисунок 1.7 - Расчетная схема замещения
Упрощается схема замещения для расчета токов трехфазного короткого замыкания в заданных точках.
Рисунок 1.8 - Упрощенная схема замещения
Рисунок 1.9 - Расчетная схема замещения для заданных точек
Преобразуется схема замещения для расчета в точке К 1.
Рисунок 1.10 - Результирующая схема замещения в точке К 1
Преобразуется схема замещения для расчета в точке К2, эквивалентируются С и G1-G3 в общий источник.
Рисунок 1.11 - Результирующая схема замещения в точке К 2
Расчет токов КЗ сводится в таблицы 5 и 6.
Таблица 1.5 - Расчет токов трехфазного короткого замыкания в точке К1
Таблица 1.6 - Расчет токов трехфазного короткого замыкания в точке К2
где: - результирующие сопротивления схем замещения прямой, обратной и нулевой последовательностей.
Расчет сопротивления прямой и обратной последовательностей производится аналогично расчету трехфазного тока короткого замыкания. Результирующая схема замещения прямой последовательности представлена на рисунке 10. Рассчитывается результирующее сопротивление прямой последовательности. Схема замещения обратной последовательности отличается от схемы замещения тем. Что в ней отсутствуют ЭДС источников, сопротивления всех элементов схемы аналогичны схеме прямой последовательности, т.к. пути протекания токов одинаковые.
Составляется схема замещения нулевой последовательности. Пути протекания токов: от точки короткого замыкания на землю через заземленные нейтрали трансформаторов и энергосистемы.
Рисунок 1.12 - Схема замещения нулевой последовательности
При расчете сопротивлений ЛЭП учитывается наличие заземленных тросов. BW1, BW2 - одноцепные со сталним тросом, к=3.
Рисунок 1.13 - Расчетная схема замещения нулевой последовательности
Рисунок 1.14 - Результирующая схема замещения нулевой последовательности
Выбор производится по номинальным параметрам по условиям:
Таблица 1.7 - Выбор коммутационных аппаратов
Шкаф КРУ выключателем ВВ/ЕУД-10-12,5УХЛ 2
Шкаф КРУ выключателем ВВ/ЕУД-10-12,5УХЛ 2
Шкаф КРУ выключателем ВВ/ЕУД-10-12,5УХЛ 2
Рисунок 1.15 - Ячейке: блок генератора и трансформатора
Таблица 1.8 - Выбор коммутационных аппаратов
Выбор измерительных трансформаторов тока
Таблица 1.9 - Вторичная нагрузка трансформаторов тока
Выбор и проверка трансформаторов тока производится в таблице 10
Таблица 1.10 - Выбор трансформаторов тока
Производится выбор контрольно-измерительного кабеля для подключения трансформатора тока и приборов:
Рассчитывается допустимое сопротивление кабеля:
где r каб - сопротивление контактов. Принять равное: 0,1 Ом;
Z 2расч - расчетное сопротивление приборов, Ом.
Рассчитывается допустимое сечение кабеля:
где с - удельное сопротивление материала кабеля. На ТЭС с генераторами 100 МВт и более применяют только контрольные кабели с медными жилами, с=0,0175 Омм.
Контрольный кабель выбирается марки КРСГ 2,5 мм 2 .
Определяется действительная нагрузка на ТА:
Выбор измерительных трансформаторов напряжения
Таблица 1.11 - Вторичная нагрузка трансформатора напряжения
Мощность, потребляемая одной обмоткой, ВА
Суммарная потребляемая мощность, ВА
Таблица 1.12 - Выбор трансформатора напряжения
Рисунок 1.16 - Схема подключения КИП к измерительным трансформаторам
В соответствии с заданием выбираются токоведущие части в цепи генератора, работающего в блоке.
Токоведущие части выполняются пофазно-экранированным комплектным токопроводом. Условия выбора:
Выбираются комплектный токопровод пофазно-экранированный генераторного напряжения ТЭНЕ-20.
На тепловых электростанциях для соединения генераторов с повышающими трансформаторами в блоках применяются комплектные пофазно экранированные токопроводы.
Для проектируемой ТЭЦ для электрических соединений в цепях трехфазного переменного тока с силовыми повышающими трансформаторами, трансформаторами собственных нужд выбран токопровод ТЭНЕ-20.
Пофазно-экранированные токопроводы с непрерывным кожухом имеют выемные изоляторы, с помощью которых крепится токоведущая алюминиевая шина цилиндрической формы. Кожух обеспечивает безопасность обслуживания, защищает проводники и изоляторы от пыли, влаги, случайного попадания посторонних предметов, исключает возможности междуфазных замыканий в пределах токопровода. Три фазы токопровода крепят на стальной балке.
Каждая фаза ТЭНЕ состоит из алюминиевой шины и алюминиевой цилиндрической оболочки - экрана. Шина центрируется и закрепляется в оболочке - экране по сечению тремя изоляторами, расположенными под углом 120°.
ОРУ 220 кВ выполнено по схеме две рабочие и обходная система шин.
В принятой компоновке все выключатели размещаются в один ряд около второй системы шин, что облегчает их обслуживание. Такие ОРУ называются однорядными.
Каждый полюс шинных разъединителей второй системы шин расположен под проводами соответствующей фазы сборных шин Такое расположение (килевое) позволяет выполнять соединение шинных разъединителей (развилку) непосредственно под сборными шинами и на этом же уровне присоединять выключатель
Ошиновка ОРУ выполнена гибким сталеалюминевым проводом.
Линейные и шинные порталы и все опоры под аппаратами -стандартные, железобетонные.
Шинные разъединители 1 системы шин расположены на типовой опорной конструкции ниже сборных шин, причём все три полюса - под средней фазой. Разъединители крепятся на опорных конструкциях высотой 2,5 метра.
Кабели и воздухопроводы проложены в лотках из железобетонных плит, которые служат одновременно пешеходными дорожками. В местах пересечений с дорогой лотки прокладываются под проезжей частью дороги.
Все элементы ОРУ размещаются на бетонных основаниях.
На напряжении 220 кВ под устройствами, которые используют для работы масло (трансформаторы) создаются маслоприемники - заполненные гравием углубления. Эта мера направлена на снижение вероятности возникновения пожара и уменьшения повреждений при аварии на таких устройствах.
Кабели оперативных цепей, цепей управления релейной защиты, автоматики и воздухопровода прокладывают в лотках из железобетонных конструкций без заглублений их в почву или металлических лотках, подвешенных к конструкциям ОРУ. Территория на которой располагаются ОРУ, в обязательном порядке огораживаются, по территории ОРУ предусматриваются проезды для возможности механизации монтажа и ремонта оборудования.
Включение генератора в сеть может быть выполнено по способу точной синхронизации или самосинхронизации.
Включение турбогенераторов с непосредственным охлаждением обмоток в нормальных условиях должно осуществляться способом точной синхронизации.
В аварийных условиях, когда напряжение и частота в сети могут сильно колебаться, операция по включению генератора способом точной синхронизации может затянуться на продолжительное время или сопровождаться включением с большим углом расхождения векторов напряжения генератора в сети. В этих условиях турбогенераторы мощностью до 200 МВт включительно разрешается включать на параллельную работу способом самосинхронизации.
Для включения генератора по способу точной синхронизации без броска тока в статоре и без резкого изменения вращающего момента ротора должны быть соблюдены три условия: равенство значений напряжения генератора и сети; совпадение этих напряжений по фазе; равенство частот генератора в сети.
Включение генератора в сеть при значительном неравенстве напряжений по значению и при большом угле расхождения по фазе вызовет появление в генераторе уравнительного тока и связанных с ним последствий. Особенно опасно включение генератора при несовпадении напряжений по фазе.
Однако точное соблюдение трех вышеуказанных условий, особенно двух последних, замедлило бы процесс синхронизации. Поэтому практически допускается возможность появления незначительных, неопасных толчков при включении генератора и синхронизация с соблюдением следующих, несколько отличающихся от указанных выше идеальных условий:
- напряжение генератора должно быть выше напряжения сети, но не более чем на 5%, с тем, чтобы он после включения принял на себя реактивную нагрузку;
- импульс на включение выключателя должен подаваться до подхода стрелки синхроноскопа к красной черте на угол, соответствующий времени включения выключателя, с расхождением не более 8-12°;
- частота вращения генератора должна быть близкой к частоте сети, чтобы стрелка синхроноскопа вращалась с частотой не более 2-3 об/мин.
Точная синхронизация проводится при помощи автоматического синхронизатора, а там где его нет - вручную.
По способу самосинхронизации генератор включается в сеть без возбуждения при частоте вращения, близкому к синхронной, после чего включается АГП, генератор возбуждается и в течение 1-2 с втягивается в синхронизм. Регулировочный реостат перед включением генератора должен быть установлен в положение ХХ. Во избежание пробоя изоляции обмотки ротора из-за появления перенапряжений она должна быть замкнута до включения АГП на резистор самосинхронизации.
Скорость подъема активной нагрузки после включения турбогенератора в сеть определяется допустимой скоростью набора нагрузки на турбину и котлоагрегат.
У турбогенераторов с непосредственным охлаждением обмоток скорость набора реактивной нагрузки в нормальных условиях не должна превышать скорости набора активной нагрузки, а в аварийных условиях не ограничивается.
В соответствии с ПУЭ на блоках генератор-трансформатор мощностью 110 МВт предусматриваются следующие защиты:
1) От многофазных коротких замыканий в обмотке статора генератора и на его выводах - продольная дифференциальная защита генератора;
2) От коротких замыканий между витками одной фазы в обмотке статора генератора - поперечная дифференциальная токовая защита;
3) От замыканий на землю в обмотке статора генератора - защита первой и третьей гармоники напряжения нулевой последовательности, не имеющая зоны нечувствительности;
4) От всех видов коротких замыканий в обмотках трансформатора и на его выводах - продольная дифференциальная токовая защита трансформатора;
5) Для резервирования действия основных продольных дифференциальных защит - общая продольная дифференциальная защита блока;
6) От замыканий внутри кожуха трансформатора, сопровождающихся выделением газа, и от понижения уровня масла - газовая защита трансформатора;
7) От внешних симметричных коротких замыканий и для резервирования защит блока - дистанционная защита;
8) От внешних несимметричных коротких замыканий и перегрузок, а также для резервирования основных защит блока - токовая защита обратной последовательности с интегральной время-токовой характеристикой;
9) От симметричных перегрузок - токовая защита с использованием тока одной фазы;
10) От внешних коротких замыканий на землю в сети с большим током замыкания на землю;
11) От асинхронного режима при потере возбуждения генератора - защита на реле сопротивления;
12) От повышения напряжения на турбогенераторе и трансформаторе при работе блока генератор-трансформатор на холостом ходу - защита от повышения напряжения;
13) От перегрузки ротора турбогенератора током возбуждения - токовая защита с интегрально-зависимой характеристикой выдержки времени;
14) От замыканий на землю в одной точке цепи ротора турбогенератора - защита с наложением переменного напряжения частотой 25 Гц;
15) Автоматический пуск пожаротушения.
Защита выполняется на реле с тормозным действием и насыщающимся трансформатором ДЗТ-11/5. Реле имеет рабочую обмотку (144 витков) и тормозную обмотку (36 витков).
Тормозная обмотка включается во вторичную цепь трансформатора тока со стороны линейных выводов генератора. Она имеет дискретное регулирование числа витков (общее число витков 36).
Защита действует без выдержки времени на отключение выключателя блока, отключение выключателя трансформатора собственных нужд, на гашение поля генератора, на остановку турбины.
Определяется минимальный вторичный ток срабатывания защиты при отсутствии торможения:
где - магнитодвижущая сила срабатывания реле, Aв;
-число витков рабочей обмотки со стороны линейных выводов;
Определение числа витков тормозной обмотки реле.
Определяется ток асинхронного хода:
- сопротивление блочного трансформатора
- результирующие сопротивление системы (необходимо преобразовать расчётную схему таким образом, чтобы это сопротивление было результирующим от всех источников питания).
Определяется минимальный расчетный ток небаланса:
где - коэффициент однотипности трансформаторов тока, принимается равным 0,5 при одинаковых трансформаторах тока на выводах генератора и в нейтрали;
E - полная погрешность трансформаторов тока, принимается равной 0,1;
- периодическая составляющая тока трехфазного к.з. на выводах генератора. Если ток асинхронного хода больше тока трехфазного короткого замыкания на выводах генератора, для расчета тока небаланса берется ток асинхронного хода.
Определяется намагничивающаяся сила, создаваемая током небаланса в рабочей обмотке реле при внешнем коротком замыкании:
где - коэффициент отстройки, принимается 1,6;
- коэффициент трансформации трансформаторов тока линейных выводов генератора, равный =20000/5
Магнитодвижущая сила тормозной обмотки в условиях минимального торможения определяется по тормозной характеристике реле.
Определяется расчетное число витков тормозной обмотки:
Принимается ближайшее большее число =13 витков
Определяется коэффициент чувствительности защиты при отсутствии торможения, при двухфазном к.з. на выводах генератора в режиме работы на холостом ходу:
Чувствительность защиты в режиме торможения обеспечивается.
Защита выполняется на токовом реле РТ-40/Ф с фильтром высших гармоник и включается на трансформатор тока, установленный в перемычке между двумя нейтралями ветвей обмотки генератора.
Защита действует без выдержки времени на отключение выключателя блока, отключение выключателя ТСН, на гашение поля генератора, на остановку турбины.
Определяется первичный ток срабатывания защиты
где - номинальный ток статора генератора, А.
Определяется ток срабатывания реле:
где - коэффициент трансформации трансформаторов тока, установленных в перемычку между нейтралями параллельных обмоток статора генератора, принимается равным 1500/5.
Выбираем реле РТ - 40/Ф с диапазоном уставок 5 - 10 А .
На генераторах энергоблоков в качестве защиты от замыканий на землю, как правило, устанавливается блок-реле БРЭ -1301, состоящий из органов напряжения первой и третьей гармоник охватывающее всю обмотку статора без зоны нечувствительности. БРЭ 1301 выпускаются в двух исполнениях: на генераторах мощностью 300МВт и более устанавливается 33Г -11.
Орган первой гармоники в обоих исполнениях называется "реле напряжения" и выполняется одинаково. Он реагирует на напряжение нулевой последовательности первой гармоники; его уставки могут регулироваться в пределах 5 -20В. В БРЭ 1301 предусмотрена блокировка этого органа при однофазных коротких замыканиях на стороне ВН блока с помощью реле напряжения обратной последовательности.
Орган третьей гармоники в защите ЗЗГ -11 реагирует относительное результирующее сопротивление третьей гармоники обмотки статора со стороны нейтрали на землю и называется "реле сопротивления" (или "реле с торможением"). Уставки относительного сопротивления срабатывания (в относительных единицах) могут изменяться в пределах 0,3-3 (этому соответствуют коэффициенты торможения Кт=1/с.р.)
К органам защиты подается напряжение нулевой последовательности от трансформаторов напряжения соответственно через фильтры первой и третьей гармоник.
В защите 33Г-11 реле напряжения включается на трансформатор напряжения со стороны нейтрали, а к реле сопротивления (реле с торможением) подается выпрямленная сумма напряжений третьей гармоники от трансформаторов напряжения в нейтрали и на выводах генератора.
В дифференциальной защите, выполненной на реле ДЗТ-21(23). Для отстройки от бросков токов намагничивания (); содержащих большую апериодическую составляющую, используется время- импульсный принцип, реализованный посредством специального реагирующего органа.
Для улучшения отстройки от разнополярных бросков тока намагничивания выполняется торможение от второй гармоники в токе .
Использование время - импульсного принципа в сочетании с торможением от второй гармоники позволяет значительно повысить чувствительность защиты.
В реле ДЗТ-21 предусмотрены также цепи торможения от токов в плечах защиты (цепи "процентного торможения") при внешних коротких замыканиях. Торможение от токов плеч выполняется через промежуточные трансформаторы тока и выпрямители таким образом, чтобы результирующее торможение было пропорционально полу сумме тормозных токов (токов плеч).
Дифференциальная защита предназначена для защиты трансформаторов от коротких замыканий между фазами, на землю и от замыканий витков одной фазы.
Общая продольная дифференциальная защита блока предусматривает выдержку времени около 0,3с для отстройки по времени от дифференциальной защиты генератора и трансформатора.
Газовая защита реагирует на газообразование внутри блока трансформатора, возникающее в результате разложения масла или разрушения изоляции под действием значительных повышений температур. Газовая защита реагирует также на понижение уровня масла.
Газовое реле имеет сигнальный элемент, срабатывающий на сигнал при повреждениях, сопровождающихся слабым газообразованием, и отключающий элемент, срабатывающий на отключение при повреждениях
внутри блока трансформатора. Отключающий элемент действует без выдержки времени на отключение блока с остановом котла и турбины.
Защита выполняется на реле типа РГТ - 80.
Для защиты от внешних симметричных коротких замыканий предусматривается дистанционная защита. Защита выполняется односистемной, одноступенчатой на одном из трех реле сопротивление в блок-реле БРЭ 2801.
На реле сопротивления подается разность токов трансформаторов тока, установленных на двух фазах линейных выводов генератора, и междуфазное напряжение от трансформатора напряжения со стороны линейных выводов генератора. Угол максимальной чувствительности реле градусов. Защита действует на отключение блока, гашение поля генератора и возбудителя и на останов турбины.
На турбогенераторах 110 МВт токовая защита обратной последовательности выполняется с зависимой вдержкой времени, соответствующей нагрузочной характеристике генератора выполняется на фильтр реле типа РТФ - 6М.
Как правило, генераторы такого типа работают в режиме блока. Защита содержит ФТОП (фильтр токов обратной последовательности), две отсечки, сигнальной, пусковой и интегральный органы.
Защита предназначена сигнализировать о возникновении симметричной перегрузки и для ликвидации не допустимых перегрузок обмотки статора.
Защита выполняется на реле РТВК с высоким коэффициентом возврата (Кв=0.9), включенном в одну из фаз вторичной цепи трансформатора тока. Номинальный ток РТВК - 5А. Защита подключается к трансформатору тока одной фазы со стороны линейных выводов генератора и действует при перегрузках на отключение с зависимой от тока статора выдержкой времени.
Пусковой орган срабатывает без выдержки времени и осуществляет пуск интегрального органа.
На блоках с заземленной нейтралью защита выполняется с помощью двух токовых реле, включенных на ток нейтрали трансформатора блока.
Для обеспечения опережающего отключения при коротком замыкании на землю в сети блоков, работающих с разземленной нейтралью трансформатора, защита этих блоков должна иметь более высокую чувствительность, чем токовая защита нулевой последовательности блоков, у которых нейтрали трансформаторов заземлены.
При применении на блоках с разземленной нейтралью токовой защиты обратной последовательности расчетным режимом для согласования чувствительности является короткое замыкание на линии, отключившейся с другого конца быстродействующей защитой.
Защита выполняется с помощью одного реле блок - реле БРЭ 2801. При потере возбуждения генератор работает в режиме потребления реактивной мощности из сети и при этом продолжает нести активную нагрузку.
В ряде случаев асинхронный режим мощных генераторов может оказаться недопустимым из - за глубокого снижения напряжения в сети, обусловленного дефицитом реактивной мощности, и в подобных случаях генератор должен быть отк
Проектирование электрической части электростанции дипломная работа. Физика и энергетика.
Реферат: Анализ основного производства
Контрольная работа по теме Міжнародна торгівля Канади
Реферат Лыжная Подготовка
Реферат На Тему Направления Повышения Эффективности Работы Ооо "Мотексавтозапчасти"
Картина Три Богатыря Сочинение 7
Контрольная работа по теме Бизнес-план салона красоты среднего класса
Реферат: Предпосылки и основные этапы развития европейской интеграции
Реферат: Програма туру. Розрахунок вартості туру
Реферат Образец Характеристика
Доклад по теме Искусство ласки
Реферат: Казахсстан
Реферат: Перхлораты и их использование. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат по теме Исследование романа У. Эко 'Имя розы'
Курсовая работа по теме Организация работы ресторана на 150 мест
Реферат по теме Комнатный лимон
Курсовая работа: Магическая сила слова
Виды лекций
Реферат: Основыне положения досудебного следствия
Система Гражданское Право Реферат
Реферат по теме Серый чугун
Персонифицированный учет в системе государственного социального страхования - Государство и право реферат
Французская республика - Государство и право презентация
Социально-экономическая ответственность организации как функция управления - Менеджмент и трудовые отношения дипломная работа