Конструктивные решения балочной клетки - Строительство и архитектура курсовая работа

Главная

Строительство и архитектура
Конструктивные решения балочной клетки

Конструкция рабочей площадки, типы балочных клеток. Расчет стального настила, второстепенной (прокатной) балки, эпюры напряжений. Расчет центрально-сжатой колонны, изгибающий момент в месте приварки. Конструкция траверсы, её касательное напряжение.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

1 . ОПИСАНИЕ КОНСТРУКТИВНОГО РЕШЕНИЯ БАЛОЧНОЙ КЛЕТКИ
Рабочие площадки служат для размещения производственного оборудования на определенной высоте в помещении цеха промышленного здания. В конструкцию площадки входят колонны, балки, настил и связи (рисунок 1.1). Балки являются основным и простейшим конструктивным элементом, работающим на изгиб.
Система несущих балок стального покрытия называется балочной клеткой. Балочные клетки могут быть упрощенного (рисунок 1.2, а), нормального (рисунок 1.2, б) или усложненного типа (рисунок 1.2, в).
Рисунок 1.1 - Конструкция рабочей площадки: 1 - колонны, 2 - главная балка, 3 - балки настила (второстепенные балки), 4 - настил, 5 - связи
Рисунок 1.2 - Типы балочных клеток: 1 - балки настила, 2 - стены, 3 - главные балки, 4 - колонны, 5 - вспомогательные балки
В данном курсовом проекте производится проектирование и расчет конструкции балочной клетки нормального типа рабочей площадки цеха в городе Норильск - климатический район I1 согласно ГОСТ 16350-80 [4].
В качестве исходных данных принимаем:
шаг второстепенных балок - по расчету;
временная нагрузки от оборудования - 35 кН/м2;
сопряжение балок между собой - этажное;
соединение балки с колонной - сбоку;
степень агрессивного воздействия среды - средняя.
2 . ВЫБОР МАТЕРИАЛА ДЛЯ ПРОЕКТИРУЕМЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Выбор класса стали выполняется в зависимости от температуры среды, в которой монтируется и эксплуатируется конструкция, характера нагружения, вида напряженного состояния по табл. 50* СНиП II-23-81* [7].
Город Норильск относится к климатическому району I1 согласно ГОСТ 16350-80 [4]. С учетом климатического района, условий работы и вида элементов конструкций подбираем класс стали и выписываем значения нормативных и расчетных сопротивлений Ryn, Ry согласно табл. 51* СНиП II-23-81* [7]:
для стального настила (группа 3 [7]) - С345 (ГОСТ 27772-88 [8]),
для второстепенных балок (группа 2 [7]) - С345 (ГОСТ 27772-88 [8]),
для главных балок (группа 1 [7]) - С345 (ГОСТ 27772-88 [8]),
для колонн (группа 3 [7]) - С345 (ГОСТ 27772-88 [8]),
Соединения элементов стальных конструкций должны быть произведены в условиях строительной площадки при помощи ручной дуговой сварки электродами:
Э42 (ГОСТ 946775* [9]), Rwun=410 МПа, Rwf=180 МПа - соединение листов настила;
Э50А (ГОСТ 9467-75* [9]), Rwun=490 МПа, Rwf=215 МПа - соединение второстепенных балок.
Сварка поясных швов главных составных балок и колон должна быть произведена в заводских условиях автоматической сваркой под флюсом АН-47 (ГОСТ 9087-81*) при помощи сварочной проволоки Св-10ГА (ГОСТ 2246-70*), Rwun=490 МПа, Rwf=215 МПа.
Второстепенные балки крепятся к главным балкам этажно при помощи монтажной сварки электродами типа Э50А [9]. Главные балки опираются на колонны сбоку при помощи болтов нормальной точности класса 4.8 (табл. 57* СНиП II-23-81* [7]) (класс В), Rbs=186 МПа, Rbp=400 МПа.
Сплошные колонны балочной клетки изготавливаются из прокатных двутавров с параллельными гранями полок либо составного сварного сечения и должны опираться либо на железобетонный свайный фундамент - монолитные железобетонные ростверки, объединяющие группы свай, либо на монолитные столбчатые железобетонные фундаменты.
Бетон должен использоваться класса В15, Rb=8,5 МПа.
Расчет стального настила начинаем с определения его геометрических размеров - длины, ширины и толщины.
Толщина листа настила назначается на основании многолетней практики расчетов из условия рационального использования стали по таблице 3.1 (табл. 27.2, [1]).
Таблица 3.1 - Рекомендуемая толщина настила
Согласно таблице 1 при временной нагрузке 35 кН/м2 толщину настила принимаем t=14 мм. Длина одного листа настила равна длине второстепенной балки: lф=5000 мм. Ширина одного листа настила равна шагу второстепенных балок, который определяется по формуле:
где t - толщина настила, а - шаг второстепенных балок.
Рисунок 3.1 - Предельная нагрузка настила с шарнирно закрепленными краями по условию прогиба
Требуемый пролет настила при заданной толщине настила определяют из номограммы, полученной С.Д. Лайтесом на основе работ С.П. Тимошенко, рисунок 3.1 (рис. 7.6, [3]).
Так как пролет главной балки 8000 мм, то окончательно выбираем шаг второстепенных балок равный а=1000 мм кратно 8000 мм.
Из сортамента универсальной листовой стали согласно ГОСТ 82-70 с изм. выбираем прокат для настила: толщина t=14 мм, длина l=5000 мм, ширина а=1000 мм.
Рассчитаем нагрузку от собственного веса настила по формуле:
где с=7850 кг/м3 - плотность стали.
нормативная постоянная нагрузка от собственного веса настила.
Сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия производим в табличной форме (таблица 3.2).
Таблица 3.2 - Сбор нагрузки на 1 м2 настила
Средняя величина коэффициента надежности по нагрузке:
Принимаем расчетную схему настила (рисунок 3.2).
Рисунок 3.2 - Расчетная схема настила: 1 - настил, 2 - балка настила, 3 - сварные швы
Сварные швы крепления настила к балкам не дают возможности его опорам сближаться при изгибе. Поэтому в настиле возникают растягивающие цепные усилия N. Изгиб настила происходит по цилиндрической поверхности.
При нагрузке до 50 кН/м2 и предельном относительном прогибе не более l/150 прочность шарнирно закрепленного по краям стального настила обеспечена и его надо рассчитывать только на прогиб по формуле:
- коэффициент Пуассона (для стали =0,3; Е=2Ч105 МПа).
Определяем значения этих параметров:
Нормативный прогиб настила согласно СНиП 2.01.07-85* [5]:
Таким образом, , поэтому принимаем окончательно толщину этого настила, равным , и производим дальнейший расчет балочной клетки.
Сварные швы, прикрепляющие настил к балкам рассчитываем на силу, растягивающую настил, по формуле:
Расчетом определяем требуемый катет шва kf из формул условий прочности по металлу шва и по металлу границы сплавления.
где - коэффициент глубины провара шва (табл. 34*, [7])
коэффициент условия работы шва (по п.11.2 *, [7])
Катет шва принимаем согласно табл.38 СНиП II-23-81* [7] конструктивно равным kf=6 мм.
Рисунок 3.3 - Схема закрепления настила на второстепенной балке
4. РАСЧЕТ ВТОРОСТЕПЕННОЙ (ПРОКАТНОЙ) БАЛКИ
Прокатные балки применяют для перекрытия небольших пролетов (до 6 м). Расчет второстепенной балки подразделяется на две части: статический расчет и конструктивный расчет. В завершении всех расчетов производится проверка сечения балки.
Для статического расчета выбираем расчетную схему в виде разрезной однопролетной балки с пролетом, равным расстоянию между осями главных балок - 5 м (рисунок 4.1).
Вычислим нормативный и расчетный изгибающие моменты и расчетную поперечную силу без учета собственного веса балки.
Рис. 4.1 - Расчетная схема и эпюры напряжений второстепенной балки
В ходе конструктивного расчета необходимо, используя полученные значения расчетного изгибающего момента и расчетной поперечной силы без учета собственного веса балки, подобрать сечение балки и определить ее вес. Так как второстепенная балка небольшой длины, то целесообразно использовать для ее изготовления прокатный профиль - двутавр. Чтобы подобрать сечение прокатного двутавра необходимо вычислить требуемый момент сопротивления по формуле:
где с - коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций при работе балки (в данном расчете принимаем с=1,1),
По сортаменту прокатных двутавров (ГОСТ 8239-72 с изм.) подбираем сечение балки. Двутавр №30 (рис. 3) со следующими характеристиками: h=300 мм, b=135 мм, s=6,5 мм, t=10,2 мм, A=46,5 см2, Ix=7080 см4, Iy=337 см4, Wx=472 см3, Wy=49,9 см3, m=36,5 кг/м. Найдем нагрузку от собственного веса балки по формуле:
1. Проверка на прочность по первой группе предельных состояний по формуле:
где с - коэффициент, определяемый по табл. 66 СНиП II-23-81* [7] в зависимости от отношения площадей полки и стенки двутавра (Af/Aw); Wx - фактический момент сопротивления балки; 103 - переходный коэффициент; - коэффициент надежности по назначению здания.
Определим коэффициент с, как отношение площадей полки и стенки Af/Aw=13,77/18,17=0,76, тогда, используя метод интерполяции, с=1,094.
2. Проверка жесткости. Определяем относительный прогиб балки по формуле:
где Ix - момент инерции балки относительно горизонтальной оси, см4; l - пролет второстепенной балки, м; f/l - относительный прогиб балки (допустимый относительный прогиб принимаем по табл. 19 СНиП 2.01.07-85* [5] при l=5 м, f/l =1/200):
3. Проверка на местную устойчивость не производится, так как на балку не действуют сосредоточенные силы, и нагрузка равномерно распределена.
4. Проверка общей устойчивости должна выполняться для всех видов балок и производиться по формуле:
где - коэффициент, определяемый по прил. 7 СНиП II-23-81* [7].
Согласно п. 5.16 СНиП II-23-81* [7] устойчивость балок не требуется проверять при передаче нагрузки через сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный, такой, как плоский стальной настил.
5. Проверка на выносливость не производится, так как балочное перекрытие не воспринимает вибрационные нагрузки.
5. РАСЧЕТ ГЛАВНОЙ (СОСТАВНОЙ) БАЛКИ
Главную составную балку конструируем симметричного сечения.
Рисунок 5.1 - Расчетная схема и эпюры напряжений главной балки
Для статического расчета выбираем расчетную схему главной балки в соответствии с конструктивной схемой балочной клетки. Главную балку рассчитываем как разрезную шарнирно закрепленную однопролетную балку с пролетом 8 м (рисунок 5.1). Нагрузку на балку рассчитываем с учетом собственного веса балки (на 1 погонный метр), который ориентировочно принимаем равным 4 % от погонной нагрузки на балку. Так как на балку опирается 8 второстепенных балок, что больше пяти, то нагрузку на нее считаем равномерно распределенной.
Вычислим нормативную и расчетную погонные нагрузки на составную балку по формуле (6) и сведем результаты расчетов в таблице 5.1.
Таблица 5.1 - Сбор нагрузки на главную балку
главная балка (вес балки ориентировочно принимаем равным 4 % от погонной нагрузки на балку)
Вычислим нормативный и расчетный изгибающие моменты и расчетную поперечную силу с учетом собственного веса балки по формулам (11).
Расчет опорных реакций и построение эпюр напряжений производится аналогично второстепенной балке.
Конструирование составной сварной балки начнем с подбора сечения балки. Определим минимальную и оптимальную высоты балки. Максимальная высота балки из условий транспортировки автомобильным и железнодорожным транспортом не должна превышать 3,75 м.
Высоту балки предварительно назначаем в зависимости от пролета главной балки: h= (1/81/10)•L= 1/10Ч8= 0,8 м.
Определяем требуемый момент сопротивления с учетом развития пластических деформаций при выполнении условий п. 5.18 СНиП II-23-81* [7] по формуле:
где Мр - расчетный изгибающий момент в главной балке, кНм; Ry - расчетное сопротивление материала главной балки, МПа; с1 - коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций (для составной балки предварительно можно принять с1=1,12); 103 - переходный коэффициент;
Требуемый момент инерции найдем с помощью требуемого момента сопротивления по формуле:
Из условия жесткости конструкции минимальная высота балки определяется по формуле (18):
Из условия экономичности оптимальная высота балки будет равна:
где К - коэффициент, зависящий от конструктивного оформления балки, принимаемый для сварных балок К=1,1…1,15; t - толщина стенки балки, мм, предварительно определяемая по эмпирической формуле:
t= 7+3h/1000= 7+3Ч800/1000= 94 мм = 0,94 см,
Окончательно принимаем высоту, близкую к оптимальной, но не меньше минимальной. Так как hopt=78,61 см > hmin=70 см, принимаем h=79 см.
Высота стенки будет равна: hw= 0,95•h= 0,95•79= 75,05 см.
В целях унификации изделия выбираем ближайшее значение ширины кратное 10 см, при толщине листа 10 мм, равное 800 мм. Из проката на универсальную сталь (ГОСТ 82-70 с изм. ) выбираем нужный лист. Таким образом, окончательную высоту стенки балки принимаем hw= 850 мм (так как далее при дальнейших расчетах с параметрами hw= 800 мм и bf= 240 мм недогруз балки составлял бы 5,498 %, что больше 5% и поэтому неприемлемо).
Определим минимальную толщину стенки балки из условия прочности на срез при максимальной поперечной силе. С помощью формулы Журавского с учетом развития пластических деформаций получаем:
где Rs - расчетное сопротивление материала срезу, Rs= 0,58•Ry= 0,58•335= 194,3 МПа =19,43 кН/см2.
Из условия 8 мм < tw > tw,min=5,5 мм, а также, учитывая требования к унификации производства листовой стали, окончательную толщину стенки балки принимаем равной tw= 10 мм.
Определяем сечение поясов балки. Для этого определим площадь пояса балки симметричного сечения по формуле, см2:
где h - полная высота балки, определяемая по формуле:
где tf = 0,02•h = 0,02•79 = 1,58 см. Из условия tw < tf < 3tw, tf < 40 мм, а также учитывая минимальную высоту балки, окончательно принимаем tf=20 мм.
Определим минимальную площадь пояса балки:
Минимальную ширину пояса балки найдем по формуле:
В целях унификации листовой стали, а также в целях повышения прочности балки, предварительно ширину пояса балки принимаем равной bf=200 мм. Определим минимальную ширину пояса балки из условия bf/h=1/4; bf=h/4=890/4=222,5 мм>180 мм, окончательно принимаем bf= 210 мм.
Устойчивость пояса балки обеспечивается надлежащим выбором отношения свеса пояса к толщине:
Из уравнения (23) выведем требуемую толщину полки балки:
С учетом развития пластических деформаций должно выполняться условие:
Рисунок 5.2 - Эскиз сечения главной балки с окончательными размерами
Далее определяем геометрические характеристики сечения (рисунок 5.2).
С помощью момента инерции найдем момент сопротивления:
Далее необходимо уточнить вес балки, а также нормативную и расчетную нагрузку от балки. Собранные уточненные нагрузки сведены в таблицу 5.2.
gn=А•10-4••9,81•10-3=169•10-4•7850•9,81•10-3=1,301 кН/м2.
Таблица 5.2 - Сбор уточненной нагрузки на главную балку
Найдем действительные нормативный и расчетный изгибающие моменты и расчетную поперечную силу с учетом собственного веса балки по формулам (11):
1. Проверка прочности по нормальным напряжениям. Проверку производим по максимальному нормальному напряжению в середине пролета балки с учетом развития пластических деформаций по формуле (14), где необходимо только уточнить коэффициент с, который учитывает пластическую стадию работы балки.
В зависимости от отношения площадей полки и стенки:
По табл. 66 СНиП II-23-81* [7] с помощью интерполяции определяем коэффициент с=1,121, тогда величина действующего напряжения составляет по формуле (14):
. Недогруз балки составляет 3,81 % < 5%.
2. Проверка прочности по касательным напряжениям. Производим проверку по максимальным касательным напряжениям на опоре балки по формуле:
где Qmax - поперечная сила на опоре, кН; tw - толщина стенки балки, см; hw - высота стенки балки, см; Rs= 194,3 МПа - расчетное сопротивление материала срезу.
3. Проверка на местные напряжения не выполняется, так как отсутствуют местные напряжения. Второстепенные балки крепятся к главной этажно, но под каждой второстепенной балкой конструктивно должно стоять парное симметричное ребро жесткости, исходя из проверки местной устойчивости и расчета ребер жесткости.
4. Проверка прочности по приведенным напряжениям не производим, потому что сечение балки не изменяется по длине и не имеет монтажных соединений.
Проверку общей устойчивости составной балки проводим по формуле (16).
Но, согласно п. 5.16* СНиП II-23-81* [7] общая устойчивость балки считается обеспеченной и не требует проверки в случае, если отношение lef/bf не превышает значения, определяемого по формуле:
где h0= hw+tf= 85+2=87 - расстояние между осями поясов (см. рис. 6); lef= 1м= 100 см - расчетная длина балки при проверке ее устойчивости; поскольку bf/tf= 21/2= 10,5<15, в формуле (26) bf/tf принято равным 15.
Фактически , следовательно, общую устойчивость балки проверять не требуется.
6. Проверка местной устойчивости и расчет ребер жесткости. Согласно п. 7.10 СНиП II-23-81* [7] необходимо решить вопрос об укреплении стенки балки парными или одиночными поперечными ребрами жесткости. Если условная гибкость стенки , то необходима постановка ребер жесткости с шагом не более 2hef, согласуя их постановку с балками настила.
Определим необходимость проверки и постановки ребер жесткости (п. 7.3, 7.10 СНиП II-23-81* [7]). Проверка не нужна, если при :
Так как 3,43>3,2, то необходима постановка ребер жесткости с шагом не более 2hef=2•85=170 см, что меньше 2•a=200 см. Расстояние между ребрами принимаем одинаковыми по длине балки и равным шагу второстепенных балок а=100 см. Конструктивно ставим парные ребра жесткости под каждой второстепенной балкой.
Ребра жесткости ставим парными симметричными шириной не менее bh=hef/30+40 мм (рисунок 5.3) и толщиной не менее th> 2bh:
Проверку ребер жесткости по действующим нормальным и касательным напряжениям не производим, так как условная гибкость ребер обеспечена.
Схема балки приведена на рисунке 5.3.
Рисунок 5.3 - Схема приопорного участка главной балки и вид сбоку
Конструирование и расчет поясных швов балки
Расчет сварных соединений поясов со стенкой сводится к определению необходимого катета углового шва при работе на условный срез по двум сечениям:
где Т - наибольшее сдвигающее усилие на 1 см длины балки, кН, определяемое по формуле:
где Qmax - поперечная сила на опоре, кН, Sx - статический момент полки относительно нейтральной оси, см3; Iх - момент инерции сечения балки на опоре, см4; - коэффициенты, принимаемые по табл. 34* СНиП II-23-81* [7] в зависимости от вида сварки, положения шва и катета шва; - расчетные сопротивления угловых соединений соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления, определяемые в соответствии с п. 3.4 СНиП II-23-81* [7]; - коэффициенты условий работы шва, принимаемые согласно п. 11.12* СНиП II-23-81* [7].
Высоту катета шва определяем по большему из двух значений: kf=0,29 см. Окончательно высоту катета шва принимаем по конструктивным требованиям (табл. 38* СНиП II-23-81* [7]), равной kf=0,6 см.
В опорной части балки рассчитываем опорное ребро и его прикрепление к стенке балки и проверяем устойчивость опорной зоны как центрально загруженного стержня опорным давлением балки (рисунок 5.4).
Определяем толщину опорного листа из условий работы его на смятие, см2:
где Ар - площадь опорного листа, см2; N - опорная реакция главной балки, кН; Rp - расчетное сопротивление смятию материала опорного листа, определенного по СНиП II-23-81* табл. 52* [7], кн/см2; гс=1 - коэффициент условий работы.
Задаемся шириной, ребра bр = bf = 210 мм, определяем толщину опорного ребра по известной площади Ар:
Толщину опорного ребра унифицируем по сортаменту и принимаем .
Проверяем устойчивость условного опорного сечения, как центрально-сжатого стержня, из плоскости балки высотой, равной высоте стенки, МПа:
где N - опорная реакция главной балки, кН; - коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблице 72 [7] в зависимости от гибкости () и расчетного сопротивления; Ао - площадь опорной зоны, см2.
площадь опорной зоны определяем, см2:
по таблице 72 СНиП II-23-81* [7] путем интерполяции определим коэффициент продольного изгиба ,
Рисунок 5.4 - Схема опорной части главной балки с торцевым опорным ребром
Определяем катеты угловых швов, соединяющих опорное ребро и стенку. Расчет сварных соединений опорного ребра производится согласно п.11.17 [7]:
где N - опорная реакция главной балки, кН, - коэффициенты, принимаемые по табл. 34* СНиП II-23-81* [7] в зависимости от вида сварки, положения шва и катета шва; - расчетные сопротивления угловых соединений соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления, определяемые в соответствии с п. 3.4 СНиП II-23-81* [7]; - коэффициенты условий работы шва, принимаемые согласно п. 11.12* СНиП II-23-81* [7].
Высоту катета шва определяем по большему из двух значений: kf=0,26 см. Окончательно высоту катета шва принимаем по конструктивным требованиям (табл. 38* СНиП II-23-81* [7]), равной kf=0,6 см=6 мм.
6 . РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТОЙ КОЛОННЫ
Расчетную сжимающую силу N, действующую на колонну, принимаем для колонны среднего ряда как сумму опорных реакций главных балок, опирающихся на нее (рисунок 6.1):
Расчетная схема колонны соответствует конструктивной схеме, т.е. типу сопряжения балки с колонной и колонны с фундаментом.
Сопряжение балок с колоннами и колонн с фундаментом в балочной клетке принимаем шарнирным.
Рисунок 6.1 - Расчетная схема центрально-сжатой колонны
Тип сечения колонны - сплошная колонна. Расчетную длину колонны lef определяем в соответствии с расчетной схемой (рисунок 6.1):
где - коэффициент приведения геометрической длины к расчетной, зависящий от условий закрепления оголовка колонны и ее базы.
Подбор сечения прокатного широкополочного двутавра
Определяем требуемую площадь сечения:
где - коэффициент продольного изгиба, принимаем по табл. 72 [7] в зависимости от гибкости и Ry.
Гибкость колонны назначаем в зависимости от расчетного усилия N=1795,06кН < 3000 кН принимаем гибкость .
Определяем требуемый радиус инерции:
по табл. 72 [7] определяем коэффициент продольного изгиба центрально-сжатого элемента .
Подбираем колонный двутавр по сортаменту: № 30к2 по ГОСТ 26020-83, А=122,7 см2, Ix=20930 см4, Iy=6980 см4, iy=7,54 см.
Проверка устойчивости относительно оси, проходящей перпендикулярно поясам:
- проверка выполняется, недонапряжение составляет 6,79 %.
Проверка коэффициента продольного изгиба: цтр<ц и недонапряжение должно быть не более 10%, 0,471<0,497, недонапряжение составляет 5,23 % - условие выполняется.
Компоновка составного двутаврового сечения центрально-сжатой колонны заключается в определении размеров двух поясных листов bf, tf и стенки hw, tw, расположенной между ними.
Определяем требуемую площадь сечения:
где - коэффициент продольного изгиба, принимаем по табл. 72 [7] в зависимости от гибкости и Ry.
Гибкость колонны назначаем в зависимости от расчетного усилия N=1795,06кН < 3000кН принимаем гибкость .
Определяем требуемый радиус инерции:
по табл. 72 [7] определяем коэффициент продольного изгиба центрально-сжатого элемента .
Устанавливаем генеральные размеры сечения:
где - конструктивные коэффициенты, принимаемые по приложению 10 [2]. Унифицируем размеры сечения: .
уточняем высоту стенки и ширину полки в соответствии с унификацией, принимаем из условий устойчивости по п.7.21; 7.20; 7.23; табл.27, 29 [7].
при принятой толщине стенки условие выполняется.
Проверим необходимость укрепления стенки: при
следует укреплять поперечными ребрами жесткости.
стенку колонны не нужно дополнительно укреплять ребрами жесткости.
- при принятой толщине полки условие выполняется.
Определяем геометрические характеристики сечения колонны (рисунок 6.2).
Площадь подобранного поперечного сечения:
Момент инерции относительно оси, проходящей перпендикулярно поясам:
Проверка устойчивости относительно оси, проходящей перпендикулярно поясам:
где - коэффициент продольного изгиба, принимаем по табл. 72 [7] в зависимости от гибкости и Ry.
Рисунок 6.2 - Сечение сплошной колонны
Сварное сечение является более экономичным, так как недонапряжение в сварном сечении 0,91% гораздо меньше, чем в прокатном профиле - 6,79 %. Принимаем сварное сечение (рисунок 6.2).
Цель расчета - определение размеров плиты.
где N=2•Qmax=1795,06 кН - расчетная продольная сила; R- расчетное сопротивление сжатию материала фундамента (R=8,5 МПа для бетона класса В15):
где hв =340 см высота двутавра; tmp - толщина листа траверсы, принимаемая равной 10 мм; с - свес плиты, принимаемый 100 мм.
При LплКонструктивные решения балочной клетки курсовая работа. Строительство и архитектура.
Контрольная работа по теме Механізми фінансування міжнародної торгівлі
Контрольная работа по теме Історія спортивних споруд. Сучасні спортивні споруди для легкої атлетики
Реферат На Тему "Вальдшнепи" Миколи Хвильового. Проблеми Інтерпретації Й Інтертекстуального Прочитання
Мой Учитель Сочинение 3 Класс
Реферат: Бизнес процессы учебной организации. типы и особенности, организационные структуры, эффектив
Патогенетичні особливості стану загальної та локальної гемодинаміки при вертеброгенних больових синдромах у хворих з артеріальною гіпертензією
Дипломная работа: Формирование устных вычислительных навыков пятиклассников при изучении темы "Десятичные дроби"
Речь Человека Сочинение
Реферат: Шпоры по товароведению
Инструкция По Лабораторной Работе По Химии
Контрольная Работа По Белкам 9 Класс
Реферат: Ах, эти странные англичане!
Реферат: Сущность, понятие и основные черты акционерного общества
Реферат: Великокняжеская усыпальница Санкт-Петербург
Примеры Магистерских Диссертаций По Психологии
Реферат: Голубая дивизия
Шпаргалка: Методы исследования в экономике. Экономическая эффективность концентрации производства. Производственные кадры и их классификация
Реферат: Мексика економіко-географічна характеристика країни
Реферат Виды Корней
Реферат по теме Развитие менеджмента в социально-культурном сервисе в зарубежных странах
Использование электронной формы учебника на уроках математики - Педагогика курсовая работа
Разработка программы для сбора сведений о системе - Программирование, компьютеры и кибернетика реферат
Генетично модифіковані організми та їх вплив на людину - Биология и естествознание презентация