Здание гидроэлектростанции - Физика и энергетика курсовая работа
Главная
Физика и энергетика
Здание гидроэлектростанции
Изучение принципов работы оборудования гидроэлектростанции. Выбор типа турбины и определение ее параметров. Расчет спиральной камеры. Выбор гидрогенератора и трансформатора. Определение грузоподъемности кранов, параметров маслонапорной установки.
посмотреть текст работы
скачать работу можно здесь
полная информация о работе
весь список подобных работ
Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
3.1 Определение параметров турбины РО-75
3 .3 Определение высоты отсасывания гидротурбины
4.1. Расчет металлической спиральной камеры
4.2 Выбор типа отсасывающей трубы. Определение размеров проточной части гидротурбины
5.1 Определение расчетной мощности генератора
5.2 Определение расчетных параметров генератора
Для определения отметок воды в нижнем бьефе, необходимо построить кривую связи расходов и уровней воды в зависимости от гидрологических условий.
Отметка воды в нижнем бьефе при максимальном расходе ГЭС:
Отметка воды в нижнем бьефе при рабочем расходе ГЭС:
Отметка воды в нижнем бьефе при минимальном расходе ГЭС (при работе одного агрегата):
Необходимые напоры можно определить по следующим формулам.
Hmax= НПУ-z3 = 214-157,7 = 56,3 м, где НПУ - нормальный подпорный уровень. НПУ = 214 м.
Hmin= УМО-z2 = 210-159,25 = 50,75 м, где УМО - уровень мертвого объема. УМО = 210 м.
Hp= НПУ-1/3(НПУ-УМО )-z2 = 214-1/3( 214-210)-159,25 = 53,42 м.
Номинальную мощность Nагр определяем по следующей формуле:
где Qp = 400м3/с - расчетный расход равный расходу одного агрегата;
з = 0,95 - коэффициент полезного действия.
Nагр = 9.81·400·53,42·0,95 = 198,95 кВт
Таким образом, в соответствии с вычисленными выше параметрами выбираем гидротурбину типа ПЛ - 60 и РО - 75.
КПД натурной гидротурбины определяем при помощи следующего выражения:
где зм - КПД модельной турбины в рабочей точке универсальной характеристики выбранной турбины, зм=0,885;
Дз - поправка за счет масштабного эффекта, в первом приближении принимаем Дз=0,03, тогда:
D1=v198950/(9,81•1,225•53,42•v53,42•0,915)=6,8 (м);
Округляем полученный диаметр рабочего колеса D1 до ближайшего стандартного большего, получаем D1=7м.
Увеличение диаметра рабочего колеса приводит к смещению расчетной точки по приведенному расходу Q?1.
Значение Q?1, соответствующее выбранному диаметру, определяем по следующей формуле:
Q?1=198950/(9,81•72•53,42•v53,42•0,915)=1,156 (м3/с).
В результате получаем: D1=700см, Q?1=1,156 м3/с, n?I=81 мин-1.
Нормальную частоту вращения гидротурбины выраженную числом оборотов вала в минуту, ориентировочно можно определить по формуле:
где n?1н - приведенная частота вращения рабочего колеса натурной турбины, соответствующая рабочей точке на универсальной характеристике.
Необходимо иметь в виду, что n?Iн > n?1м:
где ?n?1 - поправка приведенной частоты вращения с учетом масштабного эффекта, определяемая при помощи следующего выражения:
?n?1= n?1опт•[v (зн max/ зм max) -1];
Значения оптимальной частоты вращения рабочего колеса з?I опт=79 мин1 и максимального КПД змmax=91,8% модели определяем по универсальной характеристике гидротурбины.
Значение максимального КПД натурной гидротурбины определяется следующим образом:
зн maх=1-(1-змmaх)•(0,25+0,75•5vReм/Reн)
где отношение чисел Рейнольдса в модельной и натурной гидротурбинах определяется следующим выражением:
Reм/Reн=(D1мvHм)/(D1нvHн)=(46v4)/(70v53,42)=0,18;
Где D1м - диаметр рабочего колеса модельной гидротурбины, D1м=46 см;
D1н - диаметр рабочего колеса натурной гидротурбины, D1н=70 см;
Нм - напор модельной гидротурбины, Нм=4м;
Нн - напор натурной гидротурбины, Нн=53,42м.
Таким образом значение максимального КПД гидротурбины:
зн maх=1-(1-0,918)•(0,25+0,75•5v0,18)=0,92;
Тогда поправка приведенной частоты вращения:
?n?1= n?1опт•[v (зн max/ зм max) -1]=
= 79•[v (0,92/0,918) -1]=0,09 (мин-1);
Приведенная частота вращения рабочего колеса натурной турбины:
n?1н= n?1м + ?n?I=81+0,09=81,09 (мин-1);
Нормальная частота вращения гидротурбины:
n=(n?Iн•vHP)/D1=(81,09•v53,42)/7=84,7 (мин-1).
Нормальная частота вращения n должна быть строго определенной, т.е. n=nc, где nc - синхронизированная частота вращения ротора генератора, удовлетворяющая условию: nc=60f/p, где f - частота переменного тока в сети, в России f=50Гц; р - число полюсов генератора.
В соответствии с данным условием принимаем нормальную частоту вращения n=85,7 мин-1, что соответствует p=35.
Зона работы ограничена по приведенной частоте вращения двумя горизонтальными линиями, соответствующим максимальному и минимальному напорам. Уравнения ограничительных линий определяются следующими выражениями:
n?I м max=n•D1/vHmin- ?n?I= 85,7•7/v50,75 - 0,09=84,16 (мин-1);
n?I м min=n•D1/vHmax- ?n?I= 85,7•7/v56,3 -0,09=79,89 (мин-1);
nр=n•D1/vHр- ?n?I= 85,7•7/v53,42 -0,09=81,97 (мин-1)
где Hmin, Hmax - минимальный и максимальный напоры соответственно, Hmin=50,75 м, Hmах=56,3 м.
Qр = 198500/(9,81•72•56,3•v56,3• 0,95) = 1,029м3/с
Наносим на универсальную характеристику гидротурбины ограничительные линии и проводим визуальную оценку расположения зоны работы проектируемой гидротурбины. Зона работы должна охватывать центральную часть универсальной характеристики с высокими значениями КПД, с тенденцией сдвига в сторону больших значений n?I.
3.1.4 Определение разгонной частоты вращения турбины РО-75
Гидротурбина при нормальной её эксплуатации под нагрузкой работает с нормальной синхронной частотой вращения n. Однако в аварийных ситуациях, например при внезапном отключении генератора, неисправной системе регулирования или неисправном направляющем аппарате, частота вращения ротора будет быстро возрастать и через некоторое время может достигнуть максимального для данной гидротурбины значения, которое называется разгонной частотой вращения. Чем больше нормальная частота вращения, тем больше разгонная частота вращения. Разгон представляет серьёзную опасность для агрегата, особенно для ротора генератора, масса которого в основном сосредоточена в ободе, имеющем большой диаметр.
Разгонную частоту вращения необходимо знать и учитывать:
a) при расчетах на прочность деталей рабочего колеса гидротурбины и других деталей, связанных с валом турбины;
b) при расчете на прочность ротора генератора;
c) при расчете вала агрегата на критическое число оборотов.
Разгонную частоту вращения натурной гидротурбины определяют по формуле:
При отсутствии разгонных характеристик значение n?I P можно оценить приближенно исходя из следующего соотношения:
Где Кразг - коэффициент разгона, Кразг=1,9, тогда:
n?I P=Кразг •nI опт=1,9•79=151,4 (мин-1).
nP=n?I P •vHР /D1=151,4 •v53,42/7,0=156,74 (мин-1).
Таким образом разгонная частота вращения превышает рабочую в 1,8 раза.
3.2 Определение параметров турбины ПЛ-60
3.2.1 Определение диаметра рабочего колеса гидротурбины ПЛ-60
Рассмотрим вариант применения гидротурбины ПЛ-60.
Для ПЛ гидротурбин координаты рабочей точки определяются следующими выражениями:
где Q?1опт приведенный расход в оптимуме универсальной характеристики.
Таким образом, рабочая точка имеет следующие координаты:
n?I = 112 мин-1, Q?1 = 1211 л/с = 1,211 м3/с.
КПД натурной гидротурбины определяем при помощи следующего выражения:
где зм - КПД модельной турбины в рабочей точке универсальной характеристики выбранной турбины, зм=0,9015;
Дз - поправка за счет масштабного эффекта, в первом приближении принимаем Дз=0,03, тогда:
D1=v198950/(9,81•1,211,42•v53,42•0,913)=6,9 (м);
Округляем полученный диаметр рабочего колеса D1 до ближайшего стандартного большего, получаем D1=7м.
Увеличение диаметра рабочего колеса приводит к смещению расчетной точки по приведенному расходу Q?1.
Значение Q?1, соответствующее выбранному диаметру, определяем по следующей формуле:
Q?1=198950/(9,81•72•53,42•v53,42•0,913)=1,16 (м3/с).
В результате получаем: D1=700см, Q?1=1,16 м3/с, n?I=112 мин-1.
Нормальную частоту вращения гидротурбины выраженную числом оборотов вала в минуту, ориентировочно можно определить по формуле:
где n?1н - приведенная частота вращения рабочего колеса натурной турбины, соответствующая рабочей точке на универсальной характеристике.
Необходимо иметь в виду, что n?Iн > n?1м:
где ?n?1 - поправка приведенной частоты вращения с учетом масштабного эффекта, определяемая при помощи следующего выражения:
?n?1= n?1опт•[v (зн max/ зм max) -1];
Значения оптимальной частоты вращения рабочего колеса з?I опт=118 мин 1 и максимального КПД змmax=91,6% модели определяем по универсальной характеристике гидротурбины.
Значение максимального КПД натурной гидротурбины определяется следующим образом:
зн maх=1-(1-змmaх)•(0,25+0,75•5vReм/Reн)
где отношение чисел Рейнольдса в модельной и натурной гидротурбинах определяется следующим выражением:
Reм/Reн=(D1мvHм)/(D1нvHн)=(4,6v4)/(7v53,42)=0,18;
Где D1м - диаметр рабочего колеса модельной гидротурбины, D1м=4,6 м;
Где D1н - диаметр рабочего колеса натурной гидротурбины,
Нм - напор модельной гидротурбины, Нм=4 м;
Нн - напор натурной гидротурбины, Нн=53,42 м.
Таким образом значение максимального КПД гидротурбины:
зн maх=1-(1-0,898)•(0,25+0,75•5v0,18)=0,91;
Тогда поправка приведенной частоты вращения:
?n?1= n?1опт•[v (зн max/ зм max) -1]=
= 109•[v (0,91/0,898) -1]=0,48 (мин-1);
Приведенная частота вращения рабочего колеса натурной турбины:
n?1н= n?1м + ?n?I=112+0,48=112,48 (мин-1);
Нормальная частота вращения гидротурбины:
n=(n?Iн•vHP)/D1=(112,48•v53,42)/7=117,46 (мин-1).
В соответствии с условием, указанным в пункте 4.2а. принимаем нормальную частоту вращения n=125 мин-1, что соответствует p=24.
После расчета и выбора диаметра D1 и частоты вращения n проектируемой гидротурбины необходимо проверку указанную в пункте 4.3а.
Уравнения ограничительных линий определяются следующими выражениями:
n?I м max=n•D1/vHmin- ?n?I= 125•7/v50,75 - 0,48=122,41 (мин-1);
n?I м min=n•D1/vHmax- ?n?I= 125•7/v56,3 -0,48=116,18 (мин-1);
В результате нанесения на эксплуатационную характеристику ограничительных линий видно, что зона работы не находится в зоне максимальных КПД. В данном случае необходимо уменьшить диаметр рабочего колеса или изменить частоту вращения. Таким образом, диаметр рабочего колеса оставляем неизменным, но уменьшаем частоту вращения.
n?I м max= 115,4 •7/v50,75 - 0,48=113 (мин-1);
n?I м min115,4 •7/v56,3 -0,48=107,22 (мин-1);
nр=n•D1/vHр- ?n?I= 115,4•7/v53,42 -0,48=110,79 (мин-1)
Qр = 198500/(9,81•72•56,3•v56,3• 0,95) = 1,029м3/с
Высоту отсасывания гидротурбины необходимо определять в связи с тем, что в гидротурбинах имеет место явление кавитации. Кавитация играет важную роль при эксплуатации гидротурбин, в зависимости от степени своего развития она сопровождается следующими нежелательными последствиями:
1. кавитационными разрушениями деталей проточного тракта;
2. вибрациями агрегата и здания ГЭС, а также резким шумом;
3. ухудшением энергетических параметров, то есть снижением КПД и мощности.
Степень развития кавитационных явлений в гидротурбине может быть различной и зависит от высоты отсасывания Hs, которая может быть определена при помощи следующего выражения:
- отметка расположения станции над уровнем моря, м;
Ку - коэффициент запаса на величину у, Ку = 1,1;
у - кавитационный коэффициент турбины,.
Полученное значение Hs не должно превосходить предельного Hsпред = -10 м при обычном расположении здания ГЭС.
Результаты определения высот отсасывания гидротурбин РО-75 и
ПЛ - 60 представлены соответственно в таблице 1 и 2.
Таблица 1. Высоты отсасывания РО-75
Таблица 2. Высоты отсасывания ПЛ - 60
На основании проведенных выше расчетов параметров гидротурбин РО-75 и ПЛ-60, можно сделать вывод, что целесообразнее выбрать турбину РО-75, так как при схожих зонах работы она имеет положительные высоты отсасывания, следовательно нет необходимости в проведении земляных работ.
Принимаем высоту отсасывания равную 2,42 м.
В реактивных гидротурбинах для подвода воды к направляющему аппарату используют турбинные камеры различной конструкции.
Форма радиальных сечений спиральной камеры тесно связана с ее изготовлением, а оно определяется напором и размерами турбины. При небольших напорах (Н < 40 м) спиральная камера выполняется непосредственно из железобетона.
При высоких напорах (Н > 40 м), когда железобетонные конструкции не в состоянии воспринять усилие от воздействия давления воды на стенки, спиральные камеры выполняются металлическими.
В данном случае при Нр = 53,42 м необходимо применить металлическую спиральную камеру.
4.1 Расчет металлической спиральной камеры
Расчет металлической спиральной камеры выполняют следующим образом.
Спиральная камера состоит из открытого (подводящего) канала и спирального канала, характеризуемого углом охвата ц0. По таблице 11 [1, c.36] для проектируемой гидротурбины (тип рабочего колеса РО75) определяем оптимальные значения ц0=350 град и основные соотношения металлической спиральной камеры:
где b0 - высота направляющего аппарата.
По таблицам 13 [1, c.41] и 14 [2, c.180] определяем для диаметра рабочего колеса проектируемой гидротурбины (D1=7000 мм) размеры следующих величин:
Где D0 - диаметр расположения оси лопаток направляющего аппарата, Da и Db - диаметры входных и выходных кромок статорных ребер соответственно.
2. Определение средней скорости во входном сечении.
По графику рис. 12, б [1, c.37] определяем значение средней скорости во входном сечении спиральной камеры для расчетного напора Hp=53,42 м хвх=6,1 м/с.
3. Определение расхода через входное сечение спирали:
Qвх=Q•ц0/360=414•345/360=396,75 м3/с;
Где Q - расход турбины, определяемый следующим выражением:
Q=Q?I•D12•vHр=1,156•72•v53,42=414 м3/с
Где Q?1=1,156 м3/с - расход в рабочей точке.
4. Определение радиуса входного сечения спирали:
свх=vQвх/(р•хвх)=v396,75/(3,14•6,1)=4,58м.
5. Определение постоянной спирали по данным входного сечения:
K=ц0/[Ra+свх -vRa•(Ra-2•свх)]=345/[5,5+4,58 -v5,5•(5,5-2•4,58)]=
6. Определение радиусов сечений и наружных радиусов.
Задавая углы цi в пределах от 00 до ц0 с интервалом в 15 градусов, определяем величины соответствующих радиусов сечений сi и наружных радиусов Ri при помощи следующих выражений:
Результаты вычислений удобно представить в табличном виде (табл. 3).
4.2 Выбор типа отсасывающей трубы. Определение размеров проточной части гидротурбины
Отсасывающая труба является элементом проточной части гидротурбины, назначением которой является отвод воды от рабочего колеса и восстановление кинетической энергии потока. Она оказывает существенное влияние на эксплуатационные качества турбины, поэтому большое значение имеет правильный выбор ее формы и размеров.
В настоящее время для крупных вертикальных турбин используются изогнутые трубы, обеспечивающие наибольшую экономичность строительства.
Основным габаритным размером отсасывающей трубы является её высота h, отсчитываемая от плоскости нижнего кольца направляющего аппарата до дна колена. При выборе высоты h следует учитывать, что её увеличение обеспечит высокие эксплуатационные показатели турбины, но при этом возрастут затраты на строительство ГЭС.
Габаритные размеры отсасывающей трубы должны выбираться на основании технико-экономических расчетов с учетом надежности работы турбины. В случаях, когда отсутствует возможность выполнить такие расчеты, можно воспользоваться опытом эксплуатации гидротурбин, который показывает, что для РО гидротурбин высоту отсасывающей трубы h следует принимать не менее 2,3D1.
Другие основные размеры отсасывающей трубы рекомендуется принимать исходя из следующих соотношений:
Основные размеры отсасывающей трубы рассчитываем по следующим формулам:
По расположению вала генераторы подразделяются на вертикальные и горизонтальные. Генераторы с вертикальным валом, в свою очередь, подразделяются на два основных типа - подвесные и зонтичные. При частоте вращения до 200 об/мин гидрогенераторы выполняются преимущественно в зонтичном исполнении, свыше 200 об/мин - в подвесном.
При частоте вращения свыше 250 об/мин вертикальные гидрогенераторы выполняются исключительно в подвесном исполнении.
Основными преимуществами зонтичного исполнения являются:
- возможность выполнения подпятников на максимальные требуемые нагрузки, превышающие 35МН, при наиболее простых и экономических конструктивных формах опорных элементов;
- обеспечение выполнения наиболее простой по конструкции и технологичности, а также менее металлоемкой верхней крестовины;
- возможность применения конструкции ротора без основного генераторного вала, что позволяет снизить высоту подъема крана и тем самым снизить высоту машинного зала.
К важным эксплуатационным преимуществам генераторов подвесного исполнения следует отнести следующие: меньшие потери на трение в подпятнике благодаря меньшей окружной скорости вращения; возможность обслуживания подпятника с помощью крана машинного зала; более надежная защита обмоток от масляных паров из ванны подпятника.
5.2 Определение расчетной мощности генератора
P = Nт·з = 198950 ? 0.95 = 189002,5 кВт
где - коэффициент мощности для генераторов мощностью от 150 МВт.
Синхронная частота вращения ротора генератора:
Зная необходимые расчетные параметры, а именно, синхронную частоту вращения ротора генератора и полную мощность выбираем генератор - аналог СВ - 1130/250 - 48, который имеет следующие параметры:
Параметры данного гидрогенератора - не идентичны вышеуказанным, вследствие этого необходимо рассчитать параметры выбранного генератора.
5.2 Определение расчетных параметров генератора
Расчетная мощность вычисляется по формуле:
где: - эмпирический коэффициент зависящий от
Затем определяется удельная нагрузка, т. е. кажущаяся мощность, приходящаяся на один полюс:
В генераторостроении существует понятие "полюсное деление" это длина внешней дуги обода ротора, приходящаяся на один полюс. Полюсное деление зависит от удельной нагрузки и способа охлаждения:
Где эмпирические коэффициенты приведены в таблице 12.3 [4].
Округляем до ближайшего стандартного м.
Необходимо проверить, не будет ли при этом диаметр превышаться предельная окружная скорость ротора в разгонном режиме, которая составляет м/с для генераторов кажущейся мощностью МВА.
м/с. проходит необходимую проверку.
Определение "условного объема машины":
Где - коэффициент машины, зависящий от удельной нагрузки на полюс и способа охлаждения:
Коэффициенты R и y приведены в таблице 12.3 [4].
Так как > 5 принимаем зонтичное исполнение генератора.
Принимаем основные параметры генератора:
В МНУ должно содержаться такое количество масла, которое обеспечивало бы безотказную работу системы регулирования при самых неблагоприятных условиях работы, в связи с чем, объем масловоздушного котла должен превышать объем сервомоторов системы регулирования.
Принимая во внимание рассчитанный выше объем масловоздушного котла =11,4 м3 а также необходимое давление в котле =4 МПа выбираем МНУ 12,5/1-40-12,5-2.
Для проведения сборки и ревизии основного оборудования необходима монтажная площадка.
Данное помещение расположено в зоне действия мостового крана машинного зала. Пол монтажной площадки (МП) располагается на отметке пола машинного зала. Размеры МП должны быть достаточными для расположения ротора генератора, рабочего колеса, верхней крестовины генератора, опоры пяты потпятника, вала турбины, а так же для вмещения трансформаторной ямы для его ремонта.
Ширина монтажной площадки равна ширине машинного зала 20,5 м.
Длина зависит от числа одновременно монтируемых агрегатов, от общего числа агрегатов и общей ее компоновки. В общем случае, длину МП можно определить по формуле:
Ширина ворот для въезда на монтажную площадку принимается исходя из длины трансформатора, и равна 15 м.
1. Гидроэнергетическое и вспомогательное оборудование ГЭС / Под ред. Ю.С. Васильева и Д.С. Щавелева. - М.: Энергоатомиздат. Т. 1, Т. 2, 2010 г.
2. Бусыре А.И., Долгополов В.А. Выбор основных параметров и основы проектирования вертикальных реактивных гидротурбин. - Л.: ЛПИ. 1988.
3. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть Электростанций и подстанций - М.: Энергоатомиздат. 2009.
4. Гидроэнергетические установки / Под ред. Д.С. Щавелева. - Л.: Энергоиздат. 2008.
Проектирование гидротурбины, разработка эскиза турбинной установки: выбор типа, определение основных параметров. Расчет и построение эксплуатационной характеристики. Гидромеханический расчет спиральной камеры; размеры и конфигурация отсасывающей трубы. курсовая работа [128,4 K], добавлен 04.03.2012
Расчет конструктивных и технологических параметров поперечно-струйной турбины, водоводов и водоприемника. Количество вырабатываемой электроэнергии за год и объем плотины для гидроэлектростанции, работающей при расходе воды Qн=0,8м/c2 и напоре сопла Нс=6м. контрольная работа [1,4 M], добавлен 24.09.2013
Конструкция поперечно-струйной турбины. Расчёт конструктивных и технологических параметров поперечно-струйной турбины, водоводов и водоприёмника. Определение количества вырабатываемой электроэнергии за год и объёма плотины для гидроэлектростанции. контрольная работа [867,6 K], добавлен 09.02.2012
Проектирование контактной газотурбинной установки. Схема, цикл, и конструкция КГТУ. Расчёт проточной части турбины. Выбор основных параметров установки, распределение теплоперепадов по ступеням. Определение размеров диффузора, потерь энергии и КПД. курсовая работа [2,0 M], добавлен 02.08.2015
Расчет основных размеров и массы трансформатора. Определение испытательных напряжений обмоток и параметров холостого хода. Выбор марки, толщины листов стали и типа изоляции пластин, индукции в магнитной системе. Расчет параметров короткого замыкания. курсовая работа [812,3 K], добавлен 20.03.2015
Мощность одной фазы и одного стержня трансформатора. Выбор схемы конструкции и изготовления магнитной системы. Расчет трансформатора и выбор соотношений конструкции обмоток размеров с учетом заданных значений. Определение параметров короткого замыкания. курсовая работа [202,8 K], добавлен 11.10.2012
Определение основных размеров трансформатора. Рассмотрение параметров короткого замыкания. Выбор типа обмоток трехфазного трансформатора. Определение размеров ярма и сердечника в магнитной системе. Тепловой расчет трансформатора и охладительной системы. курсовая работа [2,4 M], добавлен 07.05.2019
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .
© 2000 — 2021
Здание гидроэлектростанции курсовая работа. Физика и энергетика.
Контрольная работа по теме Стратификационная структура общество
План Сочинения 27 Егэ Русский
Зачем Человеку Нужен Друг Сочинение Декабрь
Контрольная Работа На Тему Документознавча Термінологія
Сочинение Предпринимательство Источник Дохода
Курсовая работа по теме Технология обработки вала
Дипломная работа: Проблемы экологии на предприятии ОАО "Сибур-Волжский". Скачать бесплатно и без регистрации
Курсовая Бизнес План Открытия
Государство Хайду Реферат
Сочинение Рассуждение На Тему Взросление
Контрольная Работа На Тему Сущность И Функции Политической Элиты. Особенности Эволюции Политической Элиты Современной России
Серийные Убийства Курсовая Работа
Учебное пособие: Вивчення теми "Ділові папери та загальні вимоги до їх складання"
Реферат по теме Израильское царство после распада единого еврейского государства
Чему Учит Басня Сочинение 6 Класс
Курсовая Работа На Тему Особенности Изготовления Мазей
Русская правда
Контрольная работа: Культура Беларуси в начале XX в.
Доклад: Правила здоровья Кацудзо Ниши
Курсовая работа по теме Анализ национального богатства Российской Федерации
Ревизия кассовых операций - Бухгалтерский учет и аудит контрольная работа
Разработка технологии и оборудования для восстановления уплотнительных поверхностей клина корпуса задвижки - Производство и технологии курсовая работа
Исследование принципов построения и путей совершенствования радионавигационных систем - Коммуникации, связь, цифровые приборы и радиоэлектроника курсовая работа