Заканчивание эксплуатационной скважины. Курсовая работа (т). Другое.
👉🏻👉🏻👉🏻 ВСЯ ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!
Похожие работы на - Заканчивание эксплуатационной скважины
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Нужна качественная работа без плагиата?
Не нашел материал для своей работы?
Поможем написать качественную работу Без плагиата!
Министерство образования и науки РФ
Иркутский государственный технический
университет
по дисциплине: 1.010.00.00-ПЗ
«Заканчивание скважин»
Заканчивание эксплуатационной скважины
Тема проекта: «Заканчивание эксплуатационной скважины»
Расстояние до проявляющего
горизонта, м
. РД. Инструкция по расчету обсадных колонн для нефтяных и газовых
скважин.- М.: ВНИИБТ, 1997. - 194 с.
. РД. Правила безопасности в нефтяной и газовой промышленности (ПБ
08-624-03) серия 08. Выпуск 4. Колл. авт.- М.: Федеральное государственное
унитарное предприятие «Научно-технический центр по безопасности в
промышленности Госгортехнадзора России», 2004. - 312 с.
. Учебное пособие / В.П. Овчинников, В.Г. Кузнецов, О. В. Нагарев, Т.А.
Ованесянц. - Тюмень: Экспресс, 2008. - 347 с.
.Басарыгин Ю.М., Булатов А.И., Проселков Ю.М. М.: Недра-Бизнесцентр,
2002. - 667 с.
1.1
Литолого-стратиграфическая характеристика разреза скважины
.2
Геологические условия проводки скважины
.3
Нефтегазоносность по разрезу скважины
.4 Возможные
осложнения по разрезу скважины
2.
Проектирование конструкции скважины
4.1 Расчет
цементирования направления
.3 Расчет
цементирования технической колонны
.4 Расчет
цементирования эксплуатационной колонны
5.
Технологическая оснастка обсадных колонн
6. Подготовка
буровой установки к креплению скважины
8. Подготовка
скважины к спуску обсадных труб
9. Испытание
скважины на продуктивность
Крепление скважины - заключительная операция ее проводки,
предназначена для укрепления стенок скважины, обеспечения длительной изоляции
пластов друг от друга и от дневной поверхности.
Процесс крепления скважин включает в себя подготовительные работы к
креплению и технологические операции по креплению скважин. В подготовку
обсадных труб входит проверка качества их изготовления и обеспечение
сохранности при транспортировании к месту проведения работ и
погрузо-разгрузочных операциях, а также при их перемещении на буровой.
Обсадные трубы проходят следующие виды контрольных испытаний и
обследований:
визуальное обследование доставленных на буровую труб;
шаблонирование, проверку состояния резьбы трубы над устьем скважины - во
время спуска обсадной колонны.
Завод-изготовитель при проверке качества готовой продукции проводит
гидравлические испытания обсадных труб. Каждая труба поступает на испытание с
навинченной и закрепленной муфтой.
В процессе испытания колонн на герметичность способом опрессовки
создаваемое внутреннее давление на трубы должно превышать не менее, чем на 10%
возможное давление, возникающее при ликвидации газонефтеводопроявлений и
открытых фонтанов, а так же при опробовании и эксплуатации скважины. Колонна
считается герметичной, если в течение 30 минут давление опрессовки снизилось не
менее чем на 0,5 МПа.
На трубно-инструментальной базе бурового предприятия все трубы, прошедшие
осмотр и инструментальный контроль, подвергают гидравлическим испытаниям на
специальных стендах. Предельное давление при испытании определяют в зависимости
от ожидаемых максимальных давлений. Для эксплуатационных и промежуточных колонн
оно должно превышать ожидаемое внутреннее избыточное давление на 5-20%, Но при
этом давление испытания не должно превышать допустимых значений. Трубу
выдерживают под максимальным давлением не менее 10 с и слегка обстукивают ее
поверхность вблизи муфты. Труба признается годной, если не обнаруживается
никаких следов проникания влаги изнутри. У прошедшей испытания трубы на
прочищенные и смазанные резьбы навинчивают специальные предохранительные
колпаки для их защиты от повреждения при транспортировке на буровую.
Расчет колонн производится по «Инструкции по расчету обсадных колонн для
нефтяных и газовых скважин»
Данные для заполнения таблиц 1.1-1.4 получены из анализа промыслового
материала по ранее пробуренным скважинам на Даниловской и соседних площадях (Могдинская,
Санарская, Преображенская, Верхнечонская), результатов бурения скважин
Могдинская №6, №7, №8, Восточно-Сугдинская №1, №2, Санарская №4, №5,
Преображенская №4, №5, Западно-Чонская №1.
Прогнозный стратиграфический разрез скважины, элементов залегания и
коэффициентов кавернозности пластов
1.2 Геологические условия проводки скважины
Геологические условия проводки скважины
Интервалы разреза с различными
геолого-техническими условиями
Литологические особенности
и характеристика разреза
Ожидаемые пластовые
характеристики (по подошве пласта)
градиенты давления, кгс/см 2
/ 10 м
Алевролиты, аргиллиты,
прослои песчаников, мергелей, известняков
верхоленская+илгинская
свиты (Є 2 - 3 vl+ilg)
Мергели, алевролиты,
песчаники маломощные, прослои доломитов, известняков
Переслаивание доломитов и
известняков с доломито-ангидритами, гипс-ангидритами
Доломиты, известняки,
каменные соли, ангидриты, доломито-ангидриты
Каменные соли с прослоями
доломитов, известняков
Доломиты с прослоями
известняков, глинистых доломитов, редко - солей
Доломиты, известняки,
доломито-ангидриты, глинистые доломиты кавернозные
Известняки кавернозные с
прослоями доломитов, доломито-ангидритов
Переслаивание каменной соли
с доломитами, доломито-ангидритами
Доломиты,
доломитизированные известняки - кавернозные, пористые
Доломиты, известняки с
прослоями солей
тэтэрская свита (V-Є 1
tt), в т.ч.
Доломиты ангидритистые с
прослоями доломитов слабо глинистых, кавернозно-пористых
Доломиты с прослоями
ангидритов, мергелей, аргиллитов
доломит-ангидритов,
ангидритов, аргиллитов
Доломиты, аргиллиты
глинистые, пористые
Доломиты
глинистые, ангидритистые, пористые
Песчаники с прослоями
аргиллитов и алевролитов
Граниты, гранито-гнейсы,
мигматиты трещиноватые, \
1.3 Нефтегазоносность по разрезу скважины
Индекс стратиграфи-ческого
подразделения
Давл. насыщения в пластовых
усл. кгс/см2
Индекс стратиграфи-ческого
подразделения
Относительная по воздуху
плотность газа
Коэффициент сжимаемости
газа в пластовых условиях
1.4 Возможные осложнения по разрезу скважины
Поглощения бурового раствора и прочие осложнения
четвертичные, ордовикские
отложения
обвалы стенок скважины,
поглощения бурового раствора
неустойчивость, повышенная
проницаемость пород в гипергенной зоне; избыточная репрессия
поглощения бурового
раствора, неустойчивость стенок скважины
трещиноватость, повышенная
проницаемость пород в гипергенной зоне, избыточная репрессия
трещиноватость пород,
избыточная репрессия
трещиноватость пород,
избыточная репрессия
потеря циркуляции,
обрушение стенок скважины
трещиноватость пород в эндо
и экзоконтактовых зонах долеритов
трещиноватость пород,
избыточная репрессия
трещиноватость,
кавернозность пород, избыточная
трещиноватость,
кавернозность пород, избыточная репрессия
трещиноватость,
кавернозность пород, избыточная репрессия
трещиноватость,
кавернозность пород, избыточная репрессия
трещиноватость пород,
избыточная репрессия
2. Проектирование конструкции скважины
Расчёт диаметров обсадных колонн и буровых долот
Расчет диаметров обсадных колонн и буровых долот осуществляется снизу
вверх. При этом исходным является диаметр эксплуатационной колонны, который
принимается в зависимости от ожидаемого притока и условий опробования,
эксплуатации и ремонта скважин. При заканчивании скважины открытым стволом за
диаметр эксплуатационной колонны принимается диаметр открытого ствола.
Диаметр скважины под эксплуатационную колонну рассчитывается с учетом
габаритного размера колонны (по муфтам) и рекомендуемого зазора между муфтой и
стенками скважины.
В дальнейшем диаметры выбирают из условий проходимости долот внутри
предыдущей колонны и проходимости последующей колонны с рекомендуемыми
зазорами.
Во всех случаях, когда это возможно, необходимо стремиться к упрощению
конструкции скважины и уменьшению её металлоёмкости, например, за счет
уменьшения числа колонн, уменьшения диаметров колонн, уменьшения рекомендуемых
зазоров или применения труб с безмуфтовым соединением.
Внутренний диаметр эксплуатационной колонны
По ГОСТ 632-80 выбираем обсадную колонну мм. c толщиной стенки мм. и диаметром муфты мм.
Рассчитываем диаметр долота исходя из формулы
Где - радиальный зазор между стенками скважины и обсадной
колонной;
-наружный диаметр муфты обсадной трубы.
По ГОСТ 20692 - 75 принимаем ближайший диаметр долота, в сторону
увеличения.
выбирают в зависимости от наружного диаметра обсадных колонн
по таблице 2.1.
Выбор радиального зазора между стенками скважины и обсадной колонной
Наружный диаметр обсадной
колонны, мм
Разность диаметров муфт и
скважины, мм
Определяем диаметр породоразрушающего инструмента для бурения под
эксплуатационную колонну
Принимаем ближайший стандартный диаметр породоразрушающего инструмента
200 мм. По ГОСТ 20692-75
Определяем внутренний диаметр промежуточной колонны по формуле:
где (5-10) - зазор для свободного прохода долота.
По ГОСТ 632-80 принимаем ближайший стандартный диаметр 244,5 мм; наружный
диаметр муфты 269,9 мм.
Определяем диаметр породоразрушающего инструмента для бурения под
промежуточную колонну:
По ГОСТ 20692-75 принимаем ближайший стандартный диаметр
породоразрушающего инструмента 295,3 мм.
Определяем внутренний диаметр кондуктора
По ГОСТ 632-80 принимаем ближайший стандартный диаметр 323,9 мм; наружный
диаметр муфты 351,0 мм.
Определяем диаметр породоразрушающего инструмента для бурения под
кондуктор:
По ГОСТ 20692-75 принимаем ближайший стандартный диаметр
породоразрушающего инструмента 393,7 мм.
Определяем внутренний диаметр направления:
По ГОСТ 632-80 принимаем ближайший стандартный диаметр 426 мм; наружный
диаметр муфты 451 мм.
Определяем диаметр породоразрушающего инструмента для бурения под
направление:
Принимаю виртуальный диаметр породоразрушающего инструмента 490 мм.
Определяем диаметр долота для бурения интервала под хвостовик:
По ГОСТ 20692-75 принимаем ближайший стандартный диаметр
породоразрушающего инструмента 114,3 мм.
Определяем наружный диаметр хвостовика:
По ГОСТ 633-80 принимаем ближайший стандартный диаметр 114,3 мм с
диаметром муфты 133,0 мм.
Сводная таблица конструкции скважины
В связи с низкой глубиной спуска расчет направления на прочность не
производиться.
Вес колонны определяется по формуле
где
q - вес одного погонного метра трубы, применяемого
диаметра, и толщиной стенки q = 104,4 кг/м.
В связи с отсутствием зон ГНВП и незначительной глубиной спуска расчет
кондуктора на прочность не производится.
Вес колонны определяется по формуле 3
H ц = 0 м. - высота поднятия цемента в
заколонном пространстве (цементируется до устья).
L 0 = 470 м, расстояние до проницаемого
горизонта.
μ=0,8 - коэффициент сжимаемости газа.
1. Минимальное внутренние давление, при фонтанировании газом с глубины.
где
γ
- плотность газа по воздуху, γ = 0,6;
P пл - пластовое давление на глубине 1850 м;
Z - проекция
скважины на вертикаль, м
L ГНВП - глубина проявляющего горизонта, м;
где H т.к. - глубина спуска технической
колонны, м;
L 0 - расстояние до проницаемого
горизонта, L 0 = 470 м;
.
Максимальное внутренне давление при закрытом устье после открытого
фонтанирования.
где
Р пл - давление пластовое на глубине 2320 м;
где
L - расстояние до проявляющего горизонта, м;
где γ ц
- плотность цементного раствора;
где
В/Ц - водоцементное соотношение, В/Ц = 0,4;
ρ ц -
плотность сухого цемента,ρ ц =3,0
г/см 3 ;
ρ в -
плотность жидкости затворения,ρ в = 1,0 г/см 3 .
Рисунок 3.3.2.1 - Эпюры внутренних давлений
3.3.4
Определение наружных давлений при окончании цементирования
Рисунок 3.3.4.1 - Эпюры наружных давлений
3.3.6 Рассчитываем избыточные давления в процессе дальнейшего
углубления скважины
Рисунок 3.3.6.1 - Эпюры избыточных наружных давлений
где
P г . р
- гидростатика раствора.
Рисунок 3.3.7.1 - Эпюры избыточных внутренних давлений
Выбираем трубы по для которых Р т (придел текучести) больше чем
По ГОСТ 632-80 выбираем трубы диаметром 244,5 мм.
m -
0,8 -коэффициент сжимаемости газа
H п.г
- 3200÷3267 м -
продуктивный горизонт
где Р пл - давление пластовое, Р пл = 44МПа;
Рисунок 3.4.1.1 - Эпюры внутренних давлений
k- коэффициент
разгрузки цементного кольца
Рисунок
3.4.2.1 - Эпюра наружных давлений
Рисунок 3.4.3.1 - Эпюра избыточных наружных давлений
Выбираем трубы по для которых Р т (предел текучести) больше чем с учетом N 2 =1.15
По
ГОСТ 632-80 выбираем трубы диаметром 139,7 мм.
Рисунок 3.4.4.1 - Эпюра избыточных внутренних давлений
Вес колонны: Q=L*q=2900*0,251=727,9 кН
Тампонажные материалы применяются для крепления скважин, изоляции зон
поглощения бурового раствора, установки цементных мостов при испытании пластов
на продуктивность. Для этих целей используются тампонажные портландцементы
производимые согласно ГОСТ 1581-85.
Тампонажные цементы подразделяют на цемент с минеральными добавками и
бездобавочный; по температуре применения - для холодных и горячих скважин; по
средней плотности тампонажного цементного теста подразделяются на облегченные,
нормальные и утяжеленные. Тампонажные цементы разделяются по степени
устойчивости к воздействию агрессивных пластовых вод:
– устойчивые к сульфатным пластовым водам;
– устойчивые к углекислым и сероводородным водам;
– устойчивые к магнезиальным пластовым водам;
– устойчивые к полиминеральным пластовым водам.
Сроки схватывания тампонажных цементов должны соответствовать требованиям
ГОСТ 2581-85.
Предпочтительность выбора типа тампонажного материала диктуется
конкретными условиями бурения скважины.
При расчете одноступенчатого цементирования определяют:
. Количество сухого тампонажного материала,
. Максимальное давление в конце процесса цементирования,
. Необходимое количество смесительных машин и цементировочных агрегатов. нефтегазоносность скважина буровой обсадной
6. Время, необходимое для проведения всего процесса цементирования.
Качество цементирования зависит от того, как очищен ствол от глинистой
корки и др.
Для повышения качества цементирования необходимо предусматривать применение
буферной жидкости, которая выполняет следующие функции:
отделение тампонажного раствора от промывочной жидкости и предотвращение
образования густых труднопрокачиваемых смесей,
увеличение полноты замещения промывочной жидкости тампонажного раствора,
способствование разрушения фильтрационных глинистых корок на стенках
скважины.
В качестве буферной жидкости: водные растворы солей NaCl, CaCl; щелочи NaOH и ПАВ (сульфанол).
.1 Расчет цементирования направления
. Расчет количества тампонажного раствора
где
k к -
коэффициент кавернозности, k к = 1,1
Д н
- наружный диаметр, Д н = 0,508 м
.
Определяем количество сухого цемента
где
k ц - потери
цемента, К ц = 1,05;
m -
водоцементное соотношение, m = 0,5;
γ ц -
плотность цементного раствора;
V ц - требуемый объем цементного раствора, V ц =4,9
где
k в -
коэффициент учитывающий потери воды,k в = 1,1;
γ в -
плотность воды, γ в = 1000
кг/м 3 ;
.
Определяем объем продавочной жидкости
где
d вн - внутренний
диаметр направления, м.
h ц.ст - высота цементного стакана,h ц.ст = 10м
.
Определяем давление в конце цементирования.
Применяем цементировочную головку ГЦУ 426 - 10
Должно выполняться условие P 1 ≤ [P 1 ]
где P 1 - давление в конце цементирования, МПа;
[P 1 ] - максимальное давление в цем. головке, [P 1 ] = 10 МПа.
P гс - давление необходимое для преодоления гидравлических
сопротивлений
h ц.ст - высота цементного стакана, h ц.ст = 10м
γ ц -
плотность цементного раствора;
γ р -
плотность промывочной жидкости.
6. Давление на цементировочном агрегате
Должно выполняться условие P 2 ≤ [P 2 ]
где P 2 - давление в конце цементирования, МПа;
[P 2 ] - давление, развиваемое цем. агрегатом на IV, [P 2 ] = 6 МПа
. Давление на забое в момент окончания цементирования
где
H - высота поднятия цемента за колонной, м
γ ц -
плотность цементного раствора, кг/м 3 ;
Скорости течения цементного раствора в кольцевом пространстве v в
выбирается исходя из:
а) если в скважине возможно поглощение, то скорость восходящего потока vв
принимается равной скорости течения бурового раствора в кольцевом пространстве
за УБТ в процессе последнего рейса;
б) если поверхность поглощения отсутствует, то скорость v в за кондукторами и промежуточными колоннами берется
равной не менее 1,5 м/с, а для эксплуатационных колонн не менее 1,8÷2,0
м/с. Принимаем v в = 0,5 м/с и находим требуемую подачу цементировочных
агрегатов для обеспечения этой скорости:
Где
v в -скорость
течения цементного раствора;
Для
цементировочного агрегата 320М производительность на IV скорости Q IV
= 14.5 дм 3 /с при диаметре втулки 125 мм, а давление РIV = 6 МПа,
т.е. заданный режим (по давлению) обеспечится при использовании этого
цементировочного агрегата.
.
Определяем количество цем. агрегатов
Q i =
подача развиваемая 1 цем. агрегатом
10. Находим необходимое число цементосмесительных машин
где
Q ц - масса
сухого цемента, Q ц = 10,5 т
V бун - вместимость бункера цементосмесительной машины, для
цементосмесительной машины 2СМН-20, V бун = 14 м 3 ;
ρ ж -
насыпная масса цемента, 1,2 кг/м 3
Таким образом, выбираем одну машину, тогда подача насосов при закачивании
тампонажного раствора составит:
где
q п - подача
насоса в цементно-смесительную машину (14,5 л/с);
11. Предусматриваем закачивание 0,98 объема продавочного раствора с
помощью n-1, 2-1 = 1 агрегат (ЦА-320М) при подаче QIV = 14.5 дм 3 /с.
Оставшиеся 0,02 объема продавочного раствора будут закачиваться одним агрегатом
при QIV =14.5 дм 3 /с, что необходимо для ловли момента
"стоп" момента посадки верхней разделительной пробки на упорное
кольцо.
. Определяем продолжительность цементирования
где V ц -объем цементного раствора;
.
Определяем продолжительность процесса продавливания
.
Определяем общее время цементирования
. Расчет количества тампонажного раствора
где
k к -
коэффициент кавернозности, k к = 1,1
D c -
диаметр скважины, D c = 0,3937 м
Д н
- наружный диаметр, Д н = 0,3239 м
H ц - интервал цементирования, H ц = 300
h ц - высота цементного стакана, h ц =10 м
.
Определяем количество сухого цемента
где
k ц - потери
цемента, К ц = 1,05;
m -
водоцементное соотношение, m = 0,45;
γ ц -
плотность цементного раствора;
V ц - требуемый объем цементного раствора, V ц = 16,28
где
k в -
коэффициент учитывающий потери воды,k в = 1,1;
γ в -
плотность воды, γ в = 1000
кг/м 3 ;
.
Определяем объем продавочной жидкости
где
d вн -
внутренний диаметр кондуктора, м.
h ц.ст - высота цементного стакана, h ц.ст = 10м
.
Определяем давление в конце цементирования.
Применяем цементировочную головку ГЦУ 426 - 10
Должно выполняться условие P 1 ≤ [P 1 ]
где P 1 - давление в конце цементирования, МПа;
[P 1 ] - максимальное давление в цем. головке, [P 1 ] = 10 МПа.
P гс - давление необходимое для преодоления гидравлических
сопротивлений
h ц.ст - высота цементного стакана, h ц.ст = 10м
γ ц -
плотность цементного раствора;
γ р -
плотность промывочной жидкости.
. Давление на цементировочном агрегате
Должно выполняться условиеP 2 ≤ [P 2 ]
где P 2 - давление в конце цементирования, МПа;
[P 2 ] -давление, развиваемое цем. агрегатом, [P 2 ] = 32 МПа
. Давление на забое в момент окончания цементирования
Где
H - высота поднятия цемента за колонной, м
γ ц -
плотность цементного раствора, кг/м 3 ;
Где
v в -скорость
течения цементного раствора;
Для цементировочного агрегата 320М производительность
на IV скорости Q IV = 14.5 дм 3 /с при диаметре
втулки 125 мм, а давление Р IV = 6 МПа, т.е. заданный режим (по давлению) обеспечится при использовании
этого цементировочного агрегата
9. Определяем количество цем. агрегатов
Q i =
подача развиваемая 1 цем. агрегатом
10. Находим необходимое число цементосмесительных машин
где
Q ц - масса
сухого цемента, Q ц = 39,37
т
V бун - вместимость бункера цементосмесительной машины, для
цементосмесительной машины 2СМН-20, V бун = 14 м 3 ;
ρ ж -
насыпная масса цемента, 1,2 кг/м 3
.
Предусматриваем закачивание 0,98 объема продавочного раствора с помощью n-1,
4-1 = 3 агрегатов (ЦА-320М) при подаче Q IV = 14.5
дм3/с. Оставшиеся 0,02 объема продавочного раствора будут закачиваться одним
агрегатом при Q IV =14.5 дм 3 /с, что необходимо для ловли
момента "стоп" момента посадки верхней разделительной пробки на
упорное кольцо.
.
Определяем продолжительность цементирования
.
Определяем продолжительность процесса продавливания
.
Определяем общее время цементирования
. Расчет количества тампонажного раствора
где
k к -
коэффициент кавернозности, k к = 1,15
D c -
диаметр скважины, D c = 0,2953 м
Д н
- наружный диаметр, Д н = 0,2445 м
H ц - интервал цементирования, H ц = 1850
h ц - высота цементного стакана, h ц =10 м
.
Определяем количество сухого цемента
где
k ц - потери
цемента, К ц = 1,05;
m -
водоцементное соотношение, m = 0,4;
γ ц -
плотность цементного раствора;
V ц - требуемый объем цементного раствора, V ц =53,67
где
k в -
коэффициент учитывающий потери воды,k в = 1,1;
γ в -
плотность воды, γ в = 1000
кг/м 3 ;
.
Определяем объем продавочной жидкости
где
d вн -
внутренний диаметр колонны, м.
h ц.ст - высота цементного стакана, h ц.ст = 10м
.
Определяем давление в конце цементирования.
Применяем цементировочную головку ГЦУ 219 - 32
Должно выполняться условие P 1 ≤ [P 1 ]
где P 1 - давление в конце цементирования, МПа;
[P 1 ] - максимальное давление в цем. головке, [P 1 ] = 32 МПа.
P гс - давление необходимое для преодоления гидравлических
сопротивлений
h ц.ст - высота цементного стакана, h ц.ст = 10м
γ ц -
плотность цементного раствора;
γ р -
плотность промывочной жидкости.
. Давление на цементировочном агрегате
Должно выполняться условие P 2 ≤ [P 2 ]
где P 2 - давление в конце цементирования, МПа;
[P 2 ] -давление, развиваемое цем. агрегатом на III скорости с диаметром втулки 125 мм,
[P 2 ] = 10 МПа.
. Давление на забое в момент окончания цементирования
Где
H - высота поднятия цемента за колонной, м
γ ц -
плотность цементного раствора, кг/м 3 ;
Где
v в -скорость
течения цементного раствора;
Для цементировочного агрегата 320М производительность на Ш скорости Q III = 8,1 дм 3 /с при диаметре
втулки 125 мм, а давление Р III = 10 МПа, т.е. заданный режим (по давлению) обеспечится при
использовании этого цементировочного агрегата.
9. Определяем количество цем. агрегатов
Q i =
подача развиваемая 1 цем. агрегатом
10. Находим необходимое число цементосмесительных машин
где
Q ц - масса
сухого цемента, Q ц = 74,02
т
V бун - вместимость бункера цементосмесительной машины, для
цементосмесительной машины 2СМН-20, V бун = 14 м 3 ;
ρ ж -
насыпная масса цемента, 1,2 кг/м 3
.
Предусматриваем закачивание 0,98 объема продавочного раствора с помощью n-1,
5-1 = 4 агрегатов (ЦА-320М) при подаче Q IV = 8,1дм 3 /с.
Оставшиеся 0,02 объема продавочного раствора будут закачиваться одним агрегатом
при Q IV =8,1 дм 3 /с, что необходимо для ловли
момента "стоп" момента посадки верхней разделительной пробки на
упорное кольцо.
.
Определяем продолжительность цементирования
.
Определяем продолжительность процесса продавливания
.
Определяем общее время цементирования
Для крепления эксплуатационной колонны целесообразно применение
двухступенчатого цементирования, в связи с недопущением гидроразрыва пласта.
При цементировании первой ступени, предусматриваем высоту поднятия цемента в
затрубном пространстве на высоту 500м. При цементаже второй ступени подъем
цемента производим до устья.
1. Расчет количества тампонажного раствора
где
k к -
коэффициент кавернозности, k к = 1,1
D c -
диаметр скважины, D c = 0,200 м
Д н
- наружный диаметр, Д н = 0,1397 м
H ц - интервал цементирования, H ц = 500
h ц - высота цементного стакана, h ц =10 м
.
Определяем количество сухого цемента
где k ц - потери цемента, К ц = 1,05;
m -
водоцементное соотношение, m =
0,5;
γ ц - плотность цементного раствора;
V ц - требуемый объем цементного
раствора, V ц = 12,3
где
k в -
коэффициент учитывающий потери воды,k в = 1,1;
γ в -
плотность воды, γ в = 1000
кг/м 3 ;
где
d вн -
внутренний диаметр колонны, м.
h ц.ст - высота цементного стакана,h ц.ст = 10м
.
Определяем давление в конце цементирования.
Применяем цементировочную головку ГЦУ 140 - 40
Должно выполняться условиеP 1 ≤ [P 1 ]
где P 1 - давление в конце цементирования, МПа;
[P 1 ] - максимальное давление в цем. головке, [P 1 ] = 40 МПа.
P гс - давление необходимое для преодоления гидравлических
сопротивлений
h ц.ст - высота цементного стакана,h ц.ст = 10м
γ ц -
плотность цементного раствора;
γ р -
плотность промывочной жидкости.
. Давление на цементировочном агрегате
Должно выполнятся условиеP 2 ≤ [P 2 ]
где P 2 - давление в конце цементирования, МПа;
[P 2 ] -давление развиваемое цем. агрегатом на III скорости с диаметром втулки 115 мм,
[P 2 ] = 6 МПа.
. Давление на забое в момент окончания цементирования
Где
H - высота поднятия цемента за колонной, м
γ ц -
плотность цементного раствора, кг/м 3 ;
h бр - высота столба буровецкого раствора за колонной
Где
v в -скорость
течения цементного раствора;
Для цементировочного агрегата 320М производительность на Ш скорости Q III = 14 дм 3 /с при диаметре
втулки 115 мм, а давление Р III = 6 МПа, т.е. заданный режим (по давлению) обеспечится при использовании
этого цементировочного агрегата.
9. Определяем количество цем. агрегатов
Q i =
подача развиваемая 1 цем. агрегатом
10. Находим необходимое число цементосмесительных машин
где
Q ц - масса
сухого цемента, Q ц = 12,8 т
V бун - вместимость бункера цементосмесительной машины, для
цементосмесительной машины 2СМН-20, V бун = 14 м 3 ;
ρ ж -
насыпная масса цемента, 1,2 кг/м 3
.
Предусматриваем закачивание 0,98 объема продавочного раствора с помощью n-1,
2-1 = 1 агрегат (ЦА-320М) при подаче Q IV = 14 дм 3 /с.
Оставшиеся 0,02 объема продавочного раствора будут закачиваться одним агрегатом
при Q IV =14
дм 3 /с, что необходимо для ловли момента "стоп" момента
посадки верхней разделительной пробки на упорное кольцо.
.
Определяем продолжительность цементирования
.
Определяем продолжительность процесса продавливания
.
Определяем общее время цементирования
1. Расчет количества тампонажного раствора
где
k к -
коэффициент кавернозности, k к = 1,1
D c -
диаметр скважины, D c = 0,2381 м
Д н
- наружный диаметр, Д н = 0,1778 м
H ц - интервал цементирования, H ц = 2400
h ц - высота цементного стакана, h ц =10 м
.
Определяем количество сухого цемента
где
k ц - потери
цемента, К ц = 1,05;
m -
водоцементное соотношение, m = 0,5;
γ ц -
плотность цементного раствора;
V ц - требуемый объем цементного раствора, V ц = 47,22
где
k в -
коэффициент учитывающий потери воды,k в = 1,1;
γ в -
плотность воды, γ в = 1000
кг/м 3 ;
.
Определяем объем продавочной жидкости
где
d вн -
внутренний диаметр колонны, м.
h ц.ст - высота цементного стакана,h ц.ст = 10м
.
Определяем давление в конце цементирования
Применяем цементировочную головку ГЦУ 140 - 40
Должно выполняться условие P 1 ≤ [P 1 ]
где P 1 - давление в конце цементирования, МПа;
[P 1 ] - максимальное давление в цем. головке, [P 1 ] = 40 МПа.
P гс - давление необходимое для преодоления гидравлических
сопротивлений
h ц.ст - высота цементного стакана, h ц.ст = 10м
γ ц -
плотность цементного раствора;
γ р -
плотность промывочной жидкости.
. Давление на цементировочном агрегате
Должно выполняться условиеP 2 ≤ [P 2 ]
где P 2 - давление в конце цементирования, МПа;
[P 2 ] -давление развиваемое цем. агрегатом на II скорости с диаметром втулки 125 мм,
[P 2 ] = 19 МПа.
. Давление на забое в момент окончания цементирования
Где
H - высота поднятия
Курсовая работа (т). Другое.
Контрольная работа по теме Право про свободу совісті та релігій
Реферат по теме Жизнь и творчество Марины Цветаевой
Реферат: Исполнение решений иностранных судов
Курсовая работа по теме Понятие экзистенциального вакуума в логотерапии Виктора Франкла
Деловой Туризм Реферат
Реферат: Аудит операций с применением электронной платежной системы
Реферат по теме Система Н.И. Ильминского и её роль в просвещении чувашского народа
Сочинения Про Растения 5 Класс
Дипломная работа по теме Гражданско-правовое положение наследника
Доклад: Аксаков
Контрольная Работа Действие С Натуральными Числами
Сочинение По Тексту Толстого Софья Ивановна
Курсовая работа: Риск в предпринимательстве и угроза банкротства. Скачать бесплатно и без регистрации
Административная Входная Контрольная Работа По Географии
Курсовая работа: Проектирование схемы трехфазного регулируемого выпрямителя
Реферат по теме Защита населения в чрезвычайных ситуациях
Реферат: Наслідки визнання правочину недійсним
Отчет По Практике В Кадровом Отделе
Виды Юридических Понятий Реферат
Автореферат На Тему Діагностика Та Комплексне Лікування Місцево-Поширеного Раку Щитоподібної Залози
Реферат: Походження Землі
Реферат: Функциональные стили современного русского языка
Реферат: The Lottery