Выбор оборудования и расчёт показателей тепловой эффективности теплоэлектроцентрали - Физика и энергетика курсовая работа

Главная

Физика и энергетика
Выбор оборудования и расчёт показателей тепловой эффективности теплоэлектроцентрали

Годовой отпуск теплоты от теплоэлектроцентрали. Производственно-технологическое и коммунально-бытовое теплопотребление. Отпуск теплоты по сетевой горячей воде. Выбор основного оборудования и расчет показателей тепловой экономичности теплоэлектроцентрали.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Министерство образования и науки российской федерации
Филиал федерального государственного бюджетного образовательного учреждения
высшего профессионального образования
"Южно-Уральский государственный университет"
(Национальный исследовательский университет) в г. Озерске
Выбор оборудования и расчёт показателей тепловой эффективности ТЭЦ
по дисциплине "Промышленная теплоэнергетика"
Основной задачей курсовой работы является выбор основного оборудования и определение технико-экономических показателей ТЭЦ, а также углубление знаний по составу оборудования, характеристикам и назначению промышленно-отопительных ТЭЦ, тепловых сетей и потребителей; совершенствование навыков в использовании справочной и специальной литературы.
Для выбора оборудования произведён расчёт годового отпуска теплоты от ТЭЦ, построен годовой график производственно-технологического теплоснабжения и график тепловых нагрузок по продолжительности стояния наружных температур в течении отопительного периода, а также разработана принципиально тепловая схема.
1.1 Производственно-технологическое теплопотребление
1.2 Коммунально-бытовое теплопотребление
1.3 Отпуск теплоты по сетевой (горячей воде)
3. Расчёт показателей тепловой экономичности ТЭЦ
4. Описание принципиальной тепловой схемы ТЭЦ
теплоэлектроцентраль сетевой вода экономичность
Станции типа ТЭЦ получили широкое распространение в районах и городах с большим потреблением тепла. Теплоэлектроцентрали предназначены для централизованного снабжения промышленных предприятий и городов теплом и электроэнергией. Они отличаются от конденсационных электростанций использованием тепла "отработавшего" в турбинах пара для нужд производства, отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. При такой комбинированной выработке электрической и тепловой энергии достигается значительная экономия топлива сравнительно с раздельным энергоснабжением, то есть выработкой электроэнергии на конденсационных электростанциях и получением тепла от местных котельных.
Замена местных котельных, нерационально использующих топливо и загрязняющих атмосферу городов и посёлков, централизованной системой теплоснабжения способствует не только значительной экономии топлива, но и повышению чистоты воздушного бассейна, улучшению санитарного состояния населённых мест.
Исходный источник энергии на ТЭЦ - органическое топливо (на паротурбинных и газотурбинных ТЭЦ) либо ядерное топливо (на планируемых атомных ТЭЦ). Преимущественное распространение имеют паротурбинные ТЭЦ на органическом топливе, являющиеся наряду с конденсационными электростанциями основным видом тепловых паротурбинных электростанций. Различают ТЭЦ промышленного типа - для снабжения теплом промышленных предприятий, и отопительного типа - для отопления жилых и общественных зданий, а также для снабжения их горячей водой. Тепло от промышленных ТЭЦ передаётся на расстояние до нескольких км (преимущественно в виде тепла пара), от отопительных - на расстояние до 20-30 км (в виде тепла горячей воды).
При строительстве ТЭЦ необходимо учитывать близость потребителей тепла в виде горячей воды и пара, так как передача тепла на большие расстояния экономически нецелесообразна. На ТЭЦ используют твёрдое, жидкое или газообразное топливо. Вследствие большей близости ТЭЦ к населённым местам на них шире (по сравнению с ГРЭС) используют более ценное, меньше загрязняющее атмосферу твёрдыми выбросами топливо - мазут и газ.
Прогнозируемая динамика роста спроса на тепловую энергию определяет требования к развитию теплофикации. Необходимо отметить, что прогнозирование развития теплофикации сильно усложняется отсутствием достоверных данных об изменении локальных тепловых нагрузок, которые, главным образом, и определяют выбор комбинированной (ТЭЦ) или раздельной (котельная и КЭС) схем энергоснабжения, величину требуемой мощности (электрической и тепловой), требования к составу теплофикационного оборудования (единичная мощность, тип турбин и так далее). В данной курсовой работе производится выбор турбин и котлоагрегатов на основании проделанных расчётов и определяются технико-экономические показатели ТЭЦ некоторого промышленного района.
Установленную мощность ТЭЦ и типы турбоагрегатов выбирают в соответствии с потребностями в тепле и параметрами пара, используемого в производственных процессах и для отопления. Наибольшее применение получили турбины с одним и двумя регулируемыми отборами пара и конденсаторами. Регулируемые отборы позволяют независимо регулировать в известных пределах отпуск тепла и выработку электроэнергии. При неполной тепловой нагрузке они могут в случае необходимости развивать номинальную мощность с пропуском пара в конденсаторы. При большом и постоянном потреблении пара в технологических процессах применяют также турбины с противодавлением без конденсаторов. Рабочая мощность таких агрегатов полностью определяется тепловой нагрузкой.
Годовой отпуск теплоты от ТЭЦ определяется отдельно для производственно-технологических и коммунально-бытовых потребителей. Нужды производственно-технологических потребителей покрываются технологическим паром, а коммунально-бытовых потребителей - сетевой (горячей) водой.
Q p г = 407 · 90000 = 36630000 Вт = 36,63 МВт = 131,87 ГДж/ч.
Таблица 4 - Укрупнённые показатели среднего теплового потока на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий при температуре воды 55 0 С q г , Вт/чел
Средняя за отопительный период норма расхода горячей
в жилых домах с сидячими ваннами и душами
в жилых домах с ваннами длиной 1,5 - 1,7 м и душами
в жилых домах высотой более 12 этажей
с повышенными требованиями к благоустройству
Расчётная нагрузка коммунально-бытовых потребителей, Вт (МВт) и ГДж/ч
Q p к = 259200000 + 20736000 + 36630000 = 316566000 Вт;
Q p к = 259,2 + 20,74 + 36,63 = 316,57 МВт;
Q p к = 933,12 + 74,65 + 131,87 = 1139,64 ГДж/ч.
Средняя нагрузка отопления, Вт (МВт) и ГДж/ч
где t в - средняя температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий (t в = 18 0 С - для жилых и общественных зданий, t в = 16 0 С - для производственных зданий);
t р о и t о - расчётная для отопления и средняя за отопительный период температуры наружного воздуха (см. таблица 5).
Таблица 5 - Климатологические данные города Верхоянска
Продолжительность отопительного периода, h о , ч
Число часов за отопительный период со среднесуточной
температурой наружного воздуха (и ниже), 0 С
Q ср о = 2592 = 2592 =259200000 · 0,56=145152000 Вт;
Q ср о = 259,2 = 259,2 = 259,2 · 0,56 = 145,15 МВт;
Q ср о = 933,12 = 933,12 = 933,12 · 0,56 = 522,55 ГДж/ч.
Средняя нагрузка вентиляции, Вт (МВт) и ГДж/ч
Q ср в = 20736000 = 20736000 = 20736000 · 0,63 = 13063680 Вт;
Q ср в = 20,74 = 20,74 = 20,74 · 0,63 = 13,07 МВт;
Q ср в = 74,65 = 74,65 = 74,65 · 0,63 = 47,03 ГДж/ч.
Средняя за отопительный период нагрузка горячего водоснабжения, Вт (МВт) и ГДж/ч
Q с p г = 36630000 Вт = 36,63 МВт = 131,87 ГДж/ч.
Средняя за неотопительный период нагрузка горячего водоснабжения, Вт (МВт) и ГДж/ч
где t х = 5 0 С и t хл = 15 0 С - соответственно температуры холодной (водопроводной) воды в отопительный и неотопительный периоды;
в - коэффициент, учитывающий изменение среднего расхода воды на горячее водоснабжение в неотопительный период по отношению к отопительному (в = 0,8 - для жилых и общественных зданий; в = 1,5 - для курортных и южных городов; в=1 - для промпредприятий); выбирается самостоятельно.
Q с p гл = 36630000 0,8 = 36630000 · 0,8 · 0,8 = 23443200 Вт;
Q с p гл = 36,63 0,8 = 36,63 · 0,8 · 0,8 = 23,44 МВт;
Q с p гл = 131,87 0,8 = 131,87 · 0,8 · 0,8 = 84,40 ГДж/ч.
Средняя за отопительный период нагрузка коммунально-бытовых потребителей
Q с p к = 145152000 + 13063680 + 36630000 = 194845680 Вт;
Q с p к = 145,15 + 13,07 + 36,63 = 194,85 МВт;
Q с p к = 522,55 + 47,03 + 131,87 = 701,45 ГДж/ч.
Годовой расход теплоты на отопление, ГДж
где h о - длительность отопительного периода (см. таблица 5), ч.
Q г о = 522,55 · 6528 = 3411206,4 ГДж.
Годовой расход теплоты на вентиляцию, ГДж
где z = 16 ч - время работы за сутки систем вентиляции общественных зданий.
Q г в = 47,03 · 6528 = 47,03 · 6528 · 0,67 = 205697,93 ГДж.
Годовой расход теплоты на горячее водоснабжение, ГДж
Q г г = 131,87 · 6528 + 84,40 (8400 - 6528) = 860847,36 + 84,40 · 1872 =
Годовой расход теплоты на коммунально-бытовые нужды, ГДж
Q г к = 3411206,4 + 205697,93 + 1018844,16 = 4635748,49 ГДж.
1.3 Отпуск теплоты по сетевой (горячей) воде
Сантехническая нагрузка промышленных предприятий покрывается сетевой водой и суммируется с коммунально-бытовой нагрузкой.
Расчётная сантехническая нагрузка, МВт и ГДж/ч
Q р с = 0,15 · 144,13 = 21,62 МВт = 77,83 ГДж/ч.
Можно допустить, что закономерности изменения сантехнической и коммунально-бытовой нагрузки в зависимости от температуры наружного воздуха совпадают. Тогда годовой отпуск теплоты на сантехнические нужды, ГДж
Q г с = 77,83 · 4635748,49 / 1139,64 = 360800304,98 / 1139,64 = 316591,47 ГДж.
С учётом тепловых потерь в сетях расчётная нагрузка потребителей сетевой воды составит, МВт и ГДж/ч
Q р св = (1 + 0,06) (316,57 + 21,62) = 1,06 · 338,19 = 358,48 МВт;
Q р св = (1 + 0,06) (1139,64 + 77,83) = 1,06 · 1217,47 = 1290,52 ГДж/ч.
Годовой отпуск теплоты в сетевой воде, ГДж
где q - доля тепловых потерь в тепловых сетях (принимается самостоятельно в пределах от 0,04 до 0,08).
Q г св = (1 + 0,06) (4635748,49 + 316591,47) = 1,06 · 4952339,96 =5249480,36 ГДж.
Результаты расчётов тепловых нагрузок необходимо свести в таблицу 6.
Потребители теплоты по сетевой воде
Результаты расчёта нагрузок потребителей сетевой воды обобщаются в виде графика тепловых нагрузок по продолжительности. Он совмещается с графиком изменения нагрузок от температуры наружного воздуха t н . В левой части графика приводятся зависимости нагрузок отопления Q о , вентиляции Q в и горячего водоснабжения Q г (МВт) от t н , а затем путём их графического суммирования - зависимость нагрузки коммунально-бытовых потребителей Q к от t н . Далее при расчётной температуре для отопления откладывается Q р св и строится зависимость Q св от t н при условии, что любой t н , ниже расчётной, соответствует численное значение разности (Q св - Q к ), пропорциональное значению Q к .
В правой части строится собственно график тепловых нагрузок по продолжительности, на котором по оси абсцисс приводятся продолжительность стояния температур наружного воздуха от + 18 0 С (8400 ч) и + 8 0 С (h о ) до расчётной для отопления (см. таблица 5), а по оси ординат соответствующие им нагрузки по сетевой воде. Весь график строится в линейном масштабе, удобном для построения и чтения (см. рисунок 2).
Рисунок 2 - Суммарный график теплового потребления по продолжительности
Расчетная нагрузка отопления для t н = + 8 о С, Вт (МВт) и ГДж/ч
Q +8 о = 2592 = 2592 = 259200000 · 0,13 = 33696000 Вт;
Q +8 о = 259,2 = 259,2 = 259,2 · 0,13 = 33,70 МВт;
Q +8 о = 933,12 = 933,12 = 933,12 · 0,13 = 121,31 ГДж/ч.
Расчетная нагрузка вентиляции для t н = + 8 о С, Вт (МВт) и ГДж/ч
Q +8 в = 20736000 = 20736000 = 20736000 · 0,15 = 3110400 Вт;
Q +8 в = 20,74 = 20,74 = 20,74 · 0,15 = 3,11 МВт;
Q +8 в = 74,65 = 74,65 = 74,65 · 0,15 = 11,20 ГДж/ч.
Суммарная расчетная нагрузка для t н = + 8 о С, Вт (МВт) и ГДж/ч
Q о,в,гв р = 316,57 = 41,11 МВт = 147,99 ГДж.
К основному оборудованию промышленно-отопительных ТЭЦ относятся паровые и водогрейные котлы и паровые турбины.
На основании расчетов тепловых нагрузок выбираем тип, число и номинальную мощность паровых турбин по таблице 7.
Таблица 7 - Характеристики паровых турбин для промышленно-отопительных ТЭЦ
- для покрытия производственной нагрузки 1 турбина ПТ-60/75-130/13;
- для покрытия теплофикационной нагрузки 1 турбина Т-50/60-130.
Выбор типа и количества энергетических паровых котлов осуществляется по суммарному расходу свежего пара на все выбранные турбины и РОУ (Д роу о ) с коэффициентом 1,02 (cм.таблица 8). Двухпроцентная добавка дается на неучтенные потери теплоты в цикле ТЭЦ.
Таблица 8 - Характеристики паровых котлов для промышленно-отопительных ТЭЦ
Номинальная паропроизводитель ность, кг/с
Таким образом, требуемая паропроизводительность ТЭЦ, кг/с
где Д о - номинальный расход свежего пара на все выбранные турбины данного типа (Т, ПТ или Р), кг/с;
Д роу о - расход свежего пара на РОУ.
Расход свежего пара на РОУ определяется по формуле (24), кг/с
где Д пт,р п - отпуск пара на производственно-технологические нужды из отборов выбранных турбин типа ПТ и Т, кг/с;
h о - энтальпия свежего пара за котлами (по h-s диаграмме), кДж/кг;
h 0 ? роу - КПД РОУ (принимается равным 0,98);
h пв - энтальпия питательной воды, выбирается по давлению и температуре питательной воды, кДж/кг.
Д тэц = 1,02 (66,7 + 97,5 + 8,44) = 176,1 кг/с.
По таблице 8 выбираем 3 паровых котла типа Е-320-140, с паропроизводительностью - 88,9 кг/с каждый (3 · 88,9 = 266,7 кг/с).
Покрытие максимальной тепловой нагрузки на теплофикацию производится за счет пиковых водогрейных котлов (ПВК), покрывающих нагрузку. Выбираются водогрейные котлы по теплопроизводительности (МВт)
Q пвк т = 358,49 - (105 + 61,5) = 191,99 МВт.
По таблице 9 выбираем 2 водогрейных котла типа КВ-ТК-100, с теплопроизводительностью - 116 МВт каждый (2 · 116=232 МВт).
Таблица 9 - Характеристики пиковых водогрейных котлов
Критерием правильности выбора состава, типа и мощности основного оборудования является достижимость оптимальных значений расчётных коэффициентов теплофикации по пару б р п и сетевой воде б р св при соответствующих величинах технологической и коммунально-бытовой (в сумме с сантехнической) нагрузок. Оптимальные коэффициенты теплофикации определяются на основе технико-экономических расчётов и зависят от мощностного ряда выпускаемых теплофикационных паровых турбин. Соответствующие технико-экономические исследования показывают, что оптимальные значения расчётных коэффициентов теплофикации по пару и сетевой воде составляют соответственно б р п = 0,7…1,0 и б р св = 0,4…0,7.
где Д пт,р п - соответственно отпуск пара из производственных отборов выбранных турбин типа ПТ и Р, кг/с;
Q т,пт св - отпуск теплоты по сетевой воде из отопительных отборов выбранных турбин типа Т и ПТ, Мвт.
Расчетные коэффициенты теплофикации по пару и сетевой воде
б р св = (105 + 61,5) / 358,49 = 0,5.
Состав и характеристики выбранного оборудования ТЭЦ сводим в таблицу
Таблица 10 - Состав и характеристики оборудования ТЭЦ
Номинальный расход свежего пара или паропроизводительность, кг/с
3. Расчёт показателей тепловой экономичности ТЭЦ
Расход натурального топлива на энергетический котёл (без промежуточного пароперегревателя)
где Д о - номинальный расход свежего пара на одну турбину выбранного типа (Т, ПТ,Р), кг/с;
h о - энтальпия свежего пара за выбранным энергетическим котлом, кДж/кг;
h пв - энтальпия питательной воды, кДж/кг;
Q р н - удельная теплота (низшая) сгорания заданного топлива, кДж/кг;
? бр котла - расчётный КПД (брутто) котла.
Расход топлива на пиковый водогрейный котёл, работающий на угле (Q р н = 15,91 МДж/кг), кг/с
где Q пвк = Q р св - Q т.пт св - номинальная производительность выбранных ПВК, МВт.
В пвк = =191,99 / 14,924 = 12,86 кг/с
Суммарный расход условного топлива (Q р н(усл.) = 29,31 МДж/кг) на ТЭЦ, кг/с
где в числителе n 1 , n 2 - количество выбранных энергетических и водогрейных котлов.
(n 1 В эк + n 2 В пвк ) Q р н = n 1 В эк Q р н + n 2 В пвк Q р н (заданное топливо).
В тэц = (3 · 27,4 + 2 · 12,86) 15,91 / 29,31 = 58,58 кг/с.
Расход условного топлива на выработку теплоты, кг/с
где Q отп = Q р п + Q р св - суммарный расход теплоты, отпущенной внешним потребителем, МВт;
? н э - энергетический КПД (нетто); задаётся ? н э = 0,86;
? тп - КПД, учитывающий тепловые потери в паропроводах; задаётся ? тп = 0,98;
? н пвк - КПД котла (нетто), учитывающий тепловые потери пикового водогрейного котла, задаётся ? н пвк = 0,85.
Q отп = 144,13 + 358,49 = 502,62 МВт.
Расход условного топлива на выработку электроэнергии, кг/с
КПД ТЭЦ брутто по выработке электроэнергии
где N э - суммарная номинальная мощность выбранных турбин, Мвт; N э =?N э i ;
КПД ТЭЦ брутто по выработке теплоты
где Q отп (МВт), В т (кг/с) и Q р н (МДж/кг).
? тэц т(бр) = = 502,62 / 599 = 0,84.
- на выработку электроэнергии, кг/(кВт·ч)
В э у = 3600 / 0,1 · 29310 = 0,38 кг/(кВт·ч).
В э у = 10 6 / 0,84 · 29,31 = 40,61 кг/ГДж.
где M т(нетто) ТЭЦ - КПД нетто ТЭЦ, учитывающий собственные нужды станции (по теплоте), принимаем ? т(нетто) ТЭЦ = 0,82.
В э у = 10 6 / 0,82 · 15,91 = 25,07 кг/ГДж.
4. Описание принципиальной тепловой схемы ТЭЦ
Принципиальная тепловая схема является основой проектируемой электростанции. В результате расчётов определяют расход свежего пара на турбину, для контроля правильности выбора исходных данных используют значения энергетических показателей (удельный расход условного топлива на каждый вид вырабатываемой энергии). Тепловая схема станции устанавливает взаимосвязь основных и вспомогательных агрегатов, которые принимают участие в выработке электроэнергии и тепла, отпускаемого внешним потребителям.
Принципиально тепловую схему электростанции (энергоблока) нового типа разрабатывают на основе имеющихся теоретических исследований, опыта эксплуатации действующих электростанций, новых технических предложений и результатов технико-экономических расчётов.
Составление принципиальной тепловой схемы ТЭЦ имеет ряд особенностей. На ТЭЦ с промышленной и отопительной нагрузкой устанавливают теплофикационные турбоагрегаты двух или трёх различных типов (ПТ, Р, Т) технологически связанных между собой. Так, общими являются линии промышленного отбора пара турбин ПТ и Р, линии обратного конденсата внешних потребителей, добавочной воды, подпиточной воды тепловой сети. Однако, сетевые подогревательные установки выполняют обычно индивидуальными у каждого турбоагрегата типа Т или ПТ. На такой сложной ТЭЦ с разнотипными турбоагрегатами принципиально тепловая схема включает по одному турбоагрегату каждого типа. Принципиальная тепловая схема такой ТЭЦ включает схемы отпуска пара и горячей воды, а также регенеративного подогрева воды для каждого турбоагрегата, подготовки подпиточной и добавочной воды.
Для ТЭЦ с промышленной и отопительной нагрузкой и разнотипными теплофикационными турбоагрегатами (ПТ, Р, Т), технологически связанными между собой (линиями промышленного отбора пара, подогрева добавочной и подпиточной воды и обратного конденсата),принципиальная тепловая схема составляется как единая схема, состоящая из связанных схем агрегатов разных типов.
Принципиальная схема теплоснабжения включает:
- 2 пиковых водогрейных котла КВ-ТК-100;
- регенеративные подогреватели питательной воды;
- основные насосы (конденсатные, питательные, сетевые);
- деаэраторы питательной и сетевой воды;
- узлы подпиток основного цикла станции и теплосети;
- узел отпуска тепла внешним потребителем.
Паровые котлы серии "Е" предназначены для выработки насыщенного пара, потребляемого предприятиями всех отраслей промышленности для технологических, отопительных и бытовых нужд. Котёл Е-320-100 с естественной циркуляцией воды. Естественная циркуляция образуется в замкнутом контуре за счёт разности плотностей смеси в опускных и подъёмных трубах.
Подвод пара осуществляется в среднюю часть турбины через два стопорных и четыре регулирующих клапана. К турбине подключен один подогреватель высокого давления (ПВД), питаемый паром из отборов и выходного патрубка. В турбоустановке также предусмотрен деаэратор.
Т - турбина с теплофикационным отбором;
50 - номинальная мощность турбины, МВт;
60 - максимальная мощность турбины (при отключенных отборах), МВт;
130 - давление пара перед турбиной, атм. (13,0 МПа).
Теплофикационная паровая турбина Т-50/60-130 предназначена для привода электрического генератора и имеет два теплофикационных отбора для отпуска тепла на отопление.
В теплоподготовительной установке турбины типа "Т" предусмотрены три ступени подогрева сетевой воды:
- теплофикационный подогреватель нижнего отбора пара (подогрев до 85 О С);
- теплофикационный подогреватель верхнего отбора пара (до 140 О С);
- пиковый водогрейный котел (до 180 - 200 О С).
Последовательность технологического процесса: пар, сгенерированный в котлах, по паропроводам направляется в цилиндры турбин.
Пар в турбине ПТ - 60/75-130/13 из отборов поступает в подогреватель высокого давления (ПВД) для подогрева питательной воды и основной отработанной, на нужды технологических потребителей.
Пар в турбине Т-50/60-130, отработав на всех ступенях ЦВД, поступает в ЦНД, после чего поступает в конденсатор. В конденсаторе отработавший пар конденсируется за счет тепла отданного охлаждающей воде, которая имеет свой циркуляционный контур, далее, при помощи конденсатных насосов, основной конденсат направляется в систему регенерации. В эту систему входят 2 ПС и деаэратор. Система регенерации предназначена для подогрева питательной воды на входе в котел до определенной температуры. Эта температура имеет фиксированное значение и указывается в паспорте турбины.
Подогреватели представляют собой поверхностные теплообменники, вода в них подогревается за счет тепла пара, отобранного из турбины. Дренажи с подогревателей сбрасываются либо в предыдущий подогреватель, либо с помощью дренажных насосов в точку смешения. После того как основной конденсат прошел 2 ПС, он попадает в деаэратор, основное назначение которого заключается не в том, чтобы подогреть воду, а в том чтобы очистить ее от кислорода, который вызывает коррозию металлов трубопроводов, экранных труб, труб пароперегревателей и другого оборудования. При этом, для того чтобы процесс деаэрации в принципе происходил в деаэраторах, должна поддерживаться температура насыщения.
Основной конденсат, прошедший 2 ПС и процесс очистки от агрессивных газов, направляется на питательные насосы, которые создают необходимое давление, и направляется в группу ПВД, состоящую из двух подогревателей. Вода, имеющая строго определенные параметры и удовлетворяющая нормам химического контроля, называется питательной водой и направляется в котел.
Питательные насосы. Питание котлов водой должно быть надёжным. При снижении уровня воды ниже допустимых пределов кипятильные трубы могут оголиться и перегреться, что в свою очередь может привести к взрыву котла. Котлы с давлением выше 0,07 МПа с паропроизводительностью 2 т/ч и выше должны иметь автоматические регуляторы питания.
Для питания котлов устанавливают не менее двух насосов, из которых один должен быть с электроприводом, а другой - с паровым приводом. Производительность одного насоса с электроприводом должна составлять не менее 110 % номинальной производительности всех рабочих котлов. При установке нескольких насосов с электроприводами их общая производительность должна составлять также не менее 110 %.
Конденсатный насос. Производительность конденсатного насоса равна часовому расходу конденсата от технологического потребителя. К этому расходу следует прибавить расход конденсата от сетевого подогревателя отопления, так как в случаи повышения жёсткости конденсат сбрасывают в конденсатный бак на нужды ГВС.
Сетевой насос системы отопления и вентиляции. Этот насос служит для циркуляции воды в тепловой сети. Его выбирают по расходу сетевой воды из расчёта тепловой схемы. Сетевые насосы устанавливаются на обратной линии тепловой сети, где температура сетевой воды не превышает 70 0 С.
Напор, развиваемый сетевым насосом, выбирается в зависимости от требуемого напора у потребителя и сопротивлением сети с 10% запасом.
Подпиточный насос. Предназначен для восполнения утечки воды из системы теплоснабжения, количество воды необходимое для покрытия утечек определяется в расчёте тепловой схемы. Производительность подпиточных насосов выбирается равной удвоенной величине полученного количества воды для восполнения возможной аварийной подпитки.
Необходимый напор подпиточных насосов определяется давлением воды в обратной магистрали и сопротивлением трубопроводов и арматуры на линии подпитки, число подпиточных насосов должно быть не менее 2, один из которых резервный.
РОУ предназначены для снижения давления и температуры пара с целью:
- обеспечения систем теплоснабжения резервным паром (непосредственно из паровых котлов) в случае остановки теплофикационных паровых турбин или появления пиковых тепловых нагрузок;
- корректировки параметров пара из отборов турбин или турбин противодавления до значений, необходимых потребителю.
Потребителями теплоты в системах теплоснабжения являются системы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха, системы горячего водоснабжения (ГВС), тепловые и силовые технологические агрегаты.
В системах отопления жилых и общественных зданий в качестве теплоносителя в основном применяется горячая вода при максимальной температуре на входе в отопительный прибор t = 105?95 0 С. Для детских яслей и садов, больниц t = 85 0 С. Для большинства производственных помещений, а также лестничных клеток t = 150 0 С. Ограничение температуры теплоносителя
t = 95?105 0 С для помещений жилых и общественных зданий обусловлено разложением и сухой возгонкой органической пыли (при температуре 65?70 0 С, более интенсивно при t ? 80 0 С). По санитарным нормам температура поверхности отопительного прибора не должна превышать 95 0 С (t о.п ? 95 0 С).
Температура воды для горячего водоснабжения должна быть в пределах 60?70 0 С. Расчетную температуру t 1 сетевой воды в подающем трубопроводе принимают равной 130 0 С или 150 0 С. По технико-экономическим условиям допускается принимать t 1 выше (до 200 0 С) или ниже (до 95 0 С).
Для теплоснабжения городов в большинстве случаев применяются двухтрубные водяные системы. Тепловая сеть состоит из двух параллельных трубопроводов: подающего и обратного. По подающему трубопроводу горячая вода подводится от станции к абонентам, по обратному трубопроводу охлажденная вода возвращается на станцию. Преимущественное применение в городах двухтрубных систем объясняется тем, что они пригодны для снабжения теплотой однородных потребителей, то есть систем отопления и вентиляции, работающих по одинаковым режимам. При этом вся подаваемая тепловая энергия имеет один потенциал (вода одинаковой температуры при заданной температуре наружного воздуха).
Водяные системы теплоснабжения по способу присоединения систем горячего водоснабжения разделяются на две группы: закрытые (замкнутые) и открытые (разомкнутые). В закрытых системах вода, циркулирующая в тепловой сети, используется только в качестве греющей среды, то есть как теплоноситель, и из сети не отбирается. В открытых системах вода, циркулирующая по тепловым сетям, частично или полностью разбирается у потребителей горячего водоснабжения. Минимальное число трубопроводов для открытой системы равно единице, для закрытой системы двум.
Схемы присоединения систем отопления и вентиляции к тепловым сетям могут быть зависимые и независимые.
При зависимой схеме вода из тепловых сетей непосредственно поступает в нагревательные приборы систем отопления и вентиляции.
При независимой схеме вода из тепловых сетей доходит только до тепловых пунктов местных систем и не попадает в нагревательные приборы, а в специально предусмотренных подогревателях нагревает воду, циркулирующую в системах отопления и вентиляции, и возвращается по обратному теплопроводу к источнику теплоснабжения.
Оборудование теплового пункта при зависимой схеме значительно проще и дешевле, чем при независимой. Однако существенный недостаток зависимых схем, состоящий в передаче давления из тепловой сети в местные системы и нагревательные приборы, в ряде случаев заставляет применять независимые схемы присоединения. Они применяются в тех случаях, когда уровень давления в обратном теплопроводе тепловой сети превосходит допускаемый для нагревательных приборов местных систем (чугунные радиаторы выдерживают максимальное избыточное давление 0,6 МПа) и в ряде других случаев.
В большинстве случаев отопительные системы жилых и общественных зданий присоединяются к водяным тепловым сетям по зависимой схеме со смесительным устройством. Объясняется это тем, что согласно СНиП 2-04.05-91 для жилых зданий, общежитий, школ, поликлиник, музеев и других зданий предельная (максимальная) температура теплоносителя составляет 95 0 С, в то время как максимальная температура воды в подающей линии принимается в большинстве случаев равной 150 0 С, причем имеется тенденция к дальнейшему повышению температуры воды в сети.
Основные преимущества и недостатки закрытых систем.
- гидравлическая изолированность водопроводной воды, поступающей в установки горячего водоснабжения, от воды, циркулирующей в тепловой сети. Благодаря этому обеспечивается стабильное качество горячей воды, поступающей в установки горячего водоснабжения, одинаковое с качеством водопроводной воды. Вода, поступающая в установки горячего водоснабжения, не загрязняется шламом, илом, коррозионными отложениями, выпадающими в сети и отопительных приборах;
- чрезвычайно простой санитарный контроль системы горячего водоснабжения благодаря короткому пути прохождения водопроводной воды от ввода в здание до водоразборного крана;
- простой контроль герметичности теплофикационной системы, который осуществляется по расходу подпитки.
Недостатками закрытых систем являются:
- усложнение оборудования и эксплуатации абонентских вводов горячего водоснабжения из-за установок водо-водяных подогревателей;
- коррозия в системах горячего водоснабжения зданий, так как в них поступает водопроводная подогретая вода, содержащая кислород (отсутствие деаэрации);
- выпадение накипи в подогревателях горячего водоснабжения на тепловых вводах при повышенной жесткости водопроводной воды.
Для обеспечения высокого качества теплоснабжения, а также экономичных режимов выработки теплоты на ТЭЦ или в котельных и транспортировки её по тепловым сетям выбирается соответствующий метод р
Выбор оборудования и расчёт показателей тепловой эффективности теплоэлектроцентрали курсовая работа. Физика и энергетика.
Реферат: Реаниматология и ее задачи
Реферат: Латинский язык 2
Реферат: Социология города. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат по теме Гигиенические аспекты безопасности труда пользователей персональных ЭВМ
Курсовая Работа На Тему Порядок Переработки Животных В Условиях Чрезвычайных Ситуаций
Сочинение На Тему Петр
Дипломная работа по теме Исследование и совершенствование организационной структуры органов государственной власти субъектов РФ и органов местного самоуправления
Деловое Общение Диссертация
Роль языка в становлении личности человека
Курсовые Работы По Отечественной Истории
Реферат: Сущность издержек обращения в торговле, их классификация. Розничный товарооборот. Скачать бесплатно и без регистрации
Курсовая работа по теме Национальная библиография Беларуси
Времена Глаголов Контрольная Работа
Почему Нужно Беречь Русский Язык Сочинение Рассуждение
Реферат: Edgar Allan Poe Essay Research Paper Emily
Топик: My friend
Эссе По Английскому 2022 Шаблон
Реферат по теме Об основных направлениях социально - экономического развития города Ярославля на 2004 год
Дипломная работа по теме Анализ темпов экономического роста в Республике Беларусь
Курсовая Работа На Тему Технология Монтажа Трубопроводов
Критерии эффективной социальной политики - Социология и обществознание курсовая работа
Приховані марківські процеси - Программирование, компьютеры и кибернетика курсовая работа
Центральный федеральный округ РФ и его ресурсы - География и экономическая география контрольная работа