Вентиляция кузнечного цеха Минского машиностроительного завода - Производство и технологии курсовая работа

Главная

Производство и технологии
Вентиляция кузнечного цеха Минского машиностроительного завода

Тепловой баланс помещения, метеорологические параметры воздуха. Теплопоступления и теплопотери, баланс тепла. Вентиляция кабин крановщиков. Расчёт зонта над кузнечным горном. Аэродинамический расчёт вентиляции. Борьба с шумом вентиляционных установок.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

«Вентиляция кузнечного цеха Минского машиностроительного завода»
Производственные процессы в кузнечных цехах включают резку и ковку холодных заготовок металла, их нагрев, ковку и штамповку, очистку кованых деталей.
Резка и правка холодных заготовок металла производится на гильотинных ножницах и правильных плитах.
Нагрев заготовок и слитков перед ковкой и штамповкой до новых температур происходит в кузнечных цехах в нагревательных печах.
Кузнечные печи работают на твёрдом, жидком, газообразном топливе. Для свободной ковки и горячей штамповке используют пневматические и паровоздушные молоты, кривошипные и гидравлические прессы и др. Основные производственные вредные выделения в кузнечных цехах - это конвективное и лучистое тепло, окись углерода, сернистый газ, пыль окалины метала, пары и аэрозоли кислоты в травильном отделении.
Метеорологические условия в кузнечных цехах принимаются как для помещений со значительными избытками явного тепла и категории тяжёлых работ. Во всех производственных помещениях отопление совмещается с приточной вентиляцией. Дежурное отопление устраивают путём переключения на рециркуляцию приточных или циркулирующих систем.
Общий воздухообмен кузнечнопрессовых цехов рассчитывают на ассимиляцию теплоизбытков с проверкой на растворение до уровня ПДК выделяющихся вредных газов в холодный период года.
На рабочих местах, где участки более подвержены тепловому облучению, предусматривается воздушное душирование.
Местную вентиляцию устраивают под загрузочным отверстием печей - зонты - козырьки и у горнов - зонты.
Для компенсации воздуха удаляемого местными отсосами, предусматривают механическую приточную общеобменную вентиляцию с раздачей воздуха в рабочую зону. Во все периоды года организуют аэрацию. Весь приточный воздух, как летом, так и зимой, может подаваться в цех через фрамуги окон.
Метеорологические параметры воздуха
Ориентация по сторонам света фасада: Север
Коэффициент теплопередачи покрытия Кп = 1,75 Вт/м2К
Характер освещения: окна деревянные и фонари с двойным вертикальным остеклением
Поверхностная плотность лучистого теплового потока qр.м=1700 Вт/м2
Расчётная географическая широта: 520 с.ш.
Расчётные параметры наружного воздуха.
Параметры наружного воздуха принимаем из [5] прил.7
Расчётные параметры наружного воздуха
Расчётные параметры внутреннего воздуха.
Температуру, относительную влажность, скорость воздуха V в рабочей зоне принимаем по [2] табл. 1.2 для холодного и переходного периода года по табл. 1.3 для тёплого периода года.
Кузнечный цех - (это) со значительными избытками явной теплоты.
Категория работ - тяжёлая III табл. 1.3 [3]
Количество работающих определяется по формуле:
Теплопоступления от людей не учитываются, т.к. объём помещения приходящегося на 1 человека 248 м3 > 40 м3
От источников искусственного освещения
E - требуемая освещённость в помещении [3] табл. 2.3.
F - площадь пола помещения, м2, F=1190,4 м2
qосв - удаляемое тепловыделение [3] табл. 2.4 qосв=0,15
осв - доля тепла поступающего в помещение; осв=0,5
Теплопоступления через остеклённые поверхности:
Где Fост,Fп - площади поверхности остекления и покрытия, м2
qост - теплопоступления от инсоляции через 1 м2 остекления (245 Вт/м2)
qп - теплопоступления через 1 м2 покрытия при Kп=1
Kп - коэффициент теплопередачи покрытия Kп=1,75
Aост - коэффициент зависящий от характера остекления
По [6] Aост=1,15 (двойное остекление в одной раме)
Fб.ок=4,84=19,2 м2 для 8 окон Fб.ок=19,28=153,6 м2
Fм.ок=4,81,5=7,2 м2для 8 окон Fм.ок=7,28=57,6 м2
Характеристика оборудования кузнечного цеха
1. Отрезной станок, мощность двигателя, кВт
- производительность по металлу, кг/час
- количество сжигаемого топлива, кг/час
- количество сжигаемого топлива, кг/час
10. Вальцы, мощность двигателя, кВт
Nу - установочная (номинальная) мощность электродвигателей или выпрямителей, кВт
Kсп - коэффициент спроса на электроэнергию, принимаемый по табл. 2,5 [3] и принимаемый по следующим данным:
При загрузке электродвигателя от 1 до 0,5 Kп=1, при загрузке <0,5 Kп=0,9
- КПД электродвигателя при полной его загрузке, принимаемый по следующей зависимости:
Kт - коэффициент перехода тепла в помещение, принимаемый равным для металлорежущих станков без охлаждения эмульсий режущего инструмента
- металлорежущие станки мелкосерийного производства Kсп=0,14
- то же, крупносерийного производства Kсп=0,2
- двигатели генератора, выпрямительный полупроводник Kсп=0,5
V=18 кг/ч; 38970; Gм=300 кг/ч; tпов=1300 0С от стенок и сводов по [1] стр. 36
- излучение через рабочий проём по [1] стр. 40
- коэффициент диафрагмирования рис. 2.3 =0,55
F0 - площадь открытого отверстия 0,50,5
qл - теплопоступления через 1 м2, отверстия печи, Вт/м2
z - среднее за 1 час, количество минут в течении которых отверстие открыто, z=20 минут
- приведённый коэффициент лучеиспускания, принимаем =4,64 tпов=1300 0С
- с продуктами сгорания через рабочий проём
с - удельная теплоёмкость, , с=1,005
Gг - количество выбивающихся из печи газов, м/ч
- коэффициент, учитывающий сужение струи газа при выходе из отверстия =0,6
F0 - площадь рабочего отверстия печи, м2, F0=0,25 м2
Vг - скорость выбивающихся из отверстия печи газов, м/с
- избыточное давление в печи, равное примерно 1...5 Па под давлением которого газы выходят из отверстия
- объёмная масса выбивающихся из печи газов кг/м3
- температура газов поступающих в цех, обычно принимается на 150 0С ниже температуры в печи, =1150 0С
z - время, в течение которого открыта загрузочная дверца, мин. z=20 мин
Gг=36000,60,254,920,248=219,63 кг/ч
ТП: Qп.с.=0,2781,005219,63(1150-25)=65236 Вт
При наличии вытяжного зонта над загрузочным отверстием печи учитываем 30% от Qп.с. (19571 Вт)
ХП, ПП: Qп.с.=0,2781,005227,8(1050-16)=69032 Вт
При наличии вытяжного зонта над загрузочным отверстием печи учитываем 30% от Qп.с. (20710 Вт)
- от зонта над загрузочным отверстием
=4,64 Вт/м2 - коэффициент теплопередачи укрытия
- площадь поверхности укрытия, м2 F=2,0 м2
- температура смеси газов и воздуха под укрытием =150...200 0С
- от остывающего материала [1] стр.33
с - его средняя теплоёмкость кДж/кгК
- коэффициент, учитывающий интенсивность теплоотдачи по времени =0,9
ТП: Qм=0,2783000,73(1300-25)0,9=69862 Вт
ХП, ПП: Qм=0,2783000,73(1300-16)0,9=70355 Вт
Суммарные теплопоступления от нагревательной печи:
ХП, ПП: Qтп=164000 Вт ?3 =492000 Вт
- теплота сгорания топлива кДж/кг, =26816 кДж/кг
- коэффициент учитывающий долю теплоты выделяющейся в цех [1] рис. 2.4. =0,23
Суммарные теплопоступления от горна на один огонь
- теплота сгорания топлива кДж/кг, =26816 кДж/кг
- коэффициент учитывающий долю теплоты выделяющейся в цех [1] рис. 2.4. =0,23
Суммарные теплопоступления от горна на два огня
Qобщ=25,50,4(1-10,88+110,88) 103=10200 Вт
Суммарные теплопоступления от технологического оборудования
V- объём здания по внешнему обмеру, V=10713 м3
q0 - удельная тепловая характеристика, q0=0,754 Вт/(м30с)
t=0,7-2 0С/м - при значительных тепловыделениях (принимаем t=1,50С)
1,016107130,754(21,25-(-25))=379566 Вт
На нагрев поступающих материалов [2] стр.25
=0,9 - коэффициент неравномерного нагрева
Cм - средняя теплоёмкость материала в интервале температур tн-tк Cм=0,46 кДж/кгК
tн и tк - начальная и конечная температуры материала, 0С
ХП: Qм=0,2789000,46(16+25)0,9=4247 Вт
ПП: Qм=0,2789000,46(16-8)0,9=829 Вт
- количество тепла, МДж, необходимого для обогрева автомобилей [2] табл. 2.15 ЗИЛ - 150 1 шт.
n - среднее количество автомашин, одновременно находящихся в помещении в расчётный час, n=1 шт.
Тепловой баланс помещений без учёта теплообмена в процессе вентиляции
Источники теплопоступлений и направления террасного тепла
7. Через ограждающие конструкции Q7
8. На нагрев инфильтрующего воздуха Q8
9. На нагрев материала и транспорта Q9
10. На нагрев воздуха врывающегося через открытые проёмы Q10
3. tсм - нормируемая температура в районе ворот, для тяжелой работы
4. Длина притворов приточных аэрационных проёмов: lп=360 м
5. Длина проёмов аэрационного фонаря: lв=352 м
6. Расстояние от центра приточных проёмов до цента фрамуг аэрационного фонаря: hн+hв=8 м
7. Расстояние от центра ворот до центра приточного проёма: h1=0,5 м
8. Размеры ворот: Fпр=4,5 ? 4=18 м2
9. Продолжительность открывания ворот: =12 мин
10. Место расположения вентилятора: расположение в рабочей зоне
2. По таблице 4.1 [2] стр. 63 определяем =0,258
3. Определяем расстояние от середины проёма до центральной зоны по формуле для случая, когда есть аэрационный фонарь:
Определяем количество воздуха, подаваемого завесой по формуле:
- количество воздуха, проходящего через проём
- коэффициент расхода воздуха через проём при наличии завесы, принимается в зависимости от и и по таблицам в зависимости от вида проёма;
h - расстояние от середины проёма оборудованного завесой по вертикали до центральной зоны здания.
Определяем и по [2] рис. 4.1 Q=0,13
Определяем температуру воздуха, подаваемого завесой по формуле:
- отношение количества теплоты теряемой через открытый проём к количеству теплоты, подаваемого завесой.
Вычисляем тепловую мощность калорифера или воздухонагревателя по формуле:
- температура воздуха забираемого на завесу 0С
Определяем ширину воздуховыпускной щели по формуле:
Определяем скорость выхода воздуха из щели по формуле:
Количество теплоты, необходимое для компенсации дополнительных теплопотерь помещения за счёт врывания воздуха через открытый проём (ворота) определяется по формуле:
- продолжительность открывания проёма в течении часа, мин: =12 мин
Потери давления в воздухораздаточном коробе:
12. По табл. 4.4 [2] стр. 66 выбираем унифицированную воздушнотепловую завесу с осевым вентилятором типа К.
Рассчитать воздушное душирование рабочего у нагревательной печи. Категория работ - тяжёлая. Поверхностная плоскость лучистого теплового потока
=1700 Вт/м2. Температура воздуха в рабочей зоне =25 0С. Согласно табл. 4.23 [1] средняя температура =19 0С, подвижность воздуха на рабочем месте
=2,3 м/с. Расстояние от душирующего патрубка до рабочего Х=1,8 м.
При адиабатическом процессе охлаждения на выходе из форсуночной камеры температура воздуха 18,5 0С.
Принимаем душирующий патрубок ПДН-4
Размеры 630 мм h1=1540 мм l1=1260 мм
Коэффициент m=4,5 n=3,1 =3,2 =00-200
Определяем площадь теплового сечения патрубка:
Находим скорость воздуха на выходе из патрубка:
Устанавливаем расход воздуха подаваемого душирующим патрубком:
В холодный период года и в переходных условиях температура и скорость движения воздуха на рабочем месте должны быть в таких пределах:
Оставляем неизменными принятые для тёплого периода, определяем температуру воздуха на выходе из душирующего патрубка при =16 0С и =19 0С используя формулу:
Система вентиляции кабин крановщиков с подачей наружного воздуха. Вентиляция должна обеспечивать подпор в наличии 10-15 Па.
Система вентиляции кабины с подачей наружного воздуха осуществляется по схеме, приведённой на рис. 1. Конструкция содержит коллектор, расположенный вдоль пути движения крана, заборное устройство, движущееся в щели коллектора и жёстко соединённое с кабиной крановщика. В качестве уплотняющего устройства щели коллектора применяют резиновую ленту или гидравлический затвор.
Рис. 1 - Вентиляция крановой кабины с подачей воздуха через коллектор: 1 - коллектор, 2 - вентилятор, 3 - крановая кабина, 4 - глушитель, 5 - уплотнительная резиновая трубка
Местные отсосы от оборудования выделяющего пары, газы, дурные запахи
Расчёт зонта - козырька над загрузочным отверстием нагревательной печи
Зонт - козырёк над загрузочным отверстием печи предназначен для улавливания потока газов, выходящих из отверстия под влиянием избыточного давления в печи. Размеры всасывающего отверстия зонта должны соответствовать размерам всасывающейся струи с учётом её искривления под действием гравитационных сил (рис. 2.)
Рис. 2 - Зонт - козырёк над загрузочным отверстием печи
Определим объём удаляемого воздуха и размеры зонта - козырька у термической печи, имеющей загрузочное отверстие размером h?b=0,5?0,5 м. В печи поддерживается температура газов tг=1150 0С, температура воздуха в рабочей зоне =25 0С
1. Определим среднюю скорость, с которой газы выбиваются из отверстия печи, предварительно вычислив:
h0 - половина высоты загрузочного отверстия, м
и - плотность соответственно воздуха рабочей зоны и газов выходящих из печи, кг/м3
2. Объём газов, выходящих из рабочего проёма печи, м3/с
где - площадь рабочего проёма печи, м2
где - эквивалентный по площади диаметр рабочего проёма, м
и - температура соответственно газов в печи и воздуха в рабочей зоне, К
4. Расстояние, на котором ось потока газов искривлённого под давлением гравитационных сил, достигает плоскости всасывающего отверстия зоны, м
где m, n - коэффициенты изменения скорости и температуры при отношениях высоты загрузочного отверстия h к его ширине и в пределах 0,5...1 применяются равными соответственно 5 и 4,2. Определим расстояние x при h0=0,25 m=5 n=4,2
5. Диаметр потока газов на расстоянии x при
Б=b+(150...200)=b+0,2=0,5+0,2=0,7 м
7.Определяем расход отсасываемой смеси газов и воздуха:
8. Расход воздуха подсасываемого из помещения:
9. Температура смеси газов и смеси, 0С
Которая недопустимо высока и для естественной (< 300 0С) и для механической (< 80 0С). Принимаем =300 0C, когда расход подсасываемого воздуха м/с, увеличивается до значения:
Определим высоту дымовой трубы для удаления найденной массы воздуха. Примем диаметр трубы dТР=500 мм
Предварительно задаёмся высотой трубы hтр=6 м. На головке трубы устанавливаем дефлектор диаметром dдеф=500 мм, высота дефлектора hдеф=1,7dдеф=1,70,5=0,85 м
- коэффициент местного сопротивления дефлектора
- коэффициент местного сопротивления зонта
Потери давления в вытяжной трубе вместе с дефлектором с учётом загрязнения стенок определяем по формуле:
Уточним примерную высоту вытяжной трубы из равенства:
Температура наружного воздуха tн=21,2 0С, тогда:
Подставим наёденные значения в формулу:
=5,73 м близко к предварительно применимому
Рассчитать зонт, определить расход воздуха, высоту и сечение дымовой трубы:
от кузнечного горна на один огонь с расходом топлива B=10 кг/ч. Топливо - каменный уголь с теплотой сгорания 26816 кДж/кг. Размер горна в плане 1,4?1,0 м., высота 0,8 м.
Принимаем высоту установки зонта H=1,8 м
Размеры зонта в плане A=a+0,8h=1,4+0,81,0=2,2 м
Расход воздуха определяем по графику рис. 4.5 (б) [1]
3300 м3/ч. Найденный расход пересчитываем на 26816 кДж/кг
Высоту зонта определяем при угле раскрытия =600 и диаметре дымовой трубы D=640 мм
По рис. 4.5 а [1] высота трубы Н=7 м.
от кузнечного горна на два огня с расходом топлива B=16 кг/ч. Топливо - каменный уголь с теплотой сгорания 26816 кДж/кг. Размер горна в плане 1,4?1,0 м., высота 0,8 м.
Принимаем высоту установки зонта H=1,8 м
Размеры зонта в плане A=a+0,8h=1,4+0,81,0=2,2 м
Расход воздуха определяем по графику рис. 4.5 (б) [1]
5300 м3/ч. Найденный расход пересчитываем на 26816 кДж/кг
Высоту зонта определяем при угле раскрытия =600 и диаметре дымовой трубы D=640 мм
По рис. 4.5 а [1] высота трубы Н=7 м.
Характеристика и интенсивность вредных веществ
Общеобменная вытяжная вентиляция предназначена для удаления тех вредных выделений, которые попадают в воздух вследствие несовершенства местных отсосов, недостаточной эффективности их работы или невозможности их устройства. Согласно СНиП II-33-75 вытяжку следует организовать из мест максимальной концентрации вредных выделений и так, чтобы потоки загрязнённого воздуха не протекали через рабочие места.
Из верхней зоны воздух удаляют при избытках явного тепла и влаги с учётом требований для газов и паров [2] стр. 87
Помимо тепловыделения в атмосферу кузнечного цеха выделяющегося продукта сгорания топлива (мазут, уголь) по таблице 7.7 [2] стр. 104
50% удаляется через местные отсосы, а 50% попадает в атмосферу цеха.
Каменный уголь.В=26 кг/ч =26816 кДж/кг
Расходы воздуха общеобменной вытяжной вентиляции кг/ч, определяют из условий доминирующих вредных выделений, а именно 2 вида вредных выделений: избыточное тепло и газы.
Воздухообмен по явным избыткам теплоты
- температура уходящего воздуха, 0С, определяется как:
- температура приточного воздуха в ТП=,
m - коэффициент теплораспределения оказывает долю выделяющейся теплоты, которая идёт на повышение температуры воздуха в рабочей зоне помещения, по [1] табл. 5.2 для кузнечного цеха m=0,4
- суммарное количество воздуха, уносимое местными отсосами, кг/ч
- температура воздуха, удаляемого местным отсосом
- суммарная производительность воздушных душей, =9627 кг/ч
- температура воздуха, подаваемая воздушным душем ()
Подставляем данные значения в уравнения воздушного и теплового баланса, получаем:
- температура уходящего воздуха, 0С, определяется как:
- температура приточного воздуха в ХП=,
m - коэффициент теплораспределения оказывает долю выделяющейся теплоты, которая идёт на повышение температуры воздуха в рабочей зоне помещения, по [1] табл. 5.2 для кузнечного цеха m=0,4
- суммарное количество воздуха, уносимое местными отсосами, кг/ч ()
- температура воздуха, удаляемого местным отсосом
- суммарная производительность воздушных душей, =9627 кг/ч
- температура воздуха, подаваемая воздушным душем ()
Подставляем данные значения в уравнения воздушного и теплового баланса, получаем:
Воздухообмен по выделяющимся вредностям
- концентрация вредных веществ в приточном воздухе, принимаем равным 25% от концентрации в рабочей зоне (ПДК)
- концентрация вредных веществ в уходящем воздухе
- коэффициент воздухообмена по концентрации вредных веществ, =1,1
За расчётный воздухообмен принимаем минимальный для тёплого и холодного периодов, то есть воздухообмен по явным избыткам теплоты.
Расход воздуха общеобменной вентиляцией
Расход воздуха общеобменной вентиляцией
Аэродинамический расчёт систем вентиляции
Выбор и компоновка вентиляционных систем
Качественной основой выбора систем вентиляции служит воздушный баланс помещений.
Помещение условно делится на чистую и загрязнённую части. Приток чистого воздуха осуществляем к чистой части и в направлении рабочей зоны, а вытяжку загрязнённого воздуха из загрязнённой части.
Диаметр воздуховодов принимаем минимальный. Вентиляционную камеру размещаем на площадке у наружных стен, используя для решёток проём в стене.
Приточную камеру применяем типовую 2ПК - 10, раздачу приточного воздуха производим с помощью воздухораспределителей.
Так как принимаем приточную тепловую камеру, аэродинамический расчёт механической системы рассчитываем до всасывающего отверстия вентилятора.
Цель расчёта: подобрать диаметры и увязать ответвления
Воздуховоды - стальные, круглого сечения. Если приточной вентиляции нет, то расчёт ведём воздушного душирования.
Расчёт выполняем по методу удельных потерь на единицу длины.
Аксонометрическая схема воздуховодов показана на рис. 3.
Коэффициенты местного сопротивления (КМС).
Подбираем диафрагму по таблице 12.51 [4]
ДР7 = 28,267 Па; ДР1 + ДР2 + ДР3= 39,38 Па;
Подбираем диафрагму по таблице 12.51 [4]
ДР8 = 29,38 Па; ДР1 + ДР2 + ДР3 = 41,746 Па;
Подбираем диафрагму по таблице 12.51 [4]
Подбор воздушного фильтра, калориферной установки и вентилятора для систем приточной вентиляции
1. Принимаем начальную запыленность воздуха .
Требование санитарно-гигиенической очистки удовлетворяются фильтрами III класса.
Принимаем для установки ячейковый фильтр ФР, как обладающий наибольшей пылеемкостью среди ячейковых фильтров - 2300г/м3.
1) воздушная нагрузка на входное сечение L=6000м3/ч*м2;
3) определяем необходимую площадь фильтрующей поверхности:
4) определяем требуемое количество ячеек:
5) определяем действительную воздушную нагрузку:
6) определяем начальное сопротивление чистого фильтра, зависящее от воздушной нагрузки:
7) определяем сопротивление фильтра, обусловленное наличием пыли:
H=160Па - аэродинамическое сопротивление фильтра перед регенерацией;
8) определяем пылеемкость Gул в зависимости от H(Gул):
9) определяем количество пыли, оседающей в восьми ячейках в течении суток:
10) определяем продолжительность работы фильтров до очередной регенерации или до достижения заданного сопротивления:
11) определяем запыленность очищенного воздуха:
- температура воды в подающем трубопроводе:
- температура воды в обратном трубопроводе:
1. Определяем расход тепла на нагрев воздуха:
2. Определяем ориентировочную площадь живого сечения калориферной установки по воздуху:
3. По ориентировочной величине живого сечения подбираем тип калорифера КФБО-6 для которого:
4. Определяем действительную массовую скорость воздуха в живом сечении калорифера:
5. Принимаем способ соединения калорифера по воде:
Подбор вентилятора осуществляется исходя из условия обеспечении требуемого расхода воздуха, подаваемого воздушным душированием, и преодоления сопротивления магистрального направления. В качестве побудителя тяги используются центробежные вентиляторы, обладающие большой эксплуатационной надёжностью. Требуемая производительность вентилятора и полное давление, развиваемое им
Qт=1,1Qп=1,17950/3600=2,43 м3/с = 8745м3/ч
Pт=1,1P=1,1(90 +135+180)=445,5 Па =46,2 кгс/м2
Вентилятор центробежный ВР-80-75-6,3 К1 nв=1000 об/мин; =0,8. Двигатель 4А90L6, мощностью N=1,5кВт.
В кузнечном цехе такие вредные выделения как углекислый газ, окись углерода и сернистый газ.
Для улавливания этих газов предназначены зонты - козырьки над печами и завесы над кузнечными горнами, которые загрязняют окружающий воздух.
Для кузнечного цеха естественные вытяжки от горнов и нагревательных печей, поэтому расчёт приведён в пункте 3.1.
Борьба с шумом вентиляционных установок
Уровень шума является существенным критерием качества системы вентиляции.
Для снижения шума самого источника необходимо:
при выборе оборудования учитывать наряду с другими рабочими параметрами уровень звуковой мощности вентилятора
стремиться к тому, чтобы при заданном объёмном расходе и сопротивлении сети вентилятор работал в режиме максимального КПД
снимать сопротивление сети и не устанавливать вентилятор с запасом по давлению
делать плавный подвод воздуха к входному патрубку вентилятора
особое внимание обращать на статическую и динамическую балансировку рабочего класса вентилятора
отдавать предпочтение центробежным компрессорам и насосам как менее шумным по сравнению с поршневыми.
Аэрация представляет собой естественный организационный воздухообмен, происходящий вследствие разности плотностей наружного и внутреннего воздуха, действия ветра и их совокупного воздействия. Применяется в цехах со значительными тепловыделениями, если концентрация вредных газов в приточном воздухе не превышает 30% ПДК в рабочей зоне.
Площади аэрационных проёмов определяют по формуле:
р=9,81·h· - естественное (гравитационное) давление Па
ТП: Определим площадь приточных и вытяжных аэрационных проёмов при следующих условиях:
21,2 0С, =1,2 кг/м3 30,7 0С =1,16 кг/м3
Расстояние между центрами приточных и вытяжных проёмов в фонаре h=9 м
Режим работы отопительно-вентиляционного оборудования
В зависимости от работы предприятия режим работы вентиляционного оборудования в сутки разное. Оно работает, когда рабочие находятся на своих местах во время рабочей смены. Отопительное оборудование в рабочее время не работает, а в нерабочее время предусмотрено дежурное отопление с регулирующей приточной системой или воздушно - отопительными агрегатами в холодный период года.
1. Волков О.Д. «Проектирование вентиляции промышленного здания»: [Учебное пособие] - Х: Высшая школа, изд-во при ХГУ, 1989г. - 240 с.
2. «Проектирование промышленной вентиляции»: Справочник /Торговников, Табачник В.Е. - Киев, Будiвельник, 1983г. - 256 с.
3. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий: Учебное пособие для вузов / В.П. Титов и др. - М.: Стройиздат, 1985 - 208 с.
4. «Справочник проектировщика»: Внутренние санитарно-технические устройства, Староверов, Ч-2. «Вентиляция и кондиционирование воздуха» М.: Стройиздат 1978 - 509стр.
5. СНиП 2.04.05 - 86. Отопление, вентиляция и конструирование / Госстрой СССР - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987 - 64 с.
Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Вентиляция и создание искусственного климата. Виды вентиляционных систем. Вентиляторы в системах отопления. Конструктивные элементы и испытания вентиляционных (аспирационных) систем и установок. реферат [28,0 K], добавлен 31.07.2009
Составление теплового баланса помещения. Теплопоступления через массивные ограждающие конструкции. Определение количества приточного воздуха, необходимого для удаления избытка теплоты. Расчет прямоточной системы кондиционирования воздуха с рециркуляциями. курсовая работа [4,7 M], добавлен 23.04.2017
Классификация систем кондиционирования воздуха, принципиальная схема прямоточной системы. Тепловой баланс производственного помещения. Расчёт процессов обработки воздуха в системе кондиционирования. Разработка схемы воздухораспределения в помещении. курсовая работа [3,9 M], добавлен 04.06.2011
Развитие котельной техники, состав котельной установки. Определение теоретических объёмов воздуха, газов, водяных паров и азота, расчёт энтальпий. Тепловой баланс котла, расчёт расхода топлива. Тепловой расчёт конвективного пучка и водяного экономайзера. курсовая работа [58,1 K], добавлен 02.07.2012
Выбор и обоснование технологической схемы варочного цеха пивоваренного завода. Расчёт продуктов производства. Расчёт и подбор технологического оборудования варочного цеха. Расчёт расхода воды и тепла в варочном цеха, площади складских помещений. курсовая работа [93,2 K], добавлен 10.12.2013
Тепловой расчет барабанного сушила, его производительность и расчет начальных параметров. Построение теоретического процесса сушки, тепловой баланс. Расход воздуха и объем отходящих газов, аэродинамический расчет. Материальный баланс процесса сушки. курсовая работа [664,3 K], добавлен 27.04.2013
Вентиляция как регулируемый воздухообмен в помещении, а также устройства, которые его создают. Гигиенические требования к показателям микроклимата. Классификация систем вентиляции. Естественная и механическая вентиляция. Специализированная литература. реферат [33,8 K], добавлен 17.11.2010
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Вентиляция кузнечного цеха Минского машиностроительного завода курсовая работа. Производство и технологии.
Курсовая Работа По Теме Происхождение Государства
Реферат На Тему Факторы
Реферат по теме Государство в Афинах
Реферат по теме Камень чароит
Реферат: Ощущение и восприятие
Контрольная работа по теме Источники конституционного права
Реферат: Гипоплазия эмали зубов
Пособие Для Эссе По Английскому
Курсовая Работа На Тему Разработка Единичного Маршрутно-Операционного Технологического Процесса Изготовления Детали "Крышка"
Реферат: Потенциал влияния русского зарубежья на динамику российско-американских отношений
Отчет По Практики Уголовного Права
Доклад: Джон Стейнбек
Эссе По Экономике Примеры
Эссе Право На Труд
Тоже Слово Да Иначе Молвить Сочинение
Дипломная работа по теме Рекреационные ресурсы Италии
Реферат по теме Становление духовной школы Сибири
Курсовая работа: Система образования в Республике Казахстан
Реферат по теме Власть как явление общественной жизни
Курсовая работа по теме Средневековье -цивилизация мужчин
Кооперативне навчання - Педагогика реферат
Правовое сопровождение деятельности Общества с ограниченной ответственностью "Единый расчетно-информационный центр" города Когалым - Государство и право отчет по практике
Написание программы "телеграф" на Turbo Pascal - Программирование, компьютеры и кибернетика курсовая работа