Учебное пособие: Расчет и выбор аспирационного оборудования

👉🏻👉🏻👉🏻 ВСЯ ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

Местная вытяжная вентиляция играет наиболее активную роль в комплексе инженерных средств нормализации санитарно-гигиенических условий труда в производственных помещениях. На предприятиях, связанных с переработкой сыпучих материалов, эту роль выполняют аспирационные системы (АС), обеспечивающие локализацию пыли в местах её образования. Общеобменная вентиляция до настоящего времени играла вспомогательную роль – обеспечивала компенсацию воздуха, удаляемого АС. Исследованиями кафедры МОПЭ БелГТАСМ показано, что общеобменная вентиляция является составной частью комплекса систем обеспыливания (аспирация, системы борьбы с вторичным пылеобразованием – гидросмыв или сухая вакуумная пылеуборка, общеобменная вентиляция).
Несмотря на длительную историю развития, аспирация получила фундаментальную научно–техническую основу лишь в последние десятилетия. Этому способствовало развитие вентиляторостроения и совершенствование техники очистки воздуха от пыли. Росла и потребность аспирации со стороны быстро развивающихся отраслей металлургической строительной индустрии. Возник ряд научных школ направленных на решение возникающих экологических проблем. В области аспирации стали известными уральская (Бутиков С.Е. [1], Гервасьев A.M. [2], Глушков Л.А. [3], Камышенко М.Т. [4], Олифер В.Д. [5] и др.), криворожская (Афанасьев И.И. [6], Бошняков Е.Н. [7], Нейков О.Д. [8…10], Логачев И.Н. [9…12], Минко В.А. [11, 13,…, 15], Серенко А.С. [16, 17], Шелекетин A.В. [17, 18] и американская (Хемеон В. [19], Принг Р. [20]) школы, создавшие современные основы конструирования и методики расчета локализаций пылевыделений с помощью аспирации. Разработанные на их основе технические решения в области проектирования систем аспирации закреплены в ряде нормативных [21…24] и научно–методических материалов [25…28].
Настоящие методические материалы обобщают накопленные знания в области проектирования аспирационных систем и систем централизованной вакуумной пылеуборки (ЦПУ). Применение последних расширяется особенно в производстве, где гидросмыв недопустим по технологическим и строительным соображениям. Предназначенные для подготовки инженеров–экологов методические материалы дополняют курс «Промышленная вентиляция» и предусматривают развитие практических навыков у студентов старших курсов специальности 17.05.09. Эти материалы нацелены на то, чтобы студенты умели:
- определить необходимую производительность местных отсосов АС и насадков ЦПУ;
- выбрать рациональные и надёжные системы трубопроводов с минимальными потерями энергии;
- рассчитать пылевую нагрузку и выбрать эффективные системы очистки запыленного воздуха;
- определить необходимую мощность аспирационной установки и выбрать соответствующие тягодутьевые средства
- физическую основу расчета производительности местных отсосов АС;
- принципиальное отличие гидравлического расчета систем ЦПУ и сети воздуховодов АС;
- конструктивное оформление укрытий перегрузочных узлов и насадков ЦПУ;
- принципы обеспечения надежности работы АС и ЦПУ;
- принципы подбора вентилятора и особенности его работы на конкретную систему трубопроводов.
Методические указания ориентированы на решение двух практических задач: «Расчет и выбор аспирационного оборудования (практическое задание №1), «Расчет и выбор оборудования вакуумной системы уборки пыли и просыпи (практическое задание №2)».
Апробация этих задач осуществлена в осеннем семестре 1994 года на практических занятиях групп АГ-41 и АГ-42, студентам которых составители выражают признательность за выявленные ими неточности и технические погрешности. Внимательное изучение материалов студентами Титовым В.А., Сероштаном Г.Н., Ереминой Г.В. дали нам основание внести изменения в содержание и редакцию методических указаний.
1. Расчет и выбор аспирационного оборудования
Цель работы: определение необходимой производительности аспирационной установки, обслуживающей систему аспирационных укрытий мест загрузки ленточных конвейеров, выбор системы воздуховодов, пылеуловителя и вентилятора.
А. Расчет производительности местных отсосов (объемов аспирации).
Б. Расчет дисперсного состава и концентрации пыли в аспирируемом воздухе.
Г. Гидравлический расчет аспирационной системы.
Д. Выбор вентилятора и электродвигателя к нему.
(Численные значения исходных величин определяются номером варианта N. В скобках указаны значения для варианта N = 25).
1. Расход транспортируемого материала
2. Плотность частиц сыпучего материала
4. Геометрические параметры перегрузочного желоба, (рис 1):
5. Типы укрытий места загрузки ленточного конвейера:
0 – укрытия с одинарными стенками (для четных N),
Д – укрытия с двойными стенками (для нечетных N),
1200 (для N=1…5); 1000 (для N= 6…10); 800 (для N= 11…15),
650 (для N = 16…20); 500 (для N= 21…26).
S ж
– площадь поперечного сечения желоба.
Рис. 1. Аспирация перегрузочного узла: 1 – верхний конвейер; 2 – верхнее укрытие; 3 – перегрузочный желоб; 4 – нижнее укрытие; 5 – аспирационная воронка; 6 – боковые наружные стенки; 7 – боковые внутренние стенки; 8 – жесткая внутренняя перегородка; 9 – лента конвейера; 10 – торцовые наружные стенки; 11 – торцовая внутренняя стенка; 12 – нижний конвейер
Таблица 1. Геометрические размеры нижнего укрытия, м
Таблица 2. Гранулометрический состав транспортируемого материала
Таблица 3. Длина участков аспирационной сети
Рис. 2. Аксонометрические схемы аспирационной системы перегрузочных узлов: 1 – перегрузочный узел; 2 – аспирационные патрубки (местные отсосы); 3 – пылеуловитель (циклон); 4 – вентилятор
2. Расчет производительности местных отсосов
В основу расчета необходимого объема воздуха, удаляемого из укрытия, положено уравнение воздушного баланса:
Расход воздуха, поступающего в укрытие через неплотность (Q н
; м 3
/с), зависит от площади неплотностей (F н
, м 2
) и оптимальной величины разрежения в укрытии (Р у
, Па):
где – плотность окружающего воздуха (при t 0
=20 °С; =1,213 кг/м 3
).
Для укрытия места загрузки конвейера неплотности сосредоточены в зоне контакта наружных стенок с движущейся лентой конвейера (см. рис. 1):
где: П – периметр укрытия в плане, м; L 0
– длина укрытия, м; b – ширина укрытия, м; – высота условной щели в зоне контакта, м.
Таблица 4. Величина разрежения в укрытии (Р у
) и ширина щели ( )
Расход воздуха, поступающего в укрытие по желобу, м 3
/с [10, 13, 25]
где S – площадь поперечного сечения желоба, м 2
; – скорость потока перегружаемого материала при выходе из желоба (конечная скорость падения частиц), определяется последовательно расчетом:
а) скорости в начале желоба, м/с (в конце первого участка, см. рис. 1)
б) скорости в конце второго участка, м/с
в) скорости в конце третьего участка, м/с
– коэффициент скольжения компонентов («коэффициент эжекции») u – скорость воздуха в желобе, м/с.
Коэффициент скольжения компонентов зависит от числа Бутакова–Нейкова*
где d – средний диаметр частиц перегружаемого материала, мм,
(если окажется, что , следует принимать в качестве расчетного среднего диаметра ; – сумма коэффициентов местных сопротивлений (к.м.c.) желоба и укрытий
ζ вх
– к.м.с, входа воздуха в верхнее укрытие, отнесенный к динамическому напору воздуха в конце желоба .
F в
– площадь неплотностей верхнего укрытия, м 2
;
* Числа Бутакова–Нейкова и Эйлера являются сутью параметров М и N широко используемых в нормативных [21] и учебно-методических материалах [25, 28., 30].
– к.м.с. желоба ( =1,5 для вертикальных желобов, = 90°; =2,5 при наличии наклонного участка, т.е. 90°) [21, 22]; –к.м.с. жесткой перегородки (для укрытия типа «Д»; в укрытии типа «0» жесткая перегородка отсутствует, в этом случае пер
=0) [25];
Таблица 5. Значения для укрытия типа «Д»
Ψ – коэффициент лобового сопротивления частицы [9]
β – объёмная концентрация частиц в желобе, м 3
/м 3

– отношение скорости потока частиц в начале желоба к конечной скорости потока.
При найденных числах B u
и E u
коэффициент скольжения компонентов определяется для равномерно ускоренного потока частиц по формуле:
Решение уравнения (15)* можно найти методом последовательных приближений, полагая в качестве первого приближения
Если окажется, что φ 1
3 мм, т.е. имеем случай перегрузки кускового материала и, следовательно, =0,03 м; P у
=7 Па (табл. 4). В соответствии с формулой (10) средний диаметр частиц .
2. По формуле (3) определяем площадь неплотностей нижнего укрытия (имея в виду, что L 0
=1,5 м; b =0,6 м, при В =0,5 м (см. табл. 1)
F н
=2 (1,5 + 0,6) 0,03 = 0,126 м 2

3. По формуле (2) определяем расход воздуха, поступающего через неплотности укрытия
Существуют другие формулы для определения коэффициента в т.ч. для потока мелких частиц, на скорости движения которых сказывается сопротивление воздуха [13, 14].
Рис. 3. Интегральный график распределения частиц по крупности
4. По формулам (5)… (7) находим скорости потока частиц в желобе:
5. По формуле (11) определяем сумму к.м.с. желоба с учетом сопротивления укрытий. При F в
=0,2 м 2
по формуле (12) имеем
6. По формуле (14) находим объемную концентрацию частиц в желобе
7. По формуле (13) определяем коэффициент лобового сопротивления частиц в желобе
8. По формулам (8) и (9) находим соответственно число Бутакова–Нейкова и число Эйлера:
9. Определяем коэффициент «эжекции» в соответствии с формулой (16):
И, следовательно, можно пользоваться формулой (17) с учетом (18)… (20):
10. По формуле (4) определяем расход воздуха, поступающего в нижнее укрытие первого перегрузочного узла:
С целью сокращения вычислений положим для второго, третьего и четвертого перегрузочных узлов расход
Результата вычислений заносим в первую строку табл. 7, полагая, что все перегрузочные узлы оборудованы одним и тем же укрытием, расход воздуха, поступающего через неплотности i – го перегрузочного узла, Q н
i
= Q н
=0,278 м 3
/с. Результат заносим во вторую строку табл. 7, а сумму расходов Q ж
i
+ Q н
i
– в третью. Сумма расходов , – представляет собой общую производительность аспирационной установки (расход воздуха, поступающего в пылеуловитель – Q n
) и заносится в восьмой столбец этой строки.
Расчет дисперсного состава и концентрации пыли в аспирируемом воздухе
Расход воздуха, поступающего в убытие по желобу – Q жi
(через неплотности для укрытия типа «О» – Q нi
= Q H
), удаляемого из укрытия – Q ai
(см. табл. 7).
Геометрические параметры укрытия (см. рис. 1), м:
длина – L 0
; ширина – b; высота – Н.
а) аспирационного патрубка F вх
= bc.;
б) укрытия между наружными стенками (для убытия типа «О»)
в) укрытия между внутренними стенками (для укрытия типа «Д»)
где b – расстояние между наружными стенками, м; b 1
– расстояние между внутренними стенками, м; Н – высота укрытия, м; с – длина входного сечения аспирационного патрубка, м.
В нашем случае, при В = 500 мм, для укрытия с двойными стенками (укрытие типа «Д») b =0,6 м; b 1
=0,4 м; С =0,25 м; H =0,4 м;
F вx
=0,25 0,6 =0,15 м 2
; F 1
=0,4 0,4 =0,16 м 2
.
Удаление аспирационной воронки от желоба: а) для укрытия типа «0» L у
=L; б) для укрытия типа «Д» L у
= L –0,2. В нашем случае L у
=0,6 – 0,2 =0,4 м.
Средняя скорость воздуха внутри укрытия, м/с:
Скорость входа воздуха в аспирационную воронку, м/с:
Диаметр наиболее крупной частицы в аспирируемом воздухе, мкм:
По формуле (21) или по формуле (22) определяем скорость воздуха в укрытии и результат заносим в строку 4 табл. 7.
По формуле (23) определяем скорость входа воздуха в аспирационную воронку и результат заносим в строку 5 табл. 7.
По формуле (24) определяем заносим результат в строку 6 табл. 7.
Таблица 6. Массовое содержание частиц пыли, зависящее от [25]
Массовая доля частиц j-й фракции ( , %) при , мкм
Значения соответствующие расчетной величине (или ближайшему значению) выписываем из столбца таблицы 6 и результаты (в долях) заносим в строки 11…16 столбцов 4…7 табл. 7. Можно использовать и линейную интерполяцию значений таблицы, но следует иметь в виду, что в результате получим, как правило, и потому нужно скорректировать максимальное значение (чтобы обеспечить ).
Плотность частиц материала – , кг/м 3
(3700).
Исходная влажность материала – , % (2).
Процентное содержание в перегружаемом материале частиц мельче – , % (при =149…137 мкм, =2 + 1,5=3,5%. Расход пыли, перегружаемой с материалом – , г/с (10 3,5 36=1260).
Объемы аспирации – , м 3
/с ( ). Скорость входа в аспирационную воронку – , м/с ( ).
Максимальная концентрация пыли в воздухе, удаляемом местным отсосом из i-го укрытия ( , г/м 3
),
Фактическая концентрация пыли в аспирируемом воздухе
где – поправочный коэффициент, определяемый по формуле
для укрытий типа «Д», для укрытий типа «О»; в нашем случае (при кг/м 3
)
1. В соответствии с формулой (25) вычисляем .и заносим результаты в 7 строку сводной табл. 7 (заданный расход пыли делим на соответствующее числовое значение строки 3, а результаты заносим в 7 строку; для удобства в примечании, т.е. в столбце 8, проставляем значение ).
2. В соответствии с формулами (27…29) при установленной влажности строим расчетное соотношение типа (30) для определения поправочного коэффициента , значения которого заносим в строку 8 сводной табл. 7.
Пример. По формуле (27) найдем поправочный коэффициент пси и м/с:
Если запыленность воздуха окажется значительной ( > 6 г/м 3
), необходимо предусмотреть инженерные способы по уменьшению концентрации пыли, например: гидроорошение перегружаемого материала, уменьшение скорости входа воздуха в аспирационную воронку, устройство осадительных элементов в укрытии [29, 30] или применение местных отсосов – сепараторов [31]. Если путем гидроорошения удается увеличить влажность до 6% то будем иметь:
При =3,007, , =2,931 г./м 3
и в качестве расчетного соотношения для используем соотношение (31).
3. По формуле (26) определяем фактическую концентрацию пыли в I-м местном отсосе и результат заносим в строку 9 табл. 7 (значения строки 7 умножаются на соответствующие i-му отсосу – значения строки 8).
Определение концентрации и дисперсного состава пыли перед пылеуловителем
Для выбора пылеулавливающей установки аспирационной системы, обслуживающей все местные отсосы, необходимо найти усредненные параметры воздуха перед пылеуловителем. Для их определения используются очевидные балансовые соотношения законов сохранения массы, транспортируемой по воздуховодам пыли (полагая, что осаждение пыли на стенках воздуховодов пренебрежимо мало):
Для концентрации пыли в воздухе, поступающем в пылеуловитель, имеем очевидное соотношение:
Имея в виду, что расход пыли j-и фракции в i – м местном отсосе
массовое содержание этой фракции перед пылеуловителем
1. Перемножая в соответствии с формулой (32) значения строки 9 и строки 3 табл. 7, находим расход пыли в i – м отсосе, а его значения заносим в строку 10. Сумму этих расходов проставим в столбце 8.
Рис. 4. Распределение частиц пыли по крупности перед входом в пылеуловитель
Таблица 7. Результаты расчетов объемов аспирируемого воздуха, дисперсного состава и концентрации пыли в местных отсосах и перед пылеуловителем
2. Умножая значения строки 10 на соответствующие значения строк 11…16, получим в соответствии с формулой (34) величину расхода пыли j-ой фракции в i-м местном отсосе. Значения этих величин заносим на строках 17…22. Построчная сумма этих величин, проставляемая в столбце 8, представляет расход j-ой фракции перед пылеуловителем, а отношение этих сумм к общему расходу пыли в соответствии с формулой (35) является массовой долей j-ой фракции пыли, поступающей в пылеуловитель. Значения проставляются в столбце 8 табл. 7.
3. На основании вычисленных в результате построения интегрального графика распределения пылевых частиц по крупности (рис. 4) находим размер пылевых частиц, мельче которых в исходной пыли содержится 15,9% от общей массы частиц ( мкм), медианный диаметр ( мкм) и дисперсию распределения частиц по крупности: .
Наиболее широкое распространение при очистке аспирационных выбросов от пыли получили инерционные сухие пылеуловители – циклоны типа ЦН; инерционные мокрые пылеуловители – циклоны – пробыватели СИОТ, коагуляционные мокрые пылеуловители КМП и КЦМП, ротоклоны; контактные фильтры – рукавные и зернистые.
Для перегрузок ненагретых сухих сыпучих материалов применяются как правило циклоны НИОГАЗ при концентрации пыли до 3 г/м 3
и мкм либо рукавные фильтры при больших концентрациях пыли и меньшей её крупности. На предприятиях с замкнутыми циклами водоснабжения используются инерционные мокрые пылеуловители.
Расход очищаемого воздуха – , м 3
/с (1,7),
Концентрация пыли в воздухе перед пылеуловителем – , г/м 3
(2,68).
Дисперсний состав пыли в воздухе перед пылеуловителем – (см. табл. 7).
Медианный диаметр пылевых частиц – , мкм (35,0).
Дисперсия распределения частиц по крупности – (0,64),
Плотность пылевых частиц – , кг/м 3
(3700).
При выборе в качестве пылеуловителя циклонов типа ЦН используются следующие параметры (табл. 8).
аспирационный конвейер воздуховод гидравлический
Таблица 8. Гидравлическое сопротивление и эффективность циклонов
, мкм – диаметр частиц, улавливаемых на 50% в циклоне с диаметром м при скорости воздуха , динамической вязкости воздуха Па с и плотности частиц кг/м 3

, м/с – оптимальная скорость воздуха в поперечном сечении циклона
Дисперсия парциальных коэффициентов очистки –
Коэффициент местных сопротивлений циклона, отнесенный к динамическому напору воздуха в поперечном сечении циклона, ζ ц
:
Допустимая концентрация пыли в воздухе, выбрасывании в атмосферу, г/м 3
[32]
Где коэффициент, учитывающий фиброгенную активность пыли, определяется в зависимости от величины предельно допустимой концентрации (ПДК) пыли в воздухе рабочей зоны:
Требуемая степень очистки воздуха от пыли, %
Расчетная степень очистки воздуха от пыли, %
где – степень очистки воздуха от пыли j-й фракции, % (пофракционная эффективность – принимается по справочным данным [15, 25]).
Дисперсный состав многих промышленных пыли (при 1< <60 мкм) как и пофракционная степень их очистки и инерционных пылеуловителю подчиняется логарифмически нормальному закону распределения, и общая степень очистки определяется по формуле [33]:
где – диаметр частиц, улавливаемых на 50% в циклоне диаметром Д ц
при средней скорости воздуха в его поперечном сечении ,
– динамический коэффициент вязкости воздуха (при t=20 °С, =18,09–10–6 Па–с).
Интеграл (41) не разрешается в квадратурах, и его значения определяются численными методами. В табл. 9 приведены значения функции найденные этими методами и заимствованные из монографии [33].
это интеграл вероятности, табличные значения которого приведены во многих математических справочниках (см., напр., [34]).
Порядок расчета рассмотрим на конкретном гримере.
1. Допустимая концентрация пыли в воздухе после его очистки в соответствии с формулой (37) при ПДК в рабочей зоне 10 мг/м 3
( )
2. Требуемая степень очистки воздуха от пыли по формуле (39) составляет
Такая эффективность очистки для наших условий ( мкм и кг/м 3
) может быть обеспечена группой из 4-х циклонов ЦН-11
3. Определим необходимую площадь поперечного сечения одного циклона:
4. Определяем расчетный диаметр циклона:
Выбираем ближайший из нормированного ряда диаметров циклонов (300, 400, 500, 600, 800, 900, 1000 мм), а именно м.
5. Определяем скорость воздуха в циклоне:
6. По формуле (43) определим диаметр частиц, улавливаемых в этом циклоне на 50%:
7. По формуле (42) определяем параметр X:
Полученный результат, основанной на методике НИОГАЗ, предполагает логарифмически нормальный закон распределения пылевых частиц по крупности. Фактически дисперсный состав пыли, в области крупных частиц ( > 60 мкм), в аспирируемом воздухе для укрытий мест загрузки конвейеров отличается от нормально–логарифмического закона. Поэтому расчетную степень очистки рекомендуется сопоставить с расчетами по формуле (40) либо с методикой кафедры МОПЭ (для циклонов), основанной на дискретном подходе к достаточно полно освещенной в курсе «Механика аэрозолей».
Альтернативный путь определения достоверной величины общей степени очистки воздуха в пылеуловителях заключается в постановке специальных экспериментальных исследований и сравнении их с расчетными, что мы рекомендуем для углубленного изучения процесса очистки воздуха от твердых частиц.
9. Концентрация пыли в воздухе после очистки составляет

Название: Расчет и выбор аспирационного оборудования
Раздел: Промышленность, производство
Тип: учебное пособие
Добавлен 21:19:37 27 февраля 2011 Похожие работы
Просмотров: 10497
Комментариев: 10
Оценило: 2 человек
Средний балл: 5
Оценка: неизвестно   Скачать

Срочная помощь учащимся в написании различных работ. Бесплатные корректировки! Круглосуточная поддержка! Узнай стоимость твоей работы на сайте 64362.ru
Ребятки, кто на FAST-REFERAT.RU будет заказывать работу до 26го мая - вводите промокод iphone, и тогда будете учавствовать в розыгрыше iphone xs)) сам только что узнал, что у них такие акции бывают (п.с. кстати не удивляйтесь что вас перекидывает на сайт с другим названием, так и должно быть)
Мне с моими работами постоянно помогают на FAST-REFERAT.RU - можете просто зайти узнать стоимость, никто вас ни к чему не обязывает, там впринципе всё могут сделать, вне зависимости от уровня сложности) у меня просто парень электронщик там какой то, тоже там бывает заказывает))
Спасибо, Оксаночка, за совет))) Заказал курсач, отчет по практике, 2 реферата и дипломную на REFERAT.GQ , все сдал на отлично, и нервы не пришлось тратить)
Я обычно любые готовые работы покупаю на сайте shop-referat.tk , и свои все там же на продажу выставляю, неплохой доп.заработок. А если там не нахожу то уже на referat.gq заказываю и мне быстро делают.
Да, но только в случае крайней необходимости.

Учебное пособие: Расчет и выбор аспирационного оборудования
Сочинение Как Мы Бережем Электроэнергию
Контрольная работа по теме Применение теории мотивации
Контрольная работа по теме Управление конкурентоспособностью предприятия
Шпаргалки: Информатика (программирование).
Реферат: Дополнительные дисковые утилиты
Реферат по теме Апаратне і програмне забезпечення
Реферат: Тоталитарное и демократическое государство: сущность и соотношение. Скачать бесплатно и без регистрации
Сочинение На Тему Вступила Осень Небольшой
Курсовая работа по теме Разработка информационной базы САПР технологических процессов для внутришлифовальной операции
Реферат: Понятие охрана труда
Дипломная работа по теме Асимптотична поведінка важкої дифузійної частинки в потоці Арратья
Отчет По Полевой Практике Образец Для Студента
Экономическая Характеристика Организации Отчет По Практике
Курсовая работа по теме Обоснование выбранного метода ремонта радиоэлектронной аппаратуры и расчет затрат по ремонту металлоискателей
Реферат: Ярослав Мудрый. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат: Анализ элементов системы производственного менеджмента на Кондитерской фабрике
Реферат по теме Кредиты как основной элемент, структура кредитной системы Украины
Лабораторная Работа На Тему Исследование Переходных Процессов В Электрических Цепях С Источником Постоянного Напряжения
Реферат: How North Carolina Is Affected By Water
Доброе Сердце Разделит Боль Сочинение
Курсовая работа: Возбуждение дела об административном правонарушении
Курсовая работа: Управление экономикой России
Дипломная работа: Мировые судьи