Термическая обработка поверхности проволоки - Производство и технологии дипломная работа

Главная

Производство и технологии
Термическая обработка поверхности проволоки

Исследование технологического процесса производства высокопрочной проволоки и существующей системы автоматического регулирования печи. Алгоритм расчета скорости патентирования проволоки. Частотные преобразователи для двигателей намоточного аппарата.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

1. Разработка модели расчета скорости.
1.1 Исследование технологического процесса производства высокопрочной проволоки и существующей системы автоматического регулирования печи.
1.2 Алгоритм расчета скорости патентирования проволоки.
2. Выбор технических средств проектируемой автоматической системы.
2.3 Модули удавленного ввода - вывода серии I - 7000.
2.4 Частотные преобразователи для двигателей намоточного аппарата.
3. Проектирование системы регулирование скорости протяжки проволоки.
4. Обоснование экономической эффективности внедрения предложенной системы.
На Волгоградском сталепроволочноканатном заводе процесс патентирования осуществляется путем подбора проволоки по диаметру и сорту стали для существующего распределения температуры в печи. В случае, когда для термической обработки количества проволок недостаточно (допускается работа печи на нагрев проволоки при загрузке 50 %) или их нет, то печь останавливают. При наличии заказа печь снова разогревают, если простой печи был продолжительным, то осуществляется процесс сушки, что влечет за собой дополнительный расход газа.
Процесс патентирования заключается в том, что проволока , проходя нитью через муфель печи, нагревается до заданной температуры и поступает в ванну с охлаждающий средой.
Для получения высокопрочной проволоки с заданными прочностными и пластическими свойствами необходимо правильно выбрать скорость патентирования, которая определяет качество готовой проволоки.
Скорость патентирования зависит: от химического состава стали, диаметра проволоки, способа обогрева металла, а также от распределения температуры по длине печи.
Целью дипломного проекта я поставила: изучить технологический процесс производства высокопрочной проволоки при патентирования, создать систему автоматического регулирования скорости патентирования и алгоритм управления ею.
Как известно, физические свойства металла меняются в зависимости от его температуры. Следовательно, температура проволоки на выходе из печи может либо не достигнуть заданной, либо превысить ее, если неправильно выбрана скорость, а это повлечет за собой изменение прочности и пластичности готовой проволоки.
Поэтому необходимо определить скорость патентирования таким образом, чтобы заготовка на выходе из печи имела по всему сечению одинаковую температуру равной заданной. Поэтому необходимо разработать метод расчета скорости, для решения этой задачи требуется создание системы управления регулирования скорости.
Решение задачи автоматизации процесса расчета и регулирования скорости не возможна без средств сбора данных и управления. Многие современные системы строятся на основе модулей удаленного ввода вывода (модули связи с объектом), назначение которых заключается в сопряжение датчиков аппаратуры и исполнительных механизмов контролируемого процесса с вычислительными средствами системы.
Такими модулями являются модули серии I - 7000 фирмы ICP DAS. На российском рынке их предлагает компания «Индустриальные компьютерные системы», она же разработала пакет Good Help, позволяющий облегчить жизнь пользователю при создании программы управления разработанной системы АСУ ТП, пакет Good Help совместим со всеми модулями серии I - 7000.
Так как движение проволоки через печь осуществляется намоточным аппаратом, то необходимо использовать частотные преобразователи, которые бы обеспечивали движение проволоки с заданной скоростью. При этом частота вращения намоточного аппарата менялась не только в зависимости от скорости, но и от толщины намотанной проволоки.
Скорость нагрева проволоки зависит от температуры атмосферы печи, отсюда вывод необходимо разработать алгоритм расчета скорости, в, котором учитывались бы изменения физических свойств стали, распределение температуры по печи, а так же алгоритм программ управления технологическим процессом при обработки проволоки.
Подводя итог выше сказанному, следует сделать вывод: разрабатываемая система должна рассчитывать скорость патентирования, регулировать ее в зависимости от распределения температуры атмосферы печи, изменять частоту вращения намоточного аппарата в зависимости от изменения скорости и размера диаметра катушки.
1. Разработка модели расчета скорости
1.1 Исследование технологического процесса производства проволоки и существующей системы автоматического регулирования печи
Процесс производства высокопрочной проволоки заключается в чередовании ряда операций термической обработки (нормализации или патентирование), подготовки поверхности металла к волочению и самого волочения.
Термическая обработка при производстве высокопрочной проволоки имеет различное назначение.
Первое - получение структуры, обеспечивающей необходимые свойства металла для деформации его волочением до заготовки заданного диаметра, которая затем подвергается окончательной термической обработки и последующему волочению.
Второе - создание структуры, дающей возможность получить заданные прочностные и пластические свойства готовой проволоки. В этом случае производится преимущественно патентирование.
Процесс патентирование заключается в том, что проволока, проходя нитью через печь, нагревается до температуры 860--9400С и поступает в ванну с охлаждающей средой (при 400--5500С), где происходит распад аустенита. Движение проволоки осуществляется при помощи намоточного устройства, устанавливаемого за ванной.
Для производства высокопрочной проволоки большинства сортов характерно то, что металл поступает на патентирование, либо в нагартованном состоянии, либо непосредственно после прокатки; характерно также, что последней операцией термической обработки является патентирование, а последней технологической операцией - волочение.
Процесс волочения в значительной мере зависит от качества травления и подготовки поверхности проволоки к волочению. Недоброкачественное выполнение этих операций может привести к порче поверхности проволоки, снижению ее механических свойств и обрывам при волочении. Однако даже безупречное травление и подготовка поверхности заготовки не обеспечат должных свойств готовой проволоки, если неправильно определены: химический состав стали, режимы ее термической обработки и волочения.
Режимы термической обработки (патентирования) и подготовки поверхности проволоки к волочению на термотравильном агрегатах регламентируется технологической картой.
Технические требования к патентированной проволоке--заготовке.
Предел прочности стальной патентированной проволоки--заготовки определяется по формуле:
Техническая характеристика операций патентирования и подготовки поверхности заготовки к волочению.
Агрегаты непрерывного патентирования и подготовки поверхности заготовки к волочению методом: Бурирования
Размотка проволок с катушек или мотков
Промывка нейтральной водой, удаление остатков шлама обтирами.
Намотка в катушки. Намотка проволоки производится на катушки емкостью 2600, 1000, 1300 кг.
Режим технологических операций патентирования и подготовки поверхности заготовки к волочению.
Режим патентирования выбирается технологом цеха, в зависимости от диаметра обрабатываемого металла и химического состава стали.
Температура нагрева проволоки обеспечивается соблюдением заданного теплового режима печи и скорости обрабатываемого металла.
Для обеспечения заданной температуры нагрева заготовки в зависимости от конструкции печи и скорости обработки металла производится выбор теплового режима нагрева проволоки, который обеспечивает получение заданного предела прочности на патентированной заготовке.
Температура соляной ванны выбирается в зависимости от диаметра обрабатываемой заготовки, марки стали, температуры нагрева проволоки.
Температурные параметры патентирования определяются по формулам:
для определения температуры нагрева при патентировании проволоки
где - минимальная температура нагрева проволоки, 0С;
С - содержание углерода в стали, %;
D - диаметр патентируемой проволоки (заготовки), мм.
для определения температуры охлаждающей среды (расплав селитры)
где - средняя температура охлаждающей среды, 0С;
В зависимости от химического состава стали и требований к проволоке, разрешается изменять:
температуру нагрева проволоки на 20 0С;
Структура патентированной проволоки - сорбит или сорбит с обрывками ферритной сетки. При содержании углерода в стали менее 0,60 % в структуре допускается небольшие участки свободного феррита.
При содержание в стали марганца более 0,60 %, хрома более 0,10 % температуру селитровой ванны повышают на 5 - 20 0С. Максимальная температура селитры не более 520 0С. Температуру нагрева снижают на 10 0С; скорость патентирования уменьшают на 0,5 - 2,0 м/мин.
Необходимые корректировки режимов патентирования производится после испытаний микроструктуры и механических свойств патентированной заготовки.
Режимы травления и подготовки поверхности проволоки к волочению.
Таблица 1.1. Режимы травления и подготовки поверхности проволоки к волочению.
Поверхность травленной и подготовленной к волочению передельной заготовки должна быть чистой, без окалины, с хорошо подсмазочным слоем.
Скорость движения проволоки и время пребывания в печи согласно таблице 1.2.
Таблица 1.2. Скорость движения проволоки и время пребывания в печи№6.
Техническая характеристика оборудования агрегата№6.
Таблица 1.3. Оборудование агрегата№6 СПЦ-3.
Характеристика намоточного аппарата
Печь№6 СПЦ-3 входит в состав агрегата№6 для патентирования стальной проволоки диаметром от 3,60 мм до 10,0 мм.
При нагреве металл, соприкасаясь с атмосферой (продуктами сгорания) печи окисляется, вследствие этого до 5% обрабатываемой стали, теряется в виде окалины, которую приходится удалять травлением. Поэтому в печи применен метод защиты металла - нагрев проволоки в продуктах неполного сгорания газа. Такой нагрев представляет собой способ безокислительного нагрева, так как продукты сгорания служат не только защитной атмосферой, но и источником тепла.
Печь для нагрева проволоки при патентировании состоит из 3-х зон: первая - нагрева; вторая - догрева; третья - выдержки.
Конструкция печи представляет собой: каркас, футеровка, разводки газовоздухопроводов, горелочные устройства, рекуператор, дымовая труба, система КИП и А управления теплотехническим режимом.
Каркас выполнен сварным из швеллера, уголка и листа. На днище печи на подставках, смонтированы воздухопроводы, впоследствии закладываемые изоляционным кирпичом. На каркасе крепится рекуператор, дымовая труба, газопроводы. Футеровка стен выполнена из огнеупорного кирпича и минераловатных плит. Свод печи во 2-ой и 3-ей зонах выполнен из панелей футерованных волокнистыми плитами. Панели съемные и взаимозаменяемые. Подина выполнена из огнеупорного и изоляционного кирпичей, в которой заложены воздухопроводы горячего воздуха, идущего от рекуператора на горелки. В первой зоне установлен радиационно-конвективный рекуператор.
Дымовая труба металлическая, установлена на каркасе печи.
Во второй зоне на боковых стенах в шахматном порядке установлены одиннадцать горелок. В третьей зоне на каждой стене установлено по одной горелке.
Для уменьшения выбивания продуктов сгорания на выходе печи установлена подъемная заслонка.
В первой зоне осуществляется дожигание продуктов неполного сгорания, идущих из зон 2 и 3 холодным воздухом. Температура зоны 1200 0С. Металл нагревается от 20 0С до 700 0С, то есть до температуры начала интенсивного окалинообразования в окислительной среде. Регулирование температуры в зоне осуществляется изменением количества воздуха, подаваемого в зону при соблюдение условия, что коэффициент расхода воздуха .
В зоне 2 проволока догревается от 700 0С до 940 0С в малоокислительной среде, получаемой за счет сжигания природного газа с недостатком воздуха, коэффициент расхода воздуха . Температура в зоне 1150 0С регулируется изменением расхода газа при постоянном соотношении расходов «газ - воздух».
В зоне 3 проволока выдерживается при постоянной температуре до 10500С. В результате чего температура проволоки выравнивается по сечению и получается однородная структура. Среда, как и во второй зоне малоокислительная, получаемая тем же способом.
Дымовые газы из зоны 1 поступают в радиационно-конвективный рекуператор и нагревают воздух до температуры 400 0С, который поступает в зону 2 и 3. В результате получается утилизация тепла.
Системой КИП и А предусмотрено автоматическое регулирование температуры в зонах; соотношение «газ - воздух» в зоне 2 и 3; давление в печи. А также предусмотрен контроль параметров, необходимых для обеспечения теплотехнического режима.
Поддержание заданного температурного режима печи осуществляется следующим образом.
В первой зоне происходит процесс дожигания полугаза идущего из второй и третьей зоны холодным воздухом, который поступает по трубопроводу с давлением 240 мм. вод. ст. (давление измеряется мембранным напоромером) с таким же давлением подается и газ по трубопроводу. Температура зоны должна соответствовать 1200 0С. Процесс регулирования температуры осуществляется контролем подачи воздуха, расход измеряется мембранным дифманометром, а показания его регистрируются на КСД-3. Сигнал от термопары поступает на автоматический регистрирующий потенциометр КСП-3,а от него на приставку позиционного регулирования ППР-1М, от которого сигнал поступает на универсальный переключатель, воздействующий на регулирующие заслонки установленные на трубопроводах холодного, горячего воздуха и газа. Таким образом, поддержание температуры на заданном уровне в первой зоне осуществляется путем регулирования подачи холодного воздуха и продуктов неполного сгорания. Продукты неполного сгорания (как было сказано выше) образуются во второй зоне, поэтому процесс регулирования поступления их в первую зону происходит путем регулирования подачи горячего воздуха и газа. Измерение температуры во второй зоне осуществляется следующим путем: сигнал от термопары поступают на КСП-3, также происходит измерение температуры и третьей зоны.
Горячий воздух поступает во вторую зону из рекуператора, где нагревается до температуры 400 0С, измерение температуры осуществляется термопарой ХА, сигнал от неё поступает на щеточный переключатель, также на него приходит сигнал от термопары измеряющий температуру дымовых газов, а с переключателя на показывающий милливольтметр.
Регулированием расхода воздуха на рекуператор осуществляется защита его от перегрева. Измеряется температура дымовых газов перед рекуператором, сигнал поступает на потенциометр, а от него на приставку позиционного регулирования, откуда на универсальный переключатель, который посылает сигнал на дистанционный указатель положения регулирующий заслонки расположенной на трубопроводе подающей воздух в рекуператор. Измерение давления дымовых газов после рекуператора осуществляется мембранным тягомером.
Давление во второй и третьей зоне производит колокольный дифманометр. Сигнал от прибора, измеряющего давление в третьей зоне, поступает на КСД-3, а сигнал со второй зоны принимает регулирующий прибор Р--25, который и управляет универсальным переключателем и тем самым через него воздействует на бесконтактный реверсный пускатель, который в зависимости от сигнала регулирует положение заслонки дымовой трубы.
Движение проволоки осуществляется при помощи намоточного устройства, установленного за ванной. Намоточный аппарат представляет собой катушка установленная на вал, вращаемый двигателем постоянного тока. Для регулирования частоты вращения двигателя постоянного тока используются тиристорные преобразователи. Схема представлена на рисунке 1.1.
Рис1.1. Схема регулирования частоты вращения двигателя постоянного тока.
Управляющие устройство синхронно включает тиристоры в порядке чередования фаз в положительные полупериоды фазных напряжений. В отрицательные полупериоды фазных напряжений происходит естественная коммуникация, и тиристоры соответствующих фаз закрываются.
Среднее значение выпрямленного напряжения трех фаз равно напряжению на якоре двигателя постоянного тока
где - угол запаздывания включения тиристоров.
Изменяя угол запаздывания с помощью блока управления, можно изменять постоянное напряжение на якоре двигателя, то есть постоянный ток в цепи якоря IЯ. В свою очередь это приводит к изменению вращающего момента на валу двигателя. Индуктивная катушка в цепи якоря служит для уменьшения пульсации тока.
Регулирование напряжения на якоре двигателя осуществляется по указанию технолога цеха.
Определение температуры горения, расход газа и воздуха, а также продуктов сгорания (дыма)
В печи малоокислительного нагрева проволоки производится двухстадийное сжигание природного газа, то есть печь разделена на две зоны: в первой происходит процесс дожигания продуктов неполного горения, которые поступают из второй зоны, где сжигание природного газа осуществляется с недостатком воздуха. Произведем расчет необходимого расхода газа и воздуха, определим температуру горения в зонах, а также состав продуктов сгорания.
1. Исходными данными для расчета являются: вид топлива и его состав, конструкция топливо сжигающего устройства, влияющая на выбор величены коэффициента расхода воздуха б, также температуры подогрева воздуха и газа. Для проведения расчетов расхода газа и воздуха должна быть принята конструкция печи и ее размеры - конструкция рабочего пространства зоны нагрева и догрева, толщины стен печи и свода, огнеупорные и изоляционные материалы (толщина стен и выбранные огнеупоры должны обеспечить температуру наружной поверхности печи 40 - 600С).
Расчет полного сгорания топлива с коэффициентом расхода воздуха б0=1.0
Низшая теплотворная способность топлива,
где СН4, С2Н6 и т.д. - содержание метана и соответственно других компонентов в природном газе, %;
85.58; 152.32 и т.д. - тепловые эффекты горения метана и соответственно других компонентов *10-2, .
Количество кислорода для сгорания 1м3 газа,
где 2;3.5 и т.д. - коэффициенты из реакции горения, например
где k - коэффициент, показывающий отношение объемов N2 и О2, содержащихся в воздухе, .
Объемы составляющих продуктов сгорания,
ля проведения дальнейших расчетов определяем содержание каждого компонента в продуктах сгорания в %
Расчет неполного сгорания топлива с коэффициентом расхода воздуха б1<1.0
Расчет выполняется по методике Копытова, точность которой достаточна для инженерных расчетов и которая не учитывает сажеобразование при неполном горение и образование свободного метана.
Основой теории расчета является, что продукты неполного сгорания газа в рабочем пространстве печи находятся в равновесном состоянии соответствии с константой равновесия реакции водяного газа:
где Р - значение парциального давления соответствующего газа и смеси.
Значение константы в зависимости от температуры приведены в таблице 1.4
Таблица 1.4. Значение константа равновесия в зависимости от температуры.
Количество двуокиси углерода в продуктах сгорания,
k1 - константа равновесия реакции водяного газа при действительной температуре продуктов сгорания в зоне догрева, (см. табл.1.4).
Сумма составляющих определенных по формулам (1.18) - (1.23) должна совпадать с точностью до 3% с количеством продуктов сгорания по формуле (1.17).
Определение состава продуктов сгорания в %;
Химическое тепло, выделяемое при неполном сгорании единицы газа,.;
Определение действительной температуры горения, 0С;
-- теплоемкость дымовых газов при температуре 10000С (принимаем),
Расчет дожигания продуктов неполного сгорания с коэффициентом расхода воздуха б2=1.0.
Топливом для зоны нагрева являются продукты неполного сгорания газа, поступающие из зоны догрева, состав которых определен выше по формулам (1.24).
Расчет ведется на 1м3 продуктов неполного сгорания.
Количество кислорода для дожигания, ;
Количество воздуха для дожигания, ;
Количество двуокиси углерода в продуктах сгорания, ;
Определение необходимого коэффициента расхода воздуха в зоне нагрева.
где - максимальная действительная температура газов в зоне нагрева, 0С.
Определяется по формулам (1.36), (1.37);
где: - физическое тепло, вносимое единицей топлива, ;
-необходимая температура в зоне нагрева, 0С;
После определения б2 необходимо провести расчет горения полугаза при этом коэффициенте, дополнительно учесть образование избыточного кислорода, ;
а также определить количество воздуха необходимого для дожигания и установления принятой и количество дымовых газов, ;
Расчет расхода топлива и воздуха зоны догрева.
Уравнение теплового баланса зоны догрева.
где -расход тепла на нагрев проволоки в зоне от =650-7000С до =900-9300С,
-расход тепла в окружающую среду теплопроводностью через кладку,
-химическое тепло, выделяемое при неполном сгорании единицы топлива,
-физическое тепло продуктов неполного сгорания на выходе из зоны на единицу топлива,
-физическое тепло воздуха поступающего на горение единицы топлива,
где: -теплосодержание металла на выходе из зоны,
- теплосодержание металла на входе в зону,
где n--скорость протяжки проволоки (задана),
N--количество ниток проволоки (задано) шт.;
60--переводной коэффициент времени, сек/час.
где -- удельный тепловой поток через кладку стен, свода, пода, печи, который определяется в зависимости от толщины слоев кладки и температуры внутренней поверхности и по нормам Стальпроекта,
-поверхность стен, свода, пода, м2.
где -температура поступающего воздуха на горение, выбирается по характеристике рекуператора с учетом потерь по трассе воздухопроводов от рекуператора до горелок (3-80С на 1 погонный метр),0С;
теплоемкость воздуха при , ккал/м3*гр.
где температура отходящих из зоны газов, 0С;
теплоемкость отходящих газов при , ккал/м3*гр.
Количество образующихся продуктов неполного сгорания топлива (полугаза),
Расчет расхода воздуха зоны нагрева.
Уравнение теплового баланса зоны нагрева
Откуда расход полугаза на отопление зоны нагрева:
где -- физическое тепло полугаза, поступающего из зоны догрева,
где - теплоемкость полугаза поступающего на горение в зону нагрева при
где температура отходящих из зоны нагрева газов, 0С;
- теплоемкость этих газов при , ккал/м3*гр.
Расход воздуха на дожигание полугаза,
После проведения расчетов необходимо сравнить количество образующегося в зоне догрева полугаза, Вп.г. с необходимым количеством его для отопления зоны нагрева В, обычно Вп.г.В
Образующийся полугаз необходимо дожечь полностью, поэтому расхода воздуха на зону нагрева окончательно составит:
1.2 Алгоритм расчет скорости патентирования проволоки
Для получения необходимой структуры и предела прочности патентированной заготовки нужно правильно выбрать скорость, которая определяет производительность патентировочных агрегатов и качество готовой проволоки.
Скорость патентирования зависит от многих факторов:
диаметра патентируемой проволоки, типа и длины печи,
распределения температур по длине печи,
заданной температуры нагрева проволоки,
состава и температуры охлаждающей среды и др.
В процессе патентирования проволоки непрерывной нитью проходит через нагревательную печь и охлаждающую ванну. Выбор скорости патентирования сводится к установлению такой максимальной скорости прохождения проволоки данного размера через нагревательную печь и охлаждающую среду, при которой, во-первых, при заданном режиме нагрева металл должен нагреться до заданной температуры и должны произойти процессы полного превращения Feб в Feг, растворения карбидов, диффузии углерода в Feг и роста зерна аустенита.
Определение температуры нагрева при патентирования проволоки можно производить по формуле
где - минимальная температура нагрева проволоки, 0С;
С - содержание углерода в стали, %;
D - диаметр патентируемой проволоки (заготовки), мм.
Процесс нагрева проволоки является не стационарным процессом, так как искомый параметр изменяется во времени, а им является конечная температура нагрева проволоки, но в нашем случае она известна, то есть, задана, и нужно найти время, за которое тело (проволока) ее достигла.
С учетом того, что проволока движется по печи, у которой 3 зоны и каждая зона имеет свое температурное поле для расчета считаем, что температура по всему полю одинакова. Также считаем, что скорость движения проволоки равна скорости ее нагрева до температуры, с которой она выходит из зоны. Следовательно, достаточно найти время и зная длину печи можно вычислить скорость, с которой она должна двигаться через печь.
Связи с тем, что процесс нестационарный и проволоку можно считать бесконечно длинным цилиндром, то для расчета используем формулы определения температуры бесконечно длинного цилиндра.
Для расчета используем средние значения коэффициентов теплопроводности, теплоотдачи, теплоемкости и плотности стали в зависимости от температуры проволоки в зонах печи.
Расчет ведем для каждой зоны отдельно, длина каждой зоны составляет:8 метров - первая,10,5 - вторая и третья зона - 2,5 метра, связи с тем, что в третьей зоне как таковой нагрев проволоки не происходит, то при расчете считаем, что температура проволоки на выходе из второй зоны равна конечной температуре. При расчете используем следующие обозначения:
- время пребывания проволоки в i - ой зоне;
- скорость нагрева проволоки в i -ой зоне;
Тiа - температура атмосферы в i - ой зоне;
ТIпр - температура проволоки на входе в i - ую зону печи;
Расчет для первой зоны, используем формулы для определения безразмерной температуры длинного цилиндра при нагревании в среде с постоянной температурой.
Безразмерная температура на поверхности цилиндра.
где коэффициент Ро, 2 определяются в зависимости от критерия Bi (Био)
Bi - отражает отклонение температурного перепада в твердом теле и температурного напора, между средой нагрева и нагреваемом телом.
Fo - критерий Фурье, относительная форма представления текущего времени
где, а - коэффициент температуропроводности,
Безразмерная температуру длинного цилиндра при нагревании в среде с постоянной температурой можно также определить по следующей формуле.
Определим безразмерное время для первой зоны.
Используем формулы (1.9) и (1.12) получим следующие выражение для ,
Определив время нагрева и зная длину зоны, находим скорость, с которой должна протягиваться через печь проволока.
Используем формулы для расчета скорости нагрева первой зоны и для нахождения скорости во второй и третьей зоне, так как на выходе проволоки нас интересует температура сечения проволоки, а она распределяется по сечения в 3 зоне - в зоне выдержки. Поэтому считаем, что на выходе из 2 зоны температура поверхности равна заданной и, следовательно, находим скорость для второй зоны по формулам:
После этого определяем средняя скорость
Общие время нагрева проволоки в печи
Отсюда вывод, на скорость патентирования влияют следующие параметры:
удельная теплоемкость и плотность металла;
распределение температуры по зонам печи.
Ниже приведен пример расчета скорости нагрева проволоки для заготовки диаметром 6,4 и 10,0 мм марка Ст 45. Программа расчета разработана в среде MathCad, представлен график нагрева проволоки по длине печи.
плотность стали в первой зоне =7706,5,
теплоемкость в первой зоне С = 611,
коэффициент теплопроводности в первой зоне = 44,5,
2. Выбор технических средств проектируемой автоматической системы
Решение задачи автоматизации управления производственным оборудованием технологического процессом, участком и даже отдельным цехом не мыслимо без использования контроллеров управления и сбора данных. Из существующего многообразия подобных изделий, в том числе традиционно реализуемых на специализированных микроконтроллерах, разработчики современных систем АСУ ТП выбирают РС-совместимые устройства. В пользу такого решения говорит полная программная и аппаратная совместимость этих устройств с широко распространенными офисными (бытовыми) компьютерами, что обеспечивает существенное сокращение сроков и стоимости работ при создании различных систем автоматизации производства. Неограниченная номенклатура разнообразнейших плат ввода-вывода как аналоговых, так и дискретных (цифровых), возможность гибкой модернизации системы с использованием современнейшего системного и специализированного программного обеспечения (в том числе SCADA--систем), а также постоянное снижение цен на компьютерную технику промышленного назначения - вот основные, но далеко не исчерпывающие достоинства промышленных компьютеров при выборе платформы АСУ ТП верхнего и нижнего уровней.
В качестве основы для построения систем управления и сбора данных различного назначения очень удобно использовать контроллеры серии «ROBO-3000». Эти контроллеры представляют собой законченную полностью РС--совместимую компьютерную платформу.
Все контроллеры серии ROBO--3000 производятся компанией «Индустриальные компьютерные системы» с использованием надежных комплектующих, проходят всестороннее тестирование и имеют гарантию 2 года.
Использование готовых контроллеров, прошедших всестороннюю проверку на работоспособность и совместимость с различными техническими средствами и операционными системами, по сравнению с аналогичными устройствами, самостоятельно собранными из отдельных узлов, гарантирует надежную работу системы и защищает от возможных проблем, связанных с несовместимостью отдельных элементов. Большинство контроллеров этой серии позволяют производить наращивания функциональных возможностей системы и ее модернизации за счет установки внутри корпуса контроллера широко распространенных дополнительных плат с системными шинами ISA, PCI и PC/104.
Для работы с контроллерами компания «Индустриальные компьютерные системы» предлагает обширную номенклатуру самых разнообразных адаптеров (плат) аналогового и дискретного ввода--вывода как для шины ISA, так и шины PCI. Следует отметить, что в ряде случаев расширение возможностей контроллера по вводу и выводу аналоговых и цифровых (релейных) сигналов целесообразно производить не путем установки внутри корпуса устройства дополнительных плат, а использовать для этой цели модули удаленного ввода--вывода. Отличительной особенностью такого решения является то, что первичные преобразователи входных сигналов и формирователи выходных управляющих электрических величин в аналоговом и дискретном виде могут располагать
Термическая обработка поверхности проволоки дипломная работа. Производство и технологии.
Витамин С Реферат По Валеологии
Курсовая Работа На Тему Акцентуации Характера И Стиль Воспитания
Реферат: Проблема человека в философских системах
Реферат На Тему Государственный Эрмитаж В Санкт-Петербурге
Сочинение по теме Тема дворянской усадьбы в романе Тургенева "Отцы и дети"
Реферат На Тему Управление Операционными Активами Предприятия
Контрольная работа: Развитие генеалогии
Сочинения Русскому Языку Литературе
Курсовая работа по теме Зоогигиеническая оценка современных систем содержания птицы
Контрольная работа: Соціальна технологія проведення анкетного опитування в рамках навчальної дисципліни ММТСД
Медицинская Разведка Реферат
Реферат: Біографія та творчість Анатоля Франса
Реферат: Смог 2
Контрольная работа: Права акционеров. Скачать бесплатно и без регистрации
История Поиска Радиосигналов Разумных Цивилизаций Реферат
Методика Навчання Німецької Мови Курсова Робота
Реферат: Структура управления фирмой
Изложение: Людочка. Виктор Астафьев.
Учебное пособие: Методические указания по выполнению лабораторных работ на персональном компьютере по дисциплине «Электротехника и электроника» для студентов всех специальностей
Дипломная работа: Адвокатура Российской Федерации
Делопроизводство в учреждениях России в 19 веке - Бухгалтерский учет и аудит курсовая работа
Формы бухгалтерского учета и учетные регистры - Бухгалтерский учет и аудит контрольная работа
Особенности изображения пейзажа в "Тихом Доне" М. Шолохова - Литература доклад