Теплотехнический расчет ограждающих конструкций трёхэтажного жилого дома. Курсовая работа (т). Строительство.

⚡ 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.

Помощь в написании работы, которую точно примут!

Похожие работы на - Теплотехнический расчет ограждающих конструкций трёхэтажного жилого дома

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Нужна качественная работа без плагиата?

Не нашел материал для своей работы?

Поможем написать качественную работу Без плагиата!

1.     Теплотехнический расчет наружной стены

Теплотехнический расчет ограждений выполняют в соответствии с
требованиями СНБ 2.04.01.-97. Цель расчета - определение оптимальной в
теплотехническом отношении и экономически целесообразной толщины утеплителя б ут .
(м) в наружной ограждающей конструкции и определение общего сопротивления
теплопередаче R о (м 2 ∙ºС/Вт) для этой же конструкции с
учетом толщины утеплителя ( б ут , м).

p 1 = 1700 кг/м 3 ; d 1 = 0,005
м; l 1 = 0,87
Вт/(м∙ºС); S 1 = 10,42 Вт/(м 2 ∙ºС);

p 2 = 2500 кг/м 3 ; d 2 = 0,08
м; d 4 = 0,05 м
l 2 = 2,04
Вт/(м∙ºС); S 2 = 19,7
Вт/(м 2 ∙ºС)

p 3 = 600 кг/м 3 ; d 3 = ? м;
l 3 = 0,19
Вт/(м∙ºС); S 3 = 2,95
Вт/(м 2 ∙ºС)

1.     Определяем требуемое сопротивление теплопередаче по формуле:

где
n=1 - коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения по
отношению к наружному воздуху.

в =8,7 - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности
ограждающих конструкций, Вт/ м 2 О С. в =18 -
расчетная температура внутреннего воздуха, О С. н -
расчетная температура наружного воздуха, принимаемая в зависимости от тепловой
инерции D ограждающей конструкции.

D t н =6
О С - расчетный температурный перепад между температурой
внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей
конструкции. (м 2 · о С)/Вт

2.     Определяем по [1, табл.5.1] для наружной стены величину
нормативного сопротивления теплопередаче: норм = 3,2 м 2 · о С/Вт;

.       Принимаем максимальное значение R о из условий:

.       Определяем сопротивление для пятислойной наружной стены в
соответствии с [1, п.5.9] по формуле :

где
в =8,7
, н =23 -
коэффициент теплоотдачи соответственно внутренней и наружной поверхностей
ограждающей конструкции , Вт / м 2 ∙ О С. к
= , (м 2 · о С)/Вт;

Толщину
слоя пенобетона определяем, выражая ее из формулы: d 3 ≥0,564

Принимаем
d 3 = 0,57
м, тогда R 3 = 0,57/0,19 = 3 (м 2 · о С)/Вт.

5.     Проверим величину тепловой инерции наружной стены Д:

D=R 1 ·S 1 +R 2 ·S 2 +R 3 ·S 3 +R 4 ·S 4 +R 5 ·S 5

6.     Корректируем R о для наружной стены при d 3 =0,57 м:

7.     Определим толщину наружной стены

d стены =0,005+0,005+0,08+0,57+0,05=0,71м.

2. Определение сопротивления воздухопроницаемости заполнения
оконного проёма

Расчет сопротивления воздухопроницанию будем производить только для окон
и балконных дверей.

Величину
для окон и балконных дверей определяют по формуле

где
G норм - нормативная воздухопроницаемость окон и балконных дверей,
кг/(м 2 ·ч), выбираем по [1, табл. 8.1]. Для окон и балконных дверей
жилых и общественных зданий G норм = 10 кг/(м 2 ·ч);

D Р -
разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхностях окон и
балконных дверей, Па, определяется по формуле:

D Р = 0,55·H·( н - в )+0,03· н ·w 2 , Па (12)

где
Н = 12,4 м - высота здания (от поверхности земли до верха карниза), м;

н ,
в -
удельный вес, Н/м 3 , соответственно наружного и внутреннего воздуха ,
определяемый по формуле

температура
воздуха (t = t 5 , обеспеч. 0,92 = -22 или t = t в = 18);

w = 5.2 м/с - максимальная из средних скоростей по румбам
за январь в Гродненской области.

D Р = 0,55·12,4∙(13,8
- 11,90 ) +0,03·13,8·5,2 2 = 24,15 Па;

Сопротивление
воздухопроницанию окон и балконных дверей принимаем по [1, прил. Д]: R u = 0,18.
Условие R u ≥ R выполняется
: 0,18 > 0,18. Выбираем тройное остекление в
раздельно-спаренных переплетах с уплотнением из зубчатой резины.

3. Определение теплопотерь через ограждения

Рассчитаем тепловые потери во всех жилых комнатах первого подъезда, а
также в лестничной клетке и санузлах. Тепловые потери для жилых комнат:

где:Q тп - основные (трансмиссионные) потери теплоты через
наружные ограждающие конструкции, Вт; Q (инф)(вент) - добавочные потери тепла на нагревание воздуха,
инфильтрующегося в помещения; Вт

Q (инф) - вследствие действия теплового и ветрового давления,
а также работы системы вентиляции; Вт

Q (вент) - в результате естественной вытяжки, не
компенсируемой приточным подогретым воздухом в размере нормативного
воздухообмена;

Q б - бытовые тепловыделения, поступающие в отапливаемые
помещения, Вт;

Основные
потери теплоты определяют в соответствии с с округлением до 10 Вт путем
суммирования потерь тепла через отдельные ограждения для каждого отапливаемого
помещения по формуле:

где:F -
расчетная площадь ограждения, м 2 ;

R -
сопротивление теплопередаче ограждения, ;

ψ - добавочные потери теплоты через ограждения, принимаемые в долях от
основных потерь:

а)
для наружных вертикальных и наклонных стен, дверей и окон, обращенных на север,
восток, северо-восток и северо-запад ψ = 0,1; на юго-восток и запад - в размере ψ = 0,05;

б)
для наружных дверей, не оборудованных воздушными или воздушно-тепловыми
завесами, при высоте здания Н , м, в размере:

Определение расходов на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха в
помещения жилых и общественных зданий.

а) Q инф , Вт - вследствие действия теплового и ветрового
давления, а также работы системы вентиляции, определяемый согласно по формуле:

инф =0,28 · ∑G· с·(t В -t Н )·А, Вт,

где с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 КДж/(кг·оС);

t В , t Н - расчетные температуры внутреннего
в помещении и наружного воздуха ( t 5 обеспеченностью
0,92);

А -
коэффициент учета влияния встречного теплового потока в ограждениях: А =0,7
- для стыков панелей и окон с тройными перелетами.

∑G - суммарный расход инфильтрующегося воздуха в помещение через
неплотности наружных ограждений (окон, балконных дверей, внутренних и наружных
дверей, ворот, стыков стеновых панелей), кг/ч, определяемый по формуле:

где
F O - соответственно площадь окон, балконных дверей и других
ограждений;

R UO - соответственно сопротивление воздухопроницанию окон и балконных
дверей и других ограждений, (м 2 ·ч·Па)/кг, определяемое по [1,
табл.Д1];

∆Р О
- разность давлений воздуха на
наружной и внутренней поверхностях окон, , Па, определяется по формуле:

где
Н=11,40-(-1)=12,40 - высота здания, м, от уровня земли до верха карниза или
устья вытяжной шахты;

h - расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон,

C Н , C П - аэродинамические коэффициенты,
соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждения здания,
принимаемые по СНиП 2.04.01-97 ( C Н = 0,8 и Сп = -
0,6);

К=0,60 - коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости
от высоты здания, принимаемой по СНиП 2.04.01-97.

б) Q ВЕНТ . Расход теплоты на нагрев поступающего воздуха
в жилые помещения в результате вытяжной вентиляции, не компенсируемого
подогретым приточным воздухом, определяется согласно.

где L - расход удаляемого воздуха, не
компенсируемый подогретым приточным воздухом, м 3 /ч, принимается 3 м 3 /ч
на 1м 2 площади жилых помещений;

с -
удельная теплоемкость воздуха, равная 1 КДж/кг о С;

За расчетный расход теплоты на нагревание воздуха, поступающего в жилые
помещения, принимается большая из двух величин: Q ИНФ и Q ВЕНТ ,
которая входит в качестве слагаемого в общие потери теплоты.

в) Определение бытовых тепловыделений

Общие потери теплоты отапливаемыми помещениями жилых зданий следует
уменьшать на величину бытовых тепловыделений, определяемых из расчета 21 Вт на
1м 2 площади пола отапливаемого помещения ( F п ):

Удельные веса воздуха при t в =20 о С, t в =18 о С, t в =16 о С, t в =25 о С,
t в =-24 о С:

Разность
давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окон и количество
инфильтрующегося воздуха через окна:

Дальнейший
расчет потерь теплоты комнат здания сведём в таблицу 1.

4.
Определение тепловых потерь здания по укрупненным измерителям

Ориентировочное
значение тепловых потерь через ограждающие конструкции здания определяется по
формуле:

где
Б - коэффициент учета района строительства здания, определяется по формуле:

V н - объем отапливаемого здания по внешнему обмеру, м 3 :

Площадь S: S=12,76∙34,16=435,88 м 2

ПериметрP: P=(12,76+34,16)∙2=93,84
м

К нс,
К ок , К пт , К пл (Вт/м 2 о С) -
коэффициенты теплопередачи наружных стен, окон, перекрытия, пола 1-го этажа.
Эти коэффициенты берем из таблицы 1, и они соответственно равны 0,3; 0,7; 0,17;
0,4.

5.
Конструирование системы отопления

В
курсовом проекте проектируем вертикальную систему водяного отопления с
искусственной циркуляцией согласно заданию: однотрубная с нижней разводкой магистралей.

Задачей
конструирования системы водяного отопления является правильное размещение
отопительных приборов, стояков, магистралей и других элементов системы, выбор
способа удаления воздуха из системы, места расположения теплового пункта в
подвале здания.

Для
выпуска воздуха предусмотрены краны Маевского, устанавливаемые в верхней пробке
прибора верхнего этажа.

Конструирование
системы заканчиваем вычерчиваем схемы системы отопления с нанесением тепловых
нагрузок отопительных приборов и расчетных участков циркуляционных колец.

Расчетная
тепловая мощность системы отопления равна:

,07
- коэффициент, учитывающий долю дополнительного теплового потока
устанавливаемых отопительных приборов и за счет остывания воды в трубах,
проложенных в неотапливаемых помещениях.

6.
Выбор типа отопительных приборов и определение их поверхности нагрева

В
расчете принимаем батареи 2КП100 90х500, с мощностью одой секции q н =140Вт.

Расчетная
площадь F пр , м 2 , отопительного прибора
определяется по выражению:

где
Q пр - тепловые потери отапливаемого помещения, Вт;

1 - коэффициент учета дополнительного теплового потока
устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной
величины принимается в пределах (от 1,03 до 1,08) по [5, табл. 8.2]. В расчете
принимаем 1,03.

2 -
коэффициент учета дополнительных потерь теплоты приборами у наружных ограждений
[5, табл. 8.3]. В расчете принимаем, что батареи расположены около стены, β 2 =1,02.

Расчет будет начинаться вестись с определения тепловой нагрузки стояка:

После
определяем расход воды по стояку:

где
t г -
температура горячей воды пришедшей в стояк, по условию равна 105 о С;

t о - температура охлажденной воды ушедшей из стояка, по
условию 70 о С.

Далее
определяем температуру пришедшую в каждый прибор:

И
вычисляем перепад температуры в отопительном приборе по формуле:

Среднюю
температуру в приборе вычисляем как:

Далее
рассчитываем коэффициент приведения теплового потока отопительного прибора к
расчетным условиям:

Рассчитываем
коэффициент приведения теплового потока отопительного прибора к расчетным
условиям:

где
n - выбирается в зависимости от пути подачи воды, при
движении «снизу вверх» n=0,15.

α - коэффициент затекания воды в прибор, если стояк односторонний, то α=0,5, если двусторонний, то α=0,2.

Требуемый
расчётный тепловой поток вычисляем по формуле:

А
номинальный требуемый тепловой поток будет равен:

Далее можем вычислить число секций в радиаторе:

где
q н -
тепловая мощность одной секции(для радиатора 2КП100 90х500 равна 140 Вт);

4 - коэффициент, учитывающий способ установки радиатора
в помещении, [5, рис. 8.13], (при установке радиатора на расстоянии 100 мм от
низа подоконника до верза радиатора, β 4 =1,02);

3 - коэффициент, учитывающий число секций в одном
радиаторе, определяемый по [5, формула 8.12], если секций меньше 15, то β=1, если больше, то 0,98.

Таблица 1. Ведомость расчета поверхности отопительных приборов.

Температура воздуха в
помещении t В ⁰С

Тепловая нагрузка на прибор
Q пр, Вт

Суммарная тепловая нагрузка
приборов ниже рассматриваемого, ΣQ ПР , Вт

Температура входящей воды в
прибор, t ВХ , ⁰С

Средняя температура в
приборе ∆t пр ср , ⁰С

Коэф. приведения теплового
потока отопительного прибора к расчетным уловиям, φ

Расчетный требуемый
тепловой поток, Q Р , Вт

Номимальный требуемы
тепловой поток, Q Н , Вт

Аналогичное количество секций батарей будет во второй половине здания.

7. Определение циркуляционного давления в системе отопления

Гидравлический расчет трубопроводов выполняют по методу удельных потерь в
следующей последовательности:

Определяют
циркуляционное давление в системе:

где ∆ P Н - циркуляционное давление,
создаваемое насосом или передаваемое в систему отопления через элеватор,
Па(определяется заданием на проектирование).

∆ P ℓ - естественное циркуляционное давление, Па.

где ∆ P ℓпр - естественное циркуляционное
давление, возникающее вследствие охлаждения воды в трубах, Па

∆ P ℓтр - естественное циркуляционное давление, возникающее
в циркуляционном кольце вследствие охлаждения воды в отопительных приборах, Па.

где
β - среднее
приращение плотности при понижении температуры воды на 1 о С,

Q ст - тепловая нагрузка стояка, Вт:

Q пр i
- тепловая нагрузка i-того прибора;

Выбирают основное расчетное циркуляционное кольцо, в котором наименьшее
значение

где
- сумма длин участков циркуляционного кольца, м

В
насосной однотрубной системе это кольцо через наиболее нагруженный стояк из
удалённых от теплового пункта стояков при тупиковом движении воды или через
наиболее нагруженный из средних стояков при попутном движении воды в
магистралях.

Определяют
ориентировочную величину удельной потери на трение , Па/мп, по формуле:

где
Б =0,65 - доля потерь давления на трение от общего расчетного давления в системе.

Определяют
расход воды на участке, кг/ч, где Q - тепловая нагрузка
участка, которая равна сумме тепловых нагрузок приборов, обслуживаемых
протекающей по участку водой. Подбирают диаметры труб участков в циркуляционном
кольце, исходя из и расхода воды G , пользуясь [5, прил. 6],
выписывая из таблиц диаметр участка d , фактическую величину удельной
потери давления на трение и скорость движения воды W на участке.

Определяют
на каждом участке потери давления на трение по формуле:

Находят
потери давления в местных сопротивлениях каждого участка кольца [4, прил. 7],
зная скорость движения воды W , м/с, и сумму коэффициентов местных сопротивлений
участков , определяемых по [5,прил.5].

Местное
сопротивление (тройник, крестовина) на границе двух участков относят к
расчетному участку с меньшим расходом воды; местное сопротивление
(нагревательный прибор, элеватор и т.п.) учитывают поровну на каждом участке.

Определяют
суммарные потери давления на трение и в местных сопротивлениях на каждом
участке ( + Z) i и в циркуляционном кольце.

Основное
циркуляционное кольцо выбираем через стояк №14, длина кольца ∑l=79,4
м.

Расчетное
циркуляционное давление определяем по формуле (31):

Естественное
циркуляционное давление:

∆ P Р = 7000
+130 +0,66 ۰ 9,81 ۰ 30 (1211 ۰ 2,01 +887 ۰ 5,01+1004 ۰ 8,01) /3102=8065 Па

Средняя
удельная потеря давления на трение по формуле :

Результаты
расчетов заносим в таблицу 2.

Таблица
2. Гидравлический расчет основного циркуляционного кольца однотрубной системы
водяного отопления

сумма коэф-тов местных
сопро-тивлений ∑ ж
потери давления в местных
сопротивлениях, Z, Па

8. Расчет и подбор оборудования теплового пункта

Тепловой пункт - узел присоединения системы отопления здания к тепловым
сетям.

Выбор схемы узла присоединения системы насосного водяного отопления к
тепловым сетям зависит от разности давлений в подающем и обратном трубопроводах
тепловых сетей в месте присоединения и от давления в системе отопления,
допустимого для отопительных приборов системы. В курсовом проекте следует
присоединить систему отопления к наружным тепловым сетям по схеме присоединения
со смешением воды при помощи смесительного насоса, включённого в перемычку
между подающей и обратной магистралями системы отопления.

Объем
перемещаемой воды, равный объему воды в системе отопления:

9. Определение воздухообмена в вентилируемом помещении

Движение воздуха в каналах, воздуходувах, шахте происходит благодаря
естественному давлению, возникающему за счёт разности удельных весов холодного
наружного и тёплого внутреннего воздуха в помещении:

где
h- высота воздушного столба, принимаемая от центра
вытяжного отверстия до устья вытяжной шахты, м

γ 5 -
удельный вес наружного воздуха для температуры воздуха +5 , Н/м 3 γ в- удельный
вес внутреннего воздуха, Н/м 3

Для
обеспечения нормальной работы естественной вытяжной системы вентиляции
необходимо, чтобы соблюдалось условие:

где
Р т - потери давления на трение в расчетной ветви, Па

Z- потери
давления в местных сопротивлениях, Па

α- коэффициент запаса, равный 1,1-1,15

ΔР е - располагаемое естественное давление, Па

Расчет
системы вентиляции выполняют по аксонометрической схеме, которая вычерчивается
после проделанной работы:

а)
определены воздухообмены L, м 3 /ч для вентилируемых помещений;

б)
определены предварительно сечения каналов и их количество:

где
W- скорость воздуха в канале, м/с.

W=0,7 м/с - для
вертикальных каналов верхнего этажа;

Для
каждого нижерасположенного этажа W на 0,1 м/с больше, чем у предыдущего, но не
более чем 1 м/с; в сборных воздуховодах W - до 1,0 м/с и в вытяжных шахтах W =
1,0м/с до 1,5 м/с

10. Компоновка вентиляционной системы и её аэродинамический
расчет

Нормированный воздухообмен для кухни L=90 м 3 /ч.

1) Выбираем
расчетную ветвь системы вентиляции через вентиляционный канал верхнего этажа,
наиболее неблагоприятно расположенный по отношению к вытяжной шахте.

2) Определяем
располагаемое давление для расчетной ветви по формуле для третьего этажа:

Принимаем
сечение F пр =140х270=0,038
м 2 .

4) Уточняем скорость движения воздуха в канале по
принятому сечению канала:

) Находим эквивалентный по трению диаметр канала для
прямоугольного сечения

тепловой
воздухообмен отопление комната

6) Зная эквивалентный диаметр канала и скорость движения
воздуха, определяем потери давления на трение R,Па на 1
погонный метр и динамическое давление h д , Па, используя номограмму для расчета круглых
стальных воздуховодов [5, рис. 14.9].

7) Определяем потери давления на трение на участке:

β=1,32 - коэффициент шероховатости, определяемый [5,
табл.14.3];

Р т =R∙l∙ β =0,045∙2,2∙1,32=0,13 Па.

)
Определяем потери на трение в местных сопротивлениях, зная h Д и сумму коэффициентов местных сопротивлений ∑ξ по [5, прил.9]

Произведем
аэродинамический расчет естественной вытяжной канальной системы вентиляции
кухни

Таблица
3. Предварительный расчёт вентиляционных каналов и жалюзийных решёток

Действительная скорость в
канале W,м/с

Таблица 4. Расчёт системы вентиляции кухни

Линейные размеры
воздуховода (axb), мм

Площадь поперечного сечения
воздуховода F,м 2

Эквивалентный диаметр по
трению d, мм

Удельная потеря давления на
трение R, Па/пм

Потери на участке на трение
Р т ,,па

Сумма коэффициентов
местного сопротивления ∑ж

Потеря давления в местных
сопротивлениях Z, Па

Суммарные потери давления
на участке Р т +Z,Па

В данном курсовом проекте был произведен теплотехнический расчет
ограждающих конструкций трёхэтажного жилого дома, расположенного в Могилёвской
области, в результате которого были определены тепловые потери здания Qзд=37517 Вт. В соответствии с
полученными результатами была запроектирована однотрубная система водяного
отопления с нижней разводкой магистралей с искусственной циркуляцией. Был
произведен гидравлический расчёт трубопроводов системы водяного отопления и
подобраны диаметры труб. Также подобраны отопительные приборы, рассчитана их
поверхность нагрева и количество секций. Произведен расчет естественной
вытяжной канальной системы вентиляции.

1. СНБ
2.04.01-97. Строительная теплотехника. - Минск , 1998.

. СНиП
2.04.05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование. - М., 1992.

. Староверов
И.Г., Шилер Ю.И. Справочник проектировщика. Часть 1. Отопление. -
М.,Стройиздат, 1990.

. Андреевский
А.К. Курсовой проект центрального отопления гражданских зданий. Минск: Вышэйшая
школа, 1973.

. Тихомиров
К.В., Сергеенко Э.С. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция.
М.:Стройиздат, 1991.

. Щекин Р.Н.
и др. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Ч.1 и 2. - Киев, Будивельник,
1976.

. Горбачёва
М.Г., Северянин В.С. Методические указания для курсового проектирования по
дисциплине “Инженерные сети и оборудование” на тему “Отопление и вентиляция
жилого здания” для студентов специальности Т 19 06 60. - Брест, 2000.

Похожие работы на - Теплотехнический расчет ограждающих конструкций трёхэтажного жилого дома Курсовая работа (т). Строительство.
Реферат: Монументальная скульптура
Летние Каникулы Сочинение Маленькое
Любовь Или Сумасшествие Итоговое Сочинение
Контрольная работа по теме Русско-польская война
Курсовая Работа На Тему Оптимизация Логистической Системы Поставок Печатной Продукции До Предприятий Розничной Торговли
Курсовая работа: Педагогические условия развития детей раннего возраста
Адамгершілік Дегеніміз Не Эссе
Реферат: Характеристика статьи 105 Убийство по Уголовному кодексу России
Курсовая работа по теме Обеспечение информационной безопасности пользователей в условиях информационного управления в сетях связи
Курсовая работа по теме Экономическая оценка влияния различных факторов на себестоимость грузовых перевозок железнодорожным транспортом
Как Вы Понимаете Значение Дружба Сочинение
Курсовая Работа На Тему Надпровідники Першого Та Друго Роду
Темы Итогового Сочинения 5
Написать Сочинение Удивительное Рядом
Доклад по теме Олимпийское образование: определение сущности и перспективные направления научных исследований
Писать Рефераты На Заказ
Контрольная работа: Типовые компоновки роботизированных технологических комплексов (РТК) сборки
Дипломная работа: Стимулирование сбыта продукции и услуг на предприятиях индустрии гостеприимства
Бақыт Сыры Эссе
Гдз Английский Афанасьева 3 Контрольные Работы
Похожие работы на - Разработка схемы усилителя низкой частоты
Реферат: Герольд
Контрольная работа: Проблема мигрантов в современном мире

Теплотехнический расчет ограждающих конструкций трёхэтажного жилого дома. Курсовая работа (т). Строительство.

Report Page