Технология разработки пласта №3 механизированным комплексом в условиях шахты "Чертинская-Коксовая" - Геология, гидрология и геодезия дипломная работа

Главная

Геология, гидрология и геодезия
Технология разработки пласта №3 механизированным комплексом в условиях шахты "Чертинская-Коксовая"

Обоснование технологии и оборудования очистного забоя. Выбор схемы вскрытия и подготовки пласта №3. Определение скорости подачи комбайна по вылету резца. Расчет ожидаемого газовыделения по природной газоносности при отработке выемочного участка 339.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

1.2 Горно геологическая характеристика пласта
1.3 Выбор и обоснование технологической схемы и оборудования очистного забоя
1.4 Выбор схемы вскрытия и подготовки пласта №3 и система разработки
1.5 Определение скорости подачи комбайна по вылету резца
1.8 Увязка конструктивных и режимных параметров функциональных машин
2.1 Расчет скорости подачи комбайна
2.2 Определение скорости подачи комбайна по мощности двигателя привода исполнительного органа
2.3 Определение скорости подачи комбайна по газовому фактору
2.4 Определение скорости подачи комбайна по производительности конвейера
2.5 Расчет производительности комбайна
2.6 Теоретическая производительность очистного комбайна
2.7 Техническая производительность очистного комбайна
2.8 Эксплуатационная производительность
2.9 Определение нагрузки на очистной забой по эксплуатационной производительности комбайн
3. Технологические процессы в очистном забое
3.2 Крепление сопряжения лавы с конвейерным штреком
3.3 Крепление сопряжения лавы с вентиляционным штреком
4. Расчет ожидаемого гозовыделения по природной газоносности
4.1 Расчет газовыделения из пластов-спутников при отработке выемочного участка №339 пласта 3
4.2 Расчет метановыделения из вмещающих пород при отработке выемочного участка №339 пласта 3
4 .3 Расчет абсолютной газообильности выемочного участка №339 пласта 3
5. Расчет параметров проветривания выемочного участка №339 пласта 3
5.1 Расчет расхода воздуха по максимальной скорости движения воздуха в очистном забое при отработке выемочного участка №339 пласта 3
5.2 Оценка коэффициента опасности при отработке выемочного участка №339 пласта 3
5.3 Расчет параметров проветривания выемочного участка №339 пласта
7. Транспортировка горной массы, доставка материалов, оборудования, перевозка людей
8. Мероприятия по охране труда и безопасности работ
9. Проветривание выемочного участка №339
Комплексная механизация очистных работ получила повсеместное признание горняков. Но практическое осуществление явилось генеральным направлением технического прогресса, позволило достигнуть высоких технико-экономических показателей, создать безопасные условия работы, ликвидировать процессы, требующие тяжелого ручного труда шахтеров. В ходе технического перевооружения была выявлена необходимость перехода к более высокому уровню комплексной механизации и автоматизации очистных работ. При исключении всяких трудоемких процессов, как подготовка лавы, ручная зачистка угля, крепление и поддержание сопряжений очистной выработки со штреком, ручное управление машинами и оборудованием и т. д. Добыча угля в очистных забоях на протяжении последних лет характеризуется переходом на малооперационную технологию - механизированные комплексы с гидрофицированными крепями, выемочными машинами, конвейерным транспортом. Преимущество этой технологии заключается в совмещении всех операций во времени, т. е. выемка угля, крепление забоя и транспортировка угля производится одновременно, без перерыва в процессах. В очистном забое применяем фланговую схему выемки угля. При фланговой схеме отделение угля от массива осуществляется выемочной машиной, перемещающейся вдоль забоя перпендикулярно к направлению подвигания. В настоящее время наиболее совершенной является технологи с применением механизированных комплексов и агрегатов.
Целью данного проекта является изучение технологии разработки пласта №3 механизированным комплексом ZY6400/15/34D в условиях шахты ,,Чертинская - Коксовая''
В настоящее время ООО "Шахта "Чертинская-Коксовая" объединяет две шахты: поле действующей шахты "Чертинская" и ликвидированной шахты "Западная".
Поле шахты "Западная" расположено в северо-западной части Чертинского месторождения, а поле шахты "Чертинская" - в центральной части месторождения. Ниже приводится единое геологическое описание шахтного поля.
Чертинское месторождение каменных углей расположено на юго-западе центральной части Кузбасса, в Беловском геолого-экономическом районе.
Город Белово и одноименная узловая станция Западно-Сибирской железной дороги находятся в 10 км от промплощадки шахты. Через станцию проходит электрифицированная магистраль Новокузнецк-Новосибирск, соединяющая город с крупными промышленными и административными центрами Кузбасса. Шахта "Чертинская-Коксовая" связана с этой магистралью железнодорожной веткой, а с городом автомагистралью.
Электроснабжение района осуществляется за счет системы электропередач от общего кольца "Кузбассэнерго".
Водоснабжение района осуществляется с Уропского водозабора.
С юго-востока поле шахты "Чертинская-Коксовая" граничит с действующей шахтой "Новая" (Чертинская-Южная).
Шахта "Чертинская" сдана в эксплуатацию в 1952 году.
Добываемый шахтой уголь относится к коксующимся марки "Ж". После обогащения, получаемый концентрат марки "Ж" используется металлургической промышленностью для производства высококачественной стали.
В геоморфологическом отношении объединенное шахтное поле расположено на террасах правого и левого берегов реки Большой Бачат, захватывая частично склоны водоразделов, и характеризуется относительно низкими гипсометрическими отметками.
В пределах поля шахты отмечается постепенное понижение рельефа в сторону реки Б. Бачат, абсолютная отметка русла которой +193 м.
Климат района типично континентальный.
Среднегодовая температура воздуха составляет +0,5°С. Самым холодным месяцем является январь со среднемесячной температурой - 17,4°С.
Среднегодовое количество осадков составляет 444 мм, причем около половины из них выпадает в летние месяцы. Снег выпадает в первой половине ноября месяца и держится до середины апреля. Глубина промерзания грунта на открытых и возвышенных местах достигает 2,7 м.
В зимний период в районе преобладают ветры южного, юго-восточного и юго- западного направлений. В летнее время преобладают ветры северные и северовосточные. Наибольшая среднегодовая скорость ветров достигает 5,2 м/с.
Разведка Чертинского месторождения осуществлялась в несколько этапов. Детально изучены угленосность отложений и устойчивость угольных пластов, тектоническое строение и горнотехнические условия эксплуатации. Уточнена технологическая характеристика углей. Месторождение имеет высокую степень разведанности и благонадежность.
1.2 Горно геологическая характеристика пласта
Выемочный блок лавы №339 расположен в юго-восточной части шахтного поля между уклонами № 10 пласта 3 и отработанным пространством лавы №318 и ограничен: с северо-востока - осевым уклоном №2 пласта 3;
с северо-запада - предохранительным целиком под осевой вентиляционный ствол;
с юго-запада - неотработанным целиком угля;
с юго-востока - отработанным пространством лавы №318.
Целик угля между конвейерным штреком №339 и осевым уклоном №2 пласта 3 составляет 6 м, величина целика между монтажной камерой №339 и отработанным пространством лавы №318 переменная и изменяется от 15 м (в нижней части монтажной камеры) до 60 м (в верхней части монтажной камеры).
Длина выемочного столба: по простиранию - 1330-1380 м,
плотность угля в массиве =1,37 t/'m j ;
плотность горной массы = 1,6-1,62 т/м 3 ;
сопротивляемость угля резанию 154 кгс/см;
природная газоносность пласта 25 с.б.м.;
пласт опасен по внезапным выбросам угля и газа с глубины 300 м;
угол наклона выработок по простиранию в сторону уклона №10 пласта 3 :
Непосредственная кровля - алевролиты от средней устойчивости до неустойчивых, мощностью = 2,0-3,0 м, коэффициент крепости по Протодьяконову f= 3,0-4,
Основная кровля - песчаники мелкозернистые, мощностью m = 15-20 м, коэффициент крепости по Протодъяконову f = 7,0.
Почва средней крепости, m = 2,0-3,0, f =3,0- 4,0.
Встречаются ложная кровля, m = 0,05-0,50 м и ложная почва, m = 0,05-0,20 м,
При проходке выработок возможна встреча участков капежа с притоком до 1 м 3 /ч.
Максимальный приток при отработке лавы до 15-20 м 3 /ч.
Отработка пласта предусматривается системой ДСО (длинные столбы по простиранию с полным обрушением кровли).
1.3 Выбор схемы вскрытия и подготовки пласта №3 и система разработки
Дипломной работой предусматривается выемка угля комбайном MG300/700-QWD на полную мощность пласта по односторонней схеме: от конвейерного штрека к вентиляционному штреку с последующей зачисткой забойной дорожки от вентиляционного штрека к конвейерному штреку.
Направление отработки выемочного участка
Вид транспорта по конвейерному штреку
перегружатель, ленточный конвейер КЛКТ1000 (2шт.)
1.4 Выбор и обоснование технологической схемы и оборудования очистного забоя
Необходимое сопротивление механизированной крепи в зависимости от нагрузочных свойств основной кровли определяется по табл. 3 "Временных указаний по управлению горным давлением", Ленинград, 1982г.
Основным критерием разделения кровли на типы по нагрузочным свойствам является отношение суммарной мощности легкообрушающихся пород к вынимаемой мощности пласта
где:h л.о. - высота обрушения пород кровли за крепью, обеспечивающая подбучивание основной кровли
К р = 1,5 - коэффициент разрыхления основной кровли (геологическая характеристика)
т.е. по нагрузочным свойствам кровля относится к Ш типу- тяжелая.
По табл. 3 нагрузочные свойства основной кровли составляют Р кр = 0,45Мпа = 4,5кгс/см 2 . Отработку лавы предусматривается осуществлять механизированным комплексом ZY6400/15/34D, имеющим несущую способность секций крепи 900кН/м 2 = 9кгс/см 2 . При сопротивлении механизированной крепи 9 кгс/см 2 крепь ZT12800/18/38 соответствует условиям работы, т.к. нагрузочные свойства основной кровли меньше сопротивляемости крепи.
Р кр = 4,5кгс/см 2 < Р с = 6кгс/см 2 (1.3)
Механизированная крепь ZT12800/18/38удовлетворяет условиям по вынимаемой мощности пласта 1,7-3,2м, фактическая вынимаемая мощность 2,95м. Механизированный комплекс ZY6400/15/34D может работать при сопротивляемости почвы не менее у сж = 1,5Мпа = 15кгс/см 2 .
Фактическая у сж = 15кгс/см 2 (горно-геологический прогноз).
Следовательно, для отработки лавы может применятся механизированный комплекс ZY6400/15/34D в состав которого входят:
механизированная крепь ZT12800/18/38;
Техническая характеристика выбранного оборудования очистного забоя
Таблица 3 Техническая характеристика комплекса
Длинные столбы по простиранию плоста
Угол падения, град: вдоль лавы вдоль столба
Допускающая обножение до 8 м 2 в течение 30 мин.
Сопротивление почвы на слияние, МПа
Таблица 4 Техническая характеристика крепи
Явочный состав бригады (рекомендуемый), чел.
Максимальное расстояние от передней кромки перекрытия до вертикальной плоскости забоя, мм
Рабочее давление в гидросистеме, Mna
Удельное сопротивление на 1 м 2 , не менее Мпа
Количество секций на длину лавы 170м
Размер (длина*внутренняя ширина*высота)
при помощи гидравлического мотора и телескоптического хвоста осуществляется натяжение цепи
Межцентровое расстояние поворота 2 качалок, мм
Палец-рельс, регулирование оборотов переобразованием частоты переменного тока
Тип электродвигателя насосной станции
Мощность электродвигателя насосной станции, кВт
Водяное охлаждение выемки, тяги, электродвигателя насосной станции, водяного рукава и ящика переобразования частоты
Согласно таблицы 2 в механизированный комплекс входит комбайн MG300/700-QWD. Принимаем комбайн MG300/700-QWD
Диаметр шнеков определим по формуле:
где: m max = 2,8м - вынимаемая максимальная мощность пласта;
Согласно таблицы 6 принимаем шнек диаметром 1,5м с шириной захвата 0,63м.
Согласно таблицы 2 в механизированный комплекс входит забойный конвейер SGZ764/630. Принимаем забойный конвейер SGZ764/630.
1.7 Увязка конструктивных и режимных параметров функциональных машин
Теоретическая производительность главной функциональной машины производительность очистного комбайна определим по формуле:
где: N ycx = (0,9-l,l)N = 1,1 *600 = 660кВт
N(P) и в формулах исправить= 660kBt - мощность эл.двигателей комбайна таблица 4;
H w = 0,68кВтч/т - удельные энергозатраты при A p = 200Н/мм.
Производим проверку механизированной крепи по фактору проветривания:
где:Q m = 8,9т/мин - теоретическая производительность комбайна;
q = З,5м 3 /т - относительная метанообильность пласта;
к = 0,5 - коэффициент дегазации пласта;
V b = 4 м/с - максимально допустимая скорость движения воздуха по лаве;
с = 1 % - допустимая концентрация метана в исходящей струе.
Скорость подачи очистного комбайна должна быть согласована со скоростью крепления забоя.
где: V nx - теоретически возможная скорость подачи комбайна;
Теоретически возможная скорость подачи комбайна определяется по формуле:
где: Q m = 8,9т/мин - теоретическая производительность комбайна;
В = 0,63м - ширина захвата комбайна;
m = 2,8м - средняя мощность пласта;
Скорость крепления очистного забоя определяется по формуле:
V kp =4m/mhh - скорость крепления забоя таб.3;
В = 0,63м - ширина захвата комбайна.
Проверка производительности конвейера производится по формуле:
Q k = 1,3* Q m = 1,3 * 8,9 = 11,6т/мин (1.10)
где: Q m = 8,9т/мин - теоретическая производительность комбайна.
Q k = 20т/мин - приемная способность конвейера SGZ764/630 , таб. 5;
Принятый конвейер SGZ764/630 удовлетворяет нашим условиям.
2.1 Расчет скорости подачи комбайна
Определяем скорость подачи комбайна по четырем ограничающим факторам:
-мощности двигателя комбайна; 2Х300кВт
-производительности конвейера; 20т/м
2.2 Определение скорости подачи комбайна по мощности двигателя привода исполнительного органа
где: N ycr ( P ) = 600кВт - устойчивая мощность электродвигателя комбайна;
m max = 3,10м - максимальная мощность пласта;
В = 0,63м - ширина захвата комбайна;
H w = 0,68кВтч/т - удельные энергозатраты приA p =200Н/мм.
2.3 Определение скорости подачи комбайна по вылету резца
Тип режущего инструмента выбирается в соответствии с технической характеристикой выемочной машины или типоразмерным рядом резцов.
где: I p - радиальный вылет резца,см;
n - частота вращения исполнительного органа, об/мин;
Частота вращения исполнительного органа выбирается по таб. 6 или определяется по формуле:
где: V p = 3,0м/с - скорость резания таб.4;
kl = 1,4 - для тангенциальных резцов.
l p = l k * sin =6,5*sin 90° = 6,5см (2.3)
где:I k = 6,5см - конструктивный вылет резца;
=90° -угол установки резца к поверхности резания.
2.4 Определение скорости подачи комбайна по газовому фактору
где: m niax = 3,10м - максимальная мощность пласта;
В = 0,63м - ширина захвата комбайна;
q = З,5м 3 /т- относительная метанообильность пласта;
k = 0,5 - коэффициент дегазации пласта;
V b = 4 м/с - максимально допустимая скорость движения воздуха по лаве; с = 1 % - допустимая концентрация метана в исходящей струе;
S = 7м 2 - площадь сечения рабочего пространства;
b- максимальная ширина призабойного пространства, м;
л -коэффициент загромождения призабойного пространства;
2.5 Определение скорости подачи комбайна по производительности конвейера
где: Q k = 20т/мин- приемная способность конвейера SGZ764/630 , таб. 5;
m max = 3,10м - максимальная мощность пласта;
Принимаем скорость подачи комбайна 2,8м/мин.
2.6 Расчет производительности комбайна
Определим теоретическую, техническую и эксплуатационную производительность очистного комбайна
2.7 Теоретическая производительность очистного комбайна
Теоретическая производительность - это количество полезного ископаемого, добываемого за единицу времени при непрерывной работе выемочной машины с рабочими параметрами, максимально возможными в заданных условиях эксплуатации.
Q m = 60*т ср *В *V n *у = 60 *2,8 *0,63 *2,8 *1,37= 406т / час (2.8)
где: V n = 2,8м/мин - скорость подачи комбайна;
m cp = 2,8м - средняя мощность пласта;
В = 0,63м - ширина захвата комбайна;
2.8 Техническая производительность очистного комбайна
Техническая производительность - максимально возможная среднечасовая производительность при работе в конкретных условиях эксплуатации.
Она определяется с учетом простоев, и определим по формуле:
где: Q m = 406т/час- теоретическая производительность;
kmex = 0,6- для очистных комплексов с односторонней схемой работы комбайна.
2.9 Эксплуатационная производительность
Эксплуатационная производительность - это производительность с учётом простоев по организационным причинам и простоев, связанных с устранением технических неполадок, не зависящих от конструкции комплекса.
Эксплутационную производительность определим по формуле:
где: Q m = 406т/час - теоретическая производительность;
к э = 0,3 для очистных комплексов с односторонней схемой работы комбайна.
2.10 Определение нагрузки на очистной забой по эксплуатационной производительности комбайн
Принимаем скользящий режим работы с продолжительностью смены 6 часов. Число рабочих дней в месяц 30
Число подготовительных смен в сутки 1
Для построение планограммы работ в лаве определим количество рабочих циклов в сутки и время одного цикла по формуле:
где: Q cyr - производительность комплекса в сутки;
Qcтp- производительность комплекса за выемку одной стружки.
Q cyr = 17*Q 3 = 17*121= 2057т/сугки (2.12)
где: Q 3 = 214т/ ч - эксплуатационная производительность.
Q ctp = L**B*y =170*2,8*0,63*1,37=410 т/стружки (2.13)
В = 0,63м - ширина захвата комбайна;
где: V э n - эксплуатационная скорость подачи комбайна;
V 3 n = V n *k э = 2,8*0,5 = 1,4м / мин (2.15)
где: V п = 2,8м/мин - скорость подачи комбайна;
к э = 0,5 - эксплуатационный коэффициент,
3. Технологические процессы в очистном забое
Для отработки выемочного участка принят механизированный комплекс ZY6400/15/34D. В состав комплекса входят: крепь механизированная ZY6400/15/34D,очистной комбайн MG300/700-QWD лавный конвейер SGZ764/630 .
Для транспортировки угля по конвейерному штреку устанавливается перегружатель ПСП-307 и ленточный конвейер КЛКT-1000.
Все очистное оборудование монтируется в монтажной камере специализированной организацией. Выемка угля в лаве производится по односторонней схеме. При движении комбайна снизу вверх производится выемка угля комбайном, передвижка секций крепи и производится зачистка забойной дорожки и передвижка лавного конвейера "волной" к груди забоя.
Одновременно с выемкой угля комбайном производится подготовка верхней и нижней приводных головок забойного конвейера к передвижке (производится зачистка почвы у приводной головки от угля и породы).
По мере выемки угля комбайном производится крепление призабойного пространства путем передвижки секций механизированной крепи к забою. Секции механизированной крепи передвигаются последовательно, одна за другой, с отставанием от комбайна не более 4,5м (3 секции) и не более 1,5м (1 секция) (в зонах нарушения и в зонах ПГД). Все операции по передвижке секции машинист механизированной крепи производит из-под соседней, не передвинутой секции, что обеспечивает безопасность работ для обслуживающего персонала и улучшает наблюдение за управляемой секцией.
Управление секцией осуществляется с помощью распределителей, которые вмонтированы в блок распределителей и помещены под перекрытием. Гидравлическая управляющая система механизированной крепи ZY6400/15/34D служит для управления крепью во время выполнения следующих операций: опускание секции, передвижка секции, распор секции, коррекция передвижения секции, передвижки конвейера. Передвижка секции крепи производится в следующей последовательности: снимается распор с гидростоек, передвигается секция крепи (по необходимости производится коррекция положения секции), производится распор секции крепи.
Опускание секции при передвижке более чем на 100 мм не допускается (кроме аварийных случаев), во избежание: попадания опускаемого перекрытия под перекрытие соседней секции, образования вывалов породы, ведущих к нарушению контакта поверхности верхняка с кровлей.Секции необходимо передвигать на полный ход домкрата передвижки, так как у не полностью передвинутых секций могут быть порваны узлы соединений домкрата с конвейером или выведен из строя домкрат при передвижке конвейера. При распоре секции необходимо следить за ориентацией верхняка перекрытия параллельно основанию секции и полнотой контакта верхняка с кровлей, регулируя положение верхняка домкратом. Продолжительность распора секции 5-7 секунд. Проседание секций может произойти в случае резкого увеличения горного давления или неисправности гидростоек. Возобновление работ по выемке угля допускается после восстановления работоспособности секции по указанию и в присутствии лица технического надзора. В случае неисправности гидростоек, последние должны быть заменены.
При обрушении пород кровли в лаве, производится ее перетяжка следующим образом:
* кровля, на участке обрушения, обирается от нависших кусков породы;
* секции крепи поочередно разгружаются и на перекрытие разгруженной секции заводятся два верхняка из однорезки длиной 1500 мм. На них укладывается обапол, и верхняки вместе с обаполом поджимаются к кровле перекрытием секции. В случае образования пустот над секциями, производится их забутовка круглым лесом.
1. Нахождение людей на расстоянии менее 3 м от разгружаемой секции, за исключением машиниста механизированной крепи.
2. Одновременно разгружать и передвигать две рядом стоящие секции.
3. Передвижка 2-х верхних и 2-х нижних секций при работающих комбайне и конвейере.
Перед началом передвижки конвейера необходимо убедиться, что забойная дорожка полностью очищена от кусков угля и породы и других предметов, мешающих передвижке. В случае возникновения необходимости ручной зачистки участка забойной дорожки, машинист мех. крепи останавливает конвейер и по громкоговорящей связи сообщает машинисту комбайна о необходимости остановки комбайна. Машинист комбайна выключает и блокирует комбайн, блокирует конвейер, после чего производится ручная зачистка забойной дорожки. По окончании зачистки, убедившись в отсутствии людей на забойной дорожке и на ставе конвейера, машинист комбайна разблокирует комбайн и конвейер, после чего производит их запуск. Передвижка забойного конвейера производится "волной", вслед за комбайном, с отставанием от него -- 12-15 секций. В процессе передвижки конвейера необходимо следить за его прямолинейностью, не допуская изгиба на отдельных участках.
Передвижка приводных головок производится при остановленных и заблокированных комбайне и конвейере.
Передвижка настила конвейера производится при работающих конвейере и комбайне.
3.2 Крепление сопряжения лавы с конвейерным штреком
Конвейерный штрек № 339 закреплен анкерной крепью: металлический верхняк ПШ-10(8) L=4,5м на 5-и сталеполимерных анкерах L=2,8м; в зонах нарушений - в соответствии с расчетами ЦАКК.
Перетяжка кровли - металлическая решетка.
Крепление боков - анкера А20В, L=2,8м.
Конвейерный штрек на протяжении 50,0 м от забоя лавы по верхнему борту выработки усиливается гидростойками 17ГВКУ-30 (DW38-300)/, устанавливаемыми под металлический подхват из СВП-22(17) под каждый верхняк проходческого кркепления, и закрепленному анкерами АК01 длиной L= 7,0м с шагом 1,0м. В 1,5-1,7м от нижнего борта конвейерного штрека устанавливается бесконечный подхват из СВП-17(22) , который крепится к кровле анкерами А20В,L=2,8м через 2,0м
Вентиляционный штрек № 339 закреплен анкерной крепью: металлический верхняк ПШ-10 (8) на 4-х сталеполимерных анкерах L=2,6м с шагом крепления 0,8 м; в зонах нарушений - в соответствии с расчетами ЦАКк. Перетяжка кровли - металлическая решетка. Крепление боков - анкера А20В, L=2,6м. Участок вентиляционного штрека на протяжении 50м от линии забоя усиливается тремя рядами подхватов из СВП-22(17) на канатных анкерах АК01 L=6,0м
4 . Расчет ожидаемого газовыделения по природной газоносности
Расчет ожидаемого метановыделения из разрабатываемого угольного пласта по природной метаноносности производится согласно "Инструкции по применению схем проветривания выемочных участков угольных шахт с изолированным отводом метана из выработанного пространства с помощью газоотсасывающих установок", утвержденной приказом Минприроды России от 08.10.2009 № 325, с изменениями, утвержденными приказом Минприроды России от 30.04.2010 № 142.
Газовыделение из разрабатываемого угольного пласта при максимальной скорости комбайна рассчитывается по формуле:
где X - природная газоносность разрабатываемого пласта (с учетом фактического или необходимого коэффициента эффективности дегазации пласта ), м 3 /т;
К пл - коэффициент дренирования пласта подготовительными выработками;
А р - суточная добыча угля при максимальной подаче комбайна, т/сут;
Кт.у - коэффициент, учитывающий степень дегазации отбитого угля при его транспортировании по выработкам участка;
К - коэффициент, характеризующий газоносность пласта на кромке свежеобнаженного забоя; n1 - коэффициент, характеризующий газоотдачу пласта через обнаженную поверхность очистного забоя;
V оч - среднесуточная скорость подвигания очистного забоя, м/сут. Максимальная нагрузка на очистной забой по газовому фактору определяется по формуле:
А р = T CM j np К м п см , т/сут. ( 4 .1 )
где Тсм -продолжительность рабочей смены, мин;
К м -коэффициент, характеризующий схему выемки угля, при односторонней выемке угля К м = 0,5, при двухсторонней (челноковой) схеме выемки или односторонней с выемкой пласта более 60 % от вынимаемой мощности К м = 1;
п см - число рабочих смен по добыче угля;
j np - производительность комбайна, т/мин.
Производительность комбайна рассчитывается по формуле:
Где т в - вынимаемая мощность пласта, м;
К r - коэффициент использования захвата в долях от его ширины;
V n - максимально возможная для данных условий скорость подачи комбайна в соответствии с его технической характеристикой, м/мин.
Коэффициент дренирования пласта подготовительными выработками определяется по формуле:
где - длина очистного забоя, м; - ширина условного пояса газового дренирования угольного массива.
Среднесуточная скорость подвигания очистного забоя определяется по формуле:
При односторонней выемке угля в лаве определяется по формуле:
При челноковой схеме выемки угляв лаве Кт.у определяется по формуле:
Где - коэффициент, характеризующий газоотдачу отбитого угля.
Определяется по формуле: а 2 = 0,25 а 3 , (4.6)
аз - коэффициент, характеризующий газоотдачу угля в массиве;
- скорость транспортирования угля по очистному забою, м/с;
- скорость транспортирования угля по перегружателю, м/с;
- длина конвейера, расположенного в конвейерном штреке, м;
- скорость транспортирования угля по конвейерному штреку, м/с;
Коэффициент, характеризующий газоносность пласта на кромке свежеобнаженного забоя, определяется по формуле
где Хо - остаточная метаноносность угля, м 3 /т;
Коэффициент n1 определяется по формуле:
Метановыделение из стенок выработки в выработку со свежей струей воздуха, поступающей в очистной забой, определяется по формуле:
где - полная мощность угольных пачек пласта, м;
- коэффициент, учитывающий условия фильтрации метана; для тонких и средней мощности пластов принимается 1,0, для мощных пластов определяется по табл.3.7 "Руководства...";
-скорость проведения подготовительной выработки, м/сут.
Дляподготовленных к отработке выемочных участков принимается фактическая, а для проектируемых - проектная;
- коэффициент, характеризующий газоотдачу угля в массиве;
- коэффициент, учитывающий изменение метановыделения во времени; определяется по формуле
где - время проведения выработки, сут;
- время, прошедшее с момента остановки работ по проведению выработки доначала очистных работ, сут;
Общее газовыделение в очистной забой составит:
Исходные данные для расчета метановыделения из разрабатываемого пласта 3 при отработке выемочного участка №339 представлены в таблице 6.
Исходные данные для расчета метановыделения из разрабатываемого угольного пласта 3 на проектируемый выемочный участок 339
Плановая суточная нагрузка на очистной забой
Природная метаноносность разрабатываемого пласта
Остаточная метаноносность разрабатываемого пласта
Коэффициент эффективности дегазации разрабатываемого пласта
Скорость транспортирования угля по очистному забою
Длина конвейера, расположенного в конвейерном штреке
Скорость транспортирования угля по конвейерному штреку
Коэффициент использования захвата в долях от его ширины
Максимально возможная для данных условий скорость подачи очистного комбайна в соответствии с его технической характеристикой
Коэффициент, характеризующий схему выемки угля
Коэффициент, учитывающий метановыделение из эксплуатационных потерь угля в пределах выемочного участка, принимается по проекту;
Минимальное сечение очистного забоя
При зольности А 3 = 18,9 % и влажности W a = 0,99 % газоносность разрабатываемого пласта 3 составит:
х = 0,01 25,0 (100 - 18,9 - 0,99) = 20,03 м 3 /т. (4.12)
Остаточная газоносность разрабатываемого пласта 3 составит:
х 0 = 0,01 2,5 (100 - 18,9 - 0,99) = 2,00 м 3 /т, (4.13)
Ширина условного пояса газового дренирования угольного массива пласта 3 = 10,0 м.
Для проектируемого выемочного участка №339 пласта 3 при оч = 154 м коэффициент, учитывающий влияние системы разработки на метановыделение из пласта равен:
К п.л = (154 - 2 * 10,0) / 154 = 0,87. (4.14)
При а 3 = 0,34 коэффициент а 2 , характеризующий газоотдачу отбитого угля, равен:
При односторонней выемке угля в лаве, коэффициент , учитывающий степень дегазации отбитого угля при его транспортировке по выработкам участка, равен
Коэффициент, характеризующий метаноносность пласта на кромке свежеобнаженного забоя К, равен:
При т в = 2,95 м, у= 1,37 т/м 3 , r = 0,8 м, К r =1, V nk = 3,05 м/мин производительность комбайна составит:
= 2,95 1,37 * 0,8 1 3,05 = 9,86 т/мин. (4.18)
Максимальная нагрузка на очистной забой по газовому фактору составит:
А р = 360 9,86 0,5 3 = 5325 т/сут. (4.19)
Скорость подвигания очистного забоя при максимальной нагрузке на очистной забой по газовому фактору составит:
- коэффициент эффективности дегазации разрабатываемого пласта, доли ед.; = 0,4.
4 .1 Расчет газовыделения из пластов-спутников при отработке выемочного участка №339 пласта 3
Для Кузнецкого бассейна при подработке расстояние по нормали между разрабатываемым и сбли
Технология разработки пласта №3 механизированным комплексом в условиях шахты "Чертинская-Коксовая" дипломная работа. Геология, гидрология и геодезия.
Сочинение По Воображению 6 Класс
Доклад: Профилактика после случайных половых связей
Основные Критерии Оценки Эссе
Курсовая работа: Поверочный расчет котельного агрегата ПК19
Курсовая работа по теме Методика преподавания познания мира
Чем Жив Человек Сочинение Миниатюра
Контрольная Работа 6 Кл Лексика И Фразеология
Курсовая работа: Развитие экологического туризма
Курсовая работа: Менеджмент и его влияние на микроклимат в организации
Теория Социальной Дезорганизации Реферат
Мой Любимый Поэт Серебряного Века Северянин Сочинение
Курсовая работа: Политические и правовые учения в России в период дальнейшего укрепления дворянской монархии (вторая половина XVIII в.)
Методичка На Тему Римское Право
Автореферат На Тему Морфофункціональні Особливості Головного Мозку При Експериментальній Дисліпопротеїдемії
Доклады На Тему Токсиканти В Ґрунтах
Отчет По Производственной Практики В Судебных Приставах
Реферат по теме Денежные системы и современные денежные средства
Отрицательные Степени Контрольная Работа
Сочинение Описание 3 Класс Примеры
Доклад по теме Комплекс неполноценности
Предмет, метод, принципы управленческого учета - Бухгалтерский учет и аудит курсовая работа
Расчет естественного и искусственного освещения - Безопасность жизнедеятельности и охрана труда контрольная работа
Экономические закономерности формирования и принципы развития промышленных агломераций - География и экономическая география контрольная работа