Стальной каркас одноэтажного производственного здания. Курсовая работа (т). Строительство.

👉🏻👉🏻👉🏻 ВСЯ ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.

Помощь в написании работы, которую точно примут!

Похожие работы на - Стальной каркас одноэтажного производственного здания

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Нужна качественная работа без плагиата?

Не нашел материал для своей работы?

Поможем написать качественную работу Без плагиата!

Московский государственный
строительный университет

Стальной каркас одноэтажного
производственного здания

2.      Компоновка
поперечной рамы каркаса здания

.       Сбор
нагрузок на раму здания

.       Статический
расчет поперечной рамы

.       Расчет
и конструирование колонны

.       Расчет
и конструирование стропильной фермы

Требуется рассчитать и запроектировать основные несущие конструкции
одноэтажного промышленного здания.

Климатический район строительства - г. Ростов на Дону.

Нормативная ветровая нагрузка - W 0 = 0,6 кН/м 2 .

Расчетная снеговая нагрузка - S 0 = 1,2кН/м 2 .

Здание отапливаемое, однопролетное, c фонарем.

Тип кровли - утепленная - по крупнопанельным железобетонным плитам.

Грузоподъемность кранов - Q = 50/12,5т.

Тип кранового рельса - КР-80, масса 1 пм = 59,81 кг.

Высота до головки подкранового рельса - 12м.

Стены здания - самонесущие стеновые панели.

2. Компоновка поперечной рамы
каркаса здания

Здание оборудовано двумя мостовыми кранами с группой работы 7К (тяжелый
режим) и грузоподъемностью 50/12,5 т. Ширина крана - 6860 мм, высота - 3150 мм.

Отметка верха кранового рельса 12,0 м, высота кранового рельса 130 мм,
Вес.- 0,60 кН/м.

Вес крана с тележкой - 676 кН, тележки - 132кН. Максимальное давление
колеса - F К = 470 кН (Ведеников Г.С. Металлические конструкции.
Общий курс, М., 1988).

Наружные стены приняты из самонесущих керамзитобетонных панелей.

Для обеспечения пространственной жесткости здания в продольном
направлении предусмотрены стальные вертикальные связи по колоннам портального
типа.

Жесткость здания в поперечном направлении обеспечивается защемлением
колонн в фундаментах и размерами сечений колонн.

Высота до головки подкранового рельса Н 1 = 12м,

Высота от головки подкранового рельса до низа несущей конструкции

где: Нкр - высота крана из ГОСТа на кран в зависимости от его
грузоподъемности (для Q = 50 тн, Нкр = 3700 мм), 100 мм - запас- возможная
величина прогиба несущих конструкций (200 … 400 мм)

Высота от уровня чистого пола до низа несущей конструкции

Н 0 = Н 1 + Н 2 = 12 + 3,6 = 15,6 м,

где hб - высота подкрановой балки, принимаем h б = В/8 = 12000 / 8 = 1500 мм;р - высота подкранового рельса -
130 мм.

где: hз = 600…1000 мм - заглубление колонны ниже уровня чистого пола.
Принимаем 1000 мм.

Нн = 15600 - 5230 + 1000 = 11370 мм

Высота фермы на опоре Нф при пролете 24м принимаем: Нф = 3150 мм.

Н = Нн + Нв = 11370 + 5230 = 16600 мм

Так как режим работы крана тяжелый, то необходим проход для осмотра и
ремонта путей, который проектируется в стенке верхней части колонны, шириной
400 мм и высотой 2000 мм.

Расстояние от оси подкрановой балки до оси колонны должно составлять:

ℓ 1 ≥ В 1 + (hв - а) + 75 = 300+
(1000-500)+75 = 875 мм,

где В 1 - размер части кранового моста, выступающей за ось
рельса, принимаемый по ГОСТ на краны.

а - привязка наружной грани колонны к оси колонны, 500 мм,

h в - высота сечения верхней части
колонны, 1000 мм.

Принимаем ℓ 1 = 1000 мм (кратно 500 мм).

Высота сечения нижней части колонны:

ℓк = L 1 - 2ℓ 1 = 24000 - 2∙1000 =
22000 мм.

Сечение верхней части колонны назначаем сплошным в виде составного
сварного двутавра, сечение нижней части - сквозным.

В соответствии с конструктивной схемой выбираем расчетную схему рамы
(рис.1). В расчетной схеме рамы колонны переменного ступенчатого сечения
заменяются ломаными стержнями, проходящими через центры тяжести сечений с
расстояниями между осями верхнего и нижнего участков.

Расстояние
между центрами тяжести сечений верхней и нижней частей колонны

е 0
= 0,5∙ (h н –h в ) = 0,5∙
(1500–1000) = 250 мм

Соотношение
моментов инерции сечений верхней и нижней частей колонны

Соотношение моментов инерции:н/ Iв = 5; Iр/Iн = 4

Тогда если Iв = 1, то Iн = 5, Iр = 20

3. Определение нагрузок на раму здания

Нагрузки на раму здания определяются с учетом следующих коэффициентов: γn = 0,95 - коэффициент надежности по
назначению здания, исходя из требований СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и
воздействия» (класс ответственности здания - II); γ f >1 - коэффициент надежности по нагрузке.

Рулонный ковер (два слоя
наплавляемого рубероида на мастике)

Цементно-песчаная стяжка (δ = 35 мм)

Утеплитель - керамзитовый
гравий (ρ = 400кг/м 3 , δ = 100 мм)

Пароизоляция (2 слоя
пергамина на мастике)

Железобетонные ребристые
плиты покрытия 3х12м

Собственный вес
металлических конструкций (фермы, прогоны, связи, конструкция фонарей)

Принимаем для расчета постоянную нагрузку на 1 м 2 кровли -
4,29 кН/м 2 .

Определяем постоянную нагрузку от покрытия на 1 м.п.:

Расчетная равномерно распределенная нагрузка на ригель рамы вычисляется
по формуле:

где g р –нагрузка на 1 м 2 кровли из
таблицы 1; ф – шаг стропильных ферм.

Опорное давление ригеля рамы на колонну

нижняя
часть колонны (80% веса колонны)

Расчетное
значение снеговой нагрузки на ригель поперечной рамы

q сн = g н ∙S 0 ∙b ф = 0,95∙1,2∙12 = 13,68 кН/м.

Рис.
3.2 Схемы загружения линии влияния опорной реакции подкрановых балок нагрузками
от колес мостовых кранов

Расчетное
максимальное давление от двух сближенных кранов

где
F k , max - максимальное
нормативное давление на колесо крана, приводимое в стандартах на краны:

F k , max = 470 кН для крана Q =
50/12,5;

y i - ордината линии влияния опорной реакции подкрановой балки;

n -
количество колес двух кранов, передающих нагрузку через подкрановые балки на
рассматриваемую колонну;

γ f = 1,2 - коэффициент надежности по нагрузке для
крановых нагрузок;

ψ-коэффициент сочетаний, равный ψ = 0,95 при учете двух кранов с
режимами работы 7Ки8К.

Расчетное
минимальное вертикальное давление от двух сближенных кранов

Приняв
предварительно e k = 0,5h н = 0,5
1,5 = 0,75 м, определяем сосредоточенные моменты от вертикального давления
кранов:

Сосредоточенные
моменты от внецентренного приложения и

Нормативное
горизонтальное усилие от поперечного торможения тележки

Расчетное
горизонтальное давление на колонну

Условно
принимаем, что сила Т приложена в уровне уступа колонны

Нормативный
скоростной напор (нормативное значение ветрового давления)

Территория
строительства проектируемого здания относится к местности типа В.

Расчетная
погонная нагрузка на раму от активного давления по высоте:

q 5 = w o k 5 cγ f B = 0,6 0,5 0,8 1,4 12 = 4,03 кН/м;

q 10 = w o k 10 cγ f B = 0,6 0,65 0,8 1,4 12 = 5,24 кН/м;

q 20 = w o k 20 cγ f B = 0,6 0,85 0,8 1,4 12 = 6,85 кН/м;

q 30 = w o k 30 cγ f B = 0,6 0,98 0,8 1,4 12 = 7,90 кН/м.

Расчетная
погонная нагрузка на уровне низа ригеля (определяется линейной интерполяцией)

q 20,4 = 6,85 + (7,90 - 6,85) 0,4 / 10 = 6,89 кН/м.

Расчетная
погонная нагрузка на уровне верхней точки здания (21,5м)

q 23,3 = 6,85 + (7,90 - 6,85) 3,3 / 10 = 7,20 кН/м.

Ветровая
нагрузка, действующая на участке от низа ригеля до верхней точки здания,
заменяется сосредоточенной силой, приложенной в уровне нижнего пояса фермы.
Значение этой силы:

W = (q 20,4 + q 21,5 )H ш /2 = (6,89 + 7,20) 2,9 / 2 = 20,43 кН;

W ′ = Wс ′ /с = 20,43 0,5 / 0,8 = 12,77 кН

Общая
сосредоточенная сила от ветра на уровне нижнего пояса фермы

W W = W+W ′ = 20,43 + 12,77 = 33,2 кН

Фактическая
линейная нагрузка (в виде ломаной прямой) для упрощения расчета заменяется
равномерно распределенной по всей высоте здания эквивалентной нагрузкой q э .

Эквивалентная
равномерно распределенная нагрузка активного давления (с наветренной стороны)
при с учетом коэффициента с = 0,8

q э = q wo k э = 8,1
0,714 = 5,78 кН/м,

B = 0,6 1 0,8
1,4 12 = 8,1 кН/м - расчетная ветровая нагрузка при k = 1;

k э = 0,714 - коэффициент, определяемый в зависимости от
расстояния от уровня земли до ригеля рамы Н о в расчетной схеме.

Эквивалентная
равномерно распределенная нагрузка с заветренной стороны (отсос) с учетом
коэффициента с′ = 0,5

q э ′ = q э с′/с = 5,78 0,5/0,8 = 3,61 кН/м.

4. Статический расчет поперечной рамы

Находим параметры n =
1/5 = 0,2,
α = H В /H =
5,23/16,6 = 0,315

Моменты от поворота узлов находим по коэффициентам в зависимости от
значений n и α.

Моменты
от фактического угла поворота (М 1 φ) равны:

М В р = 9,42i·126,2/i = 1188,8 кНм.

Эпюра
моментов (М 1 φ + М р ) от постоянной нагрузки:

М В р
= 1188,8 - 1320,6 = -131,8 кНм.

Строим
эпюры поперечных и продольных сил

Q СВ = - (130,2 - 113,7)/5,3 = -3,10кН

Q АС = - (59,6 - 10,3)/15,9 = -3,10кН

Для
определения значений усилий от снеговой нагрузки значения и от
постоянной нагрузки умножаем на переходной коэффициент

Моменты
и реакции от смещения узлов находим по коэффициентам в зависимости от значений n и α.

Моменты
и реакции на левой стойке от нагрузки равны:

M A = k A M = 0,393∙1391 = 546,7 кНм;

M B = k B M = - 0,084∙1391 = - 116,8 кНм;

M C H = k C M = - 0,715∙1391 = - 994,6 кНм;

M C B = (k C +1)M = (1 - 0,715)∙1391 = 396,4 кНм;

F RB =
k’ B M/H =
-1,477∙1391/21,2 = -96,91 кН.

Усилия
на правой стойке получаем умножая усилия левой стойки на соотношение:

M min /M max = 309/1391 = 0,222 кНм.

r 1 p
= F RB A - F PR пр =
-96,91 + 21,5 = - 75,4 кН

r 11 = 2F RB = 2k’ B t/H = 2∙6,315t/21,2
= 0,596t.

∆
= - r1р/ r11 = 75,4/0,596t = 126,5/t

В
расчете на крановые нагрузки учитываем пространственную работы каркаса,
определяем α пр и ∆ пр.
Принимаем

Коэффициент
d = k’ B /12 = 0,53; k’ B = 6,315.

I н - момент инерции нижней части колонны,

d - коэффициент
приведения ступенчатой колонны к колонне постоянного сечения, эквивалентной по
смещению.

I п - момент инерции горизонтальных элементов (покрытия).

По
табл. 12.2 [1] находим α = 0,722, α’ = -
0,228

где
α, α’ - коэффициенты по табл. 12.2 [1];

n 0 - число колес кранов на одной нитке подкрановых
балок,

∑y -
сумма ординат линии влияния реакции рассматриваемой рамы.

αпр = 1 - 0,722 + 0,228(4/4,97 - 1) = 0,322.

∆пр
= αпр∆ = 0,322∙126,5/t = 40,73 /t.

М А
= - 4,343t·40,73/t = -176,9 кНм;

M c в = 396,4 + 16,97 = 413,37 кНм;

М с н
= -994,6 + 16,97 = - 977,63 кНм;

М А
= 121,37 + 176,91 = 298,28 кНм;

М С Н
= - 220,8 - 16,97 = - 237,8 кНм;

Основная
система, каноническое уравнение, коэффициент α пр здесь
такие же, как и при расчете на вертикальную нагрузку от мостовых кранов.

Моменты
и реакции в основной системе от силы Т:

М А
= k A TH = - 0,077·14,8 21,2 = - 24,16 кНм;

М В
= k В TH = - 0,101·14,8 21,2 = - 31,7 кНм;

М С
= k С TH = 0,094·14,8 21,2 = 29,5 кНм;

F RB =
k B ’ T = - 0,775 14,8 = - 11,5 кНм.

Смещение
верха колонн с учетом пространственной работы:

Q B л = - (19,45 + 31,7)/5,3 = -9,65 кН;

Q А л =
+(51,18 + 27,0)/15,9 = 4,92 кН;

Q B пр = (12,25 - 2,43)/5,3 = 1,85 кН;

Q А пр = (2,43
+ 27,0)/15,9 = 1,86 кН.

Эпюра
М р на левой стойке q э =
5,78кН/м, q э , = 3,61 кН/м:

М А
= k А q э Н 2
= - 0,101· 5,78·21,2 2 = -262,4 кНм;

М В
= k В q э Н 2
= - 0,053 5,78·21,2 2 = -137,7 кНм;

М С
= k С q э Н 2
= 0,029·5,78·21,2 2 = 75,3 кНм;

F RB =
k B ’ q э Н = -
0,451·5,78·21,2 = - 55,26 кН.

На
правой стойке усилия определяем умножением усилий на левой стойке на
коэффициент:

q э подв /q э нав =
3,61/5,78 = 0,625

Коэффициенты
канонического уравнения:

r 1 p
= - (F RB нав + F RB подв + F B нав + F B подв );

r 1 p
= - (55,26 + 34,5 + 20,43 + 12,77) = -122,96

∆
= - r 1 p / r 11 = 122,96/0,596t = 206,3/ t.

Q А л =
(1158,4 + 269,1)/21,2 + 5,78·21,2/2 = 128,6 кН;

Q B л = Q А л - q э Н = 128,6
- 5,78∙21,2 = 6,10 кН.

Q А пр = (1060
+ 320,7)/21,2 + 3,61·21,2/2 = 103,4 кН;

Q В пр = 103,4
- 3,61∙21,2 = 26,87 кН.

Продольные
силы в опорных сечениях ригеля

№№ ,
поэтому усилия от постоянной нагрузки учтены с коэффициентом 0,821,5*

Исходные данные: Пролет балки - 12 м

Расчетное
значение изгибающего момента

Расчетное
значение вертикальной и горизонтальной поперечной силы

Приняли
подкрановую балку симметричного сечения с тормозной конструкцией в виде листа
из рифленой стали и швеллера №36.

Сумма
ординат линий влияний при загружении одним краном

Прочность
подкрановой балки обеспечена

Материал конструкций колонны - сталь С235, бетон - В10.
в
сечении 3 - 3 ; при
комбинации нагрузок (1, 2, 3, 4);

в
сечении 4 - 4 ; при
комбинации нагрузок (1, 2, 3, 4,5*).

Соотношение
жесткостей верхней и нижней частей колонны: .

то
значения коэффициентов m 1 и m 2 находим
по табл. 14.1 (стр. 342 учебника): ;

Расчетные
длины колонны в плоскости рамы:

Расчетные
длины колонны из плоскости рамы:

Сечение
верхней части колонны принимаем в виде сварного двутавра высотой h В = 1000 мм. Для симметричного двутавра по учебнику
принимаем: ;

В
таком случае приведённая гибкость верхней части колонн в плоскости рамы:

По
приложению 10 учебника находим, что коэффициент влияния формы сечения в первом
приближении:

Тогда
приведенный относительный эксцентриситет:

По
и в
приложении 8 учебника находим, что коэффициент j вн = 0,176.

Предварительно
примем толщину полки t П = 1,1
см,

Требуемую
толщину стенки подберем из условия ее местной устойчивости. По табл.27 СНиП
II-23-81* предельная условная гибкость стенки двутаврового сечения (при т >
1 и λ`
> 0,8) определяется как

С
целью экономии стали принимаем ,
включаем в расчётную площадь сечения колонны два крайних участка стенки шириной
по:

Геометрические
характеристики сечения:

расчётная
площадь сечения с учётом только устойчивой части стенки

момент
инерции сечения относительно оси х-х

момент
инерции сечения относительно оси у-у:

радиус
инерции сечения относительно оси х-х:

радиус
инерции сечения относительно оси у-у:

Гибкости стержня верхней части колонны:

По
приложению 10 учебника находим, что коэффициент влияния формы сечения h = 1,25. Тогда приведенный относительный эксцентриситет:

По
табл. 74 СНиП II-23-81 находим, что коэффициент j вн = 0,163.

где
j у -
коэффициент продольного изгиба, определяемый по прил.10 учебника

с
- коэффициент, учитывающий влияние момента M x при
изгибно-крутильной форме потери устойчивости.

За
расчетный момент, примем максимальный момент в средней трети расчётной длинны
стержня:

где
a, b, n -
коэффициенты, определяемые по прил. 11 учебника.

где
- коэффициент снижения расчётного сопротивления при
потере устойчивости балок.

так
как , то в расчётное сечение включаем полное сечение

Сечение нижней части колонны - сквозное, состоящее из двух ветвей,
соединенных решеткой, высота сечения h н = 1500 мм, подкрановую ветвь
колонны принимаем из широкополочного двутавра, наружную - составного сечения из
трех листов.

Предварительно примем, что ось симметрии наружной ветви отстает от торца
на z 0 = 5 см. Тогда расстояние между центрами тяжести
ветвей -

Положение
центра тяжести сечения нижней части колонны определим по формуле:

так
как усилия примерно равны, то сечение колонны принимаем в виде двух двутавров,
соединённых между собой решёткой.

По
сортаменту принимаем двутавр 60Б1 с А = 135,3 см 2 , i x 1 = 4,8
см, i y = 24,1 см.

Уточняем
положение центра тяжести сечения колонны:

Подкрановая
ветвь: , следовательно коэффициент j у = 0,866.

Из
условия равноустойчивости подкрановой ветви в плоскости и из плоскости рамы
определяем требуемое расстояние между узлами решётки:

Поперечная сила в сечении колонны Q max = -240,4 кН.

Определим условную поперечную силу для стали с R = 23 кН/см 2 :

следовательно,
расчет решетки проводим на действие Q max .

Зададим,
что гибкость раскоса l р = 105.

По
табл. 72 СНиП II-23-81 находим, что коэффициент j р = 0,532.

Тогда
требуемая площадь сечения раскоса:

Принимаем
равнополочный уголок 100х10, для него A р = 19,2 см, i min = 1,96 см. Тогда
максимальное значение гибкости:

следовательно
коэффициент j = 0,604.

Геометрические характеристики всего сечения:

где
A р1 -
площадь сечения раскосов в одном сечении, равняется 2´A р = 2´19,2 = 38,4 см 2 ;

a 1 - коэффициент зависящий от угла наклона раскосов

Для
комбинации усилий, догружающую наружную ветвь (сечение 4-4),

Для
комбинации усилий, догружающих подкрановую ветвь (сечение 3-3),

N 1 = -2168,6 кН; М 1 = -1435,5 кНм:

Устойчивость
сквозной колонны как единого стержня из плоскости действия момента проверять
нет необходимости, так как она обеспечена проверкой устойчивости отдельных
ветвей.

приведём
найденные нагрузки к упрощённой схеме и найдём узловые силы:

Крайние
силы, приложенные к колоннам, в расчёте фермы не учитываются.

Нагрузка
на 1 м 2 горизонтальной проекции составит ;

Линейная
нагрузка от снега на ферму:

Из
таблицы расчётных усилий находим максимальный момент в сечении 1-1 на левой
стойке (сочетание 1, 2, 3* ,4 ,5*): ;

Соответствующий
ему момент на правой стойке (сочетание 1, 2, 3, 4*,5):

Вторая
комбинация (без учёта снеговой нагрузки) аналогично первой комбинации,
получаем:

Значения нормальных сил в ригеле слева (берётся с эпюр Q а в ветровой добавляем поперечную
силу):

Значение
нормативных сил в ригеле справа:

Аналогично
первой комбинации без учёта снеговой нагрузки, получаем значения нормальных сил
в ригеле слева:

Значение
нормативных сил в ригеле справа:

Усилия
от снеговой нагрузки в покрытиях без фонаря допускается определять путём
умножения усилий от постоянной нагрузки на коэффициент равный:

Эпюры
от опорных моментов. (2 комбинация)

Для
элементов верхнего и нижнего поясов и опорных раскосов расчётная длинна в
плоскости фермы , для прочих элементов решётки , где -
расстояние между центрами узлов. Расчётная длинна элементов решётки из
плоскости фермы , где -
расстояние между центрами узлов прикрепления решётки к поясам. Для поясов
расчётная длинна , где -
расстояние между точками, закреплёнными от смещения из плоскости фермы связями,
распорками или кровельными панелями.

Принимаем
материал конструкций фермы - сталь С245. Для нее по табл. 51 СНиП II-23-81*
определим, что расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по
пределу текучести .

Расчетное
усилие растяжение N = 267 кН.

Поскольку
l x = l у ,
принимаем тавровое сечение из двух равнополочных уголков.

Примем
сечение из двух равнополочных уголков 140´9 для него из
сортамента: , , , (принимаем толщину фасонки 12 мм).

Стержень 3-5 5-6 (сечение должно соответствовать стержню 2-3).

Расчетное усилие сжатие N = 750 кН.

Поскольку
l x = l у , принимаем
тавровое сечение из двух равнополочных уголков.

Примем
сечение из двух равнополочных уголков 140´9 для него из
сортамента: , , , (принимаем толщину фасонки 12 мм).

для
максимального значения подбираем .

Расчетное усилие сжатие N = 1140 кН.

Поскольку
l x = l у ,
принимаем тавровое сечение из двух равнополочных уголков.

Примем
сечение из двух равнополочных уголков 160´10 для него из
сортамента: , , , (принимаем толщину фасонки 12 мм).

для
максимального значения подбираем .

Расчетное усилие растяжение N = 409 кН.

Расчетное усилие сжатие N = 247 кН.

Поскольку
, принимаем тавровое сечение из двух неравнополочных
уголков, расположенных узкими полками вместе.

Примем
сечение из двух неравнополочных уголков 125´80´8 для него из сортамента: , , , (принимаем толщину фасонки 12 мм).

для
максимального значения подбираем .

Расчетное
усилие растяжение N = 994 кН.

Поскольку
, принимаем тавровое сечение из двух неравнополочных
уголков, расположенных узкими полками вместе.

Примем
сечение из двух неравнополочных уголков 160´100´12 для него из сортамента: , , , (принимаем толщину фасонки 12 мм).

Стержень 7-10 (сечение должно соответствовать стержню 4-7).

Расчетное усилие растяжение N = 1189 кН.

Поскольку
, принимаем тавровое сечение из двух неравнополочных
уголков, расположенных узкими полками вместе.

Примем
сечение из двух неравнополочных уголков 160´100´12 для него из сортамента: , , , (принимаем толщину фасонки 12 мм).

Стержень 1-3. Расчетное усилие сжатие N = 605 кН

Поскольку
, принимаем тавровое сечение из двух неравнополочных
уголков, расположенных узкими полками вместе.

Примем
сечение из двух неравнополочных уголков 125´80´12 для него из сортамента: , , , (принимаем толщину фасонки 12 мм).

для
максимального значения подбираем .

Расчетное усилие растяжение N = 486 кН.

Поскольку
, принимаем тавровое сечение из двух равнополочных
уголков.

Примем
сечение из двух равнополочных уголков 90´7 для него из
сортамента: , , , (принимаем толщину фасонки 12 мм).

Расчетное усилие сжатие N = 347 кН.
Поскольку
, принимаем тавровое сечение из двух равнополочных
уголков.

Примем
сечение из двух равнополочных уголков 110´8 для него из
сортамента: , , , (принимаем толщину фасонки 12 мм).

для
максимального значения подбираем .

Расчетное
усилие растяжение N = 208 кН.

Поскольку
, принимаем тавровое сечение из двух равнополочных
уголков.

Примем
сечение из двух равнополочных уголков 63´4 для него из
сортамента: , , , (принимаем толщину фасонки 12 мм).

Поскольку
, принимаем тавровое сечение из двух равнополочных
уголков.

Примем
сечение из двух равнополочных уголков 75´5 для него из
сортамента: , , , (принимаем толщину фасонки 12 мм).

для
максимального значения подбираем .

Поскольку
, принимаем тавровое сечение из двух равнополочных
уголков.

Примем
сечение из двух равнополочных уголков 70´4,5 для него
из сортамента: , , , (принимаем толщину фасонки 12 мм).

для
максимального значения подбираем .

1. Кудишин
Ю.И. Металлические конструкции. 2007.

.
Металлические конструкции. Под ред. Г.С. Веденикова. М., 1998.

. СНиП
II-23-81*. Нормы проектирования. Стальные конструкции. М., 1996.

. СНиП 2.01.07-85*.Нормы
проектирования. Нагрузки и воздействия. М., 2003.

. Пособие по
проектированию стальных конструкций (к СНиП II-23-81*. Стальные конструкции).
М., 1985.

. Справочник
проектировщика. Металлические конструкции. Кузнецов В.В. и коллектив. М., изд-во
АСВ, 1998.

. Свод правил
СП 53-102-2004. Общие правила проектирования стальных конструкций., 2005.

Похожие работы на - Стальной каркас одноэтажного производственного здания Курсовая работа (т). Строительство.
Курсовая работа: The Infinitive Constructions and The Ways of Their Using
Реферат На Тему Уголовное Право Рф
Реферат: Стремя "Тихого Дона". Скачать бесплатно и без регистрации
Дипломная работа по теме Разработка рекомендаций по совершенствованию программы развития ООО 'Манго-Тур'
Алгоритмы На Графах Курсовая Работа
Сочинение Художественные Слово О Полку Игореве
Мыслящий И Работающий Человек Эссе
Реферат На Тему Религия И Молодежь
Контрольная работа по теме Страхование имущества и ответственности предприятий
Свобода совести и вероисповедания как правовой институт
Курсовая работа по теме Разработка конструкции блока ИК-управления, который предназначен для управления десятью установленными в нем электромагнитными реле
Реферат: Паниранские цвета
Дипломная работа: Дифференциальная геометрия торсов в пространстве 1R4 с псевдоевклидовой касательной плоскостью
Реферат по теме Развитие русского деревянного зодчества в XVII в.
Контрольная работа по теме Структура сетей автоматических систем управления
Расчетно-графическая работа №4. Определение центра тяжести фигур.
Массаж Реферат
Реферат: Printing Press Essay Research Paper I believe
Итоговое Сочинение 2022 Изменения
Дипломные Курсовые Магистерские
Похожие работы на - Фтор
Контрольная работа: Проблема славянской прародины по данным истории, археологии и филологии
Контрольная работа: Сельскохозяйственная фитопатология

Стальной каркас одноэтажного производственного здания. Курсовая работа (т). Строительство.

Report Page