Состояние рудничного водоотлива. Проблема очистки водосборников - Геология, гидрология и геодезия дипломная работа

Главная

Геология, гидрология и геодезия
Состояние рудничного водоотлива. Проблема очистки водосборников

Современные типы поршневых насосов, выпускающиеся мировыми производителями. Обзор проблем эксплуатации поршневых насосов. Влияние шахтного шлама на работу поршневых насосов. Условия для разработки технологических мероприятий и эксплуатации оборудования.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И АКТУАЛЬНОСТЬ ПРОБЛЕМЫ
1.1 Краткие сведения о поршневых насосах
1.2 Современные типы поршневых насосов, выпускающиеся ведущими мировыми производителями
1.3 Проблемы эксплуатации поршневых насосов
1.4 Преимущества и недостатки поршневых насосов
2. ВЛИЯНИЕ ШАХТНОГО ШЛАМА НА РАБОТУ ПОРШНЕВЫХ НАСОСОВ
2.1 Шахтный шлам, его показатели и характеристики
2.2 Определение влияния шахтного шлама на работу поршневых насосов
2.3 Методика поэтапного расчёта поршневого шламового насоса
2.4 Итоги исследования влияния шахтного шлама на работу поршневых насосов
3. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ МЕРОПРИЯТИЙ И РАЦИОНАЛЬНЫХ СХЕМ РАСПОЛОЖЕНИЯ ОБОРУДОВАНИЯ НАСОСОВ
3.1 Условия для разработки технологических мероприятий и эксплуатации оборудования
3.2 Пример разработанных технологических мероприятий
4. ПОКАЗАТЕЛИ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ ПОРШНЕВЫХ НАСОСОВ
В настоящее время признанными мировыми лидерами в производстве поршневых насосов являются корпорации и фирмы WeirMinerals (дивизион GEHO), Putzmeisterи Feluwa. Помимо насосов для перекачки шахтного шлама, вышеперечисленные производители предлагают комплексные решения по оснащению промышленных предприятий различными технологическими системами такими, как насосы для перекачки хвостов, насосы для закладки отработанных выработок, системы обезвоживания шахтных и карьерных выработок, основанные на применении высокопроизводительных поршневых клапанных насосах, бетононасосы для строительства тоннельных и шахтных галерей, оборудование для торкретирования (набрызга) бетона, а также оборудование для перемешивания и перемещения бетона.
Компания GEHOна данный момент предлагает 6 серий насосов для различных показателей шахтного шлама. Характеристики данных серий насосов приведены в таблице 1.1.
Таблица 1.1 - Характеристики насосов компании GEHO
Двухцилиндровый поршневой насос с приводом от коленчатого вала
Трёхцилиндровый поршневой насос с приводом от коленчатого вала
Двухцилиндровый мембранно-поршневой насос с приводом от коленчатого вала
Трёхцилиндровый мембранно-поршневой насос с приводом от коленчатого вала
Поршневой насос с гидравлическим приводом клапанного типа
Поршневой насос без клапанов с гидравлическим приводом
Серия TZP - это трехцилиндровые поршневые насосы одностороннего действия с приводом от коленчатого вала. Принципиальное отличие от ZPR - рабочий ход поршня только в одну сторону. В конструкции клапанов отсутствуют сальниковые камеры. Это позволяет уменьшить число изнашиваемых частей и делает этот насос перспективным для перекачки абразивной пульпы при больших давлениях.
Конструкторскими отличиями от так называемых землесосов и от плунжерных насосов являются: большая длина хода поршня, меньшее число ходов поршня в минуту, используются классические типы клапанов и все узлы приводной части имеют значительно больший срок службы, даже, если скорости варьируются в широких диапазонах.
Рисунок 1 - Трёхцилиндровый поршневой насос GEHOTZP
Приводная часть в литом корпусе передает крутящий момент от внешнего понижающего редуктора поршням посредством соединенного линейно коленчатого вала из кованой стали, ползунов и соединительных тяг. Зажимное устройство и специальный инструмент обеспечивают снятие поршня и гильзы цилиндра. Для увеличения срока службы могут использоваться керамические гильзы или высокотвердые покрытия. Поршневое направляющее кольцо центрирует положение уплотнительных колец внутри гильзы. Масло, впрыскиваемое в цилиндр, снижает трение и износ. Конструкция тарельчатых клапанов позволяет производить их техническое обслуживание вместе с гидравлически освобождаемым коническими седлами.
Принципиальное отличие мембранно-поршневых насосов серий ZPM и TZPM от поршневых заключается в наличии формованной мембраны, защищающей поршень и гильзу цилиндра от скользящего контакта с абразивной средой. Мембрана имеет предварительно формованную конструкцию, которая исключает растяжение эластомера. Долгий усталостный срок службы достаточен для замены ее только при плановом годовом обслуживании. Позиция мембраны регулируется в обоих направлениях путем добавления или удаления толкающей жидкости, заполняющей пространство между поршнем и мембраной. Направляющий шток позволяет контролировать положение мембраны.
Рисунок 2 - Трёхцилиндровый мембранно-поршневой насос GEHOTZPM
Рисунок 3 - Мембрана насоса GEHOZPM
Единственными изнашиваемыми частями насоса являются всасывающий и нагнетательный тарельчатые клапаны. Для различных пульп требуются различные конструкции клапанов и соответствующая комбинация металлических и эластомерных компонентов. Они могут быть изменены в процессе работы, на основании анализа эксплуатационных затрат.
Демпфер, предварительно закачанный азотом, служит для снижения пульсаций давления потока в нагнетательном трубопроводе и вызываемых ими ускорений. Объем демпфера пропорционален размеру насоса и зависит, также, от вспомогательных и остаточных колебаний давления. Демпфер на всасывающей стороне насоса служит для повышения существующей высоты столба жидкости над всасывающим трубопроводом или для обеспечения лучшего заполнения насоса.
Поршневой насос серии DHC снабжен гидравлически управляемыми всасывающими и нагнетательными клапанами большого диаметра и хода. Насос предназначен для перекачки довольно вязких паст с размером частиц обычно не более 15 мм. Конструкция клапанов аналогична используемой в мембранных насосах, за исключением того, что тарелка клапана крепится напрямую к приводному штоку. Последовательность работы и нагрузок привода предотвращают возможность открытия клапана при нагнетательном ходе поршня. В результате, система имеет встроенную защиту от противотока, даже в случае блокирования клапана в открытом положении.
Рисунок 4 - Поршневой насос GEHODHCклапанного типа
Поршень представляет собой металлический корпус с направляющим кольцом и заменяемым уплотнительным кольцом, которое скользит в прецизионно-обработанном цилиндре, имеющем хромовое покрытие. Направляющее кольцо предохраняет трение поршня о поверхность цилиндра, а хромовое покрытие толщиной 0, 4 мм удваивает срок службы и уменьшает чувствительность к возникновению царапин и трещин. Проточная часть насосов серии DHT включает бункер с перепускным патрубком. S-образный патрубок способен поворачивается на нагнетательной стороне, в то время как впускная сторона патрубка перемещается между двумя фланцами цилиндров.
В конце всасывающего хода патрубок закрывает фланец цилиндра и изолирует заполненный цилиндр от всасывающего бункера. В течение следующего нагнетательного хода поршень проталкивает пульпу через патрубок в нагнетательный трубопровод. Переключение патрубка между цилиндрами происходит за долю секунды.
Рисунок 6 - Поршневой насос GEHODHТбезклапанного типа с S-образным шибером
При перекачке паст противоток из нагнетательной области в бункер будет минимальным и, что немаловажно, пульсации давления будут минимальными в случае жесткого закрепления трубопроводной системы. Впускной конец патрубка снабжен соплом, которое скользит по несущей пластине. В случае работы с абразивными пульпами может применяться керамика для повышения износостойкости и сопротивляемости к коррозионному истиранию.
Осевая нагрузка перемещает конец патрубка к переключающей втулке, что обеспечивает автоматическую настройку положения патрубка и предотвращает преждевременную его замену в результате вымывания и износа шлицевого вала.
Рисунок 7 - S-образный патрубок поршневого насоса GEHODHТ
Шламовый насос HSP 25.100 HP фирмы Putzmeister для перекачки сред с высоким содержанием твёрдого состоит главным образом из двух гидравлических цилиндров, двух подающих цилиндров, а также распределительной головки с тарельчатыми клапанами с гидравлическим приводом. Для привода насоса HSP 25.100 применяется электрогидравлический агрегат мощностью 315 кВт. Распределительная головка насоса имеет большие всасывающие и напорные клапаны с сечением 220 мм на каждый подающий цилиндр. Фирма Путцмайстер специально применяет такие крупные элементы в подающей системе с целью снижения скорости материала, а также минимизации износа клапанных сёдел и тарелок.
Для гарантированного обеспечения круглосуточной непрерывной работы насосного комплекса (8.760 рабочих час/год) помимо основного насоса и приводного агрегата используется один дополнительный насос и приводной агрегат, которые постоянно находятся в резерве.
Две насосные системы установлены рядом друг с другом и соединены с подающей магистралью через гидравлический шибер переключения магистралей DVH 4/2 с Y-образной трубой. С помощью данного шибера и электро-гидравлического привода НА 11 Е каждый из насосов может быть соединён с подающей магистралью.
Рисунок 8 -ШламовыйнасосHSP 25.100 HPфирмыPutzmeister
После Y-образной трубы в подающую магистраль ZX 200 встроен вертикальный гидравлический демпфер HPD 200/750 высокого давления (Рис. 8). В процессе рабочего хода поршня насоса HSP 25.100 демпфер заполняется транспортируемым материалом. Непосредственно перед окончанием рабочего хода подающего поршня включается демпфер и вытесняет набранный в себя материал в подающую магистраль во время краткого перерыва в работе поршней основного насоса, происходящей при их переключении. Благодаря этому обеспечивается непрерывный поток транспортируемого материала и минимизируются декомпрессионные удары.
Опыт производства и новейшие разработки компании Feluwaпривели к созданию шланго-мембранных насосов с двойной шланговой мембраной MULTISAFE. По принципу действия это герметичные объемные насосы с двойной защитой гидравлической приводной части и окружающей среды от перекачиваемого продукта посредством двух шланговых мембран расположенных одна в другой. Плоская мембрана в данных наосах не используется. В насосах MULTISAFE применяется полная система диагностики для постоянного контроля состояния первичной и вторичной шланговых мембран (с помощью датчиков давления), обратных клапанов (система мониторинга работы клапанов FELUWA - FVPMS), всасывающего давления, а также температуры гидравлического масла и смазочного масла приводной части.
Практические испытания, проводимые компанией показывает, что перекачка абразивных материалов выводит из строя дорогостоящий корпус мембраны в течение 3-5 лет.
В конструкции насосов компании Фелува отсутствует контакт среды и корпуса мембраны, следовательно нет износа.
В случае порыва одной шланговой мембраны, ее роль выполняет вторая, что позволяет избежать внеплановой остановки насоса, а также сохранить чистоту гидравлического масла, которое является довольно дорогостоящим.
Рисунок 9 -Двухшланговый мембрано-поршневой насос Feluwa MULTISAFE
Шланговые мембраны насосов MULTISAFE не сдавливаются механически. Вместе с движением поршня они совершают только пульсирующие движения, сравнимые с работой человеческих вен. Эластичный изгиб шланговых мембран управляется и происходит концентрически, благодаря их специфической форме. Благодаря гидравлическому подпору шланговые мембраны подвержены небольшим нагрузкам даже при высоких рабочих давлениях. Высокие показатели средней наработки на отказ шланговых мембран, по утверждениям производителя, выше, чем у плоских мембран.
Одним из главных преимуществ насосов MULTISAFE является прямолинейный поток среды без изгибов через проточную часть насоса, что важно для перекачки агрессивных, абразивных и несущих твёрдые частицы жидкостей, к которым относится и шахтный шлам, и пульп, даже при высокой вязкости. В отличие от мембранных насосов, шланговые мембраны не требуют дополнительных обжимных колец, на которых осаждаются частицы шахтного шлама, что приводит к раннему выхода из строя мембраны.
Мера активности (в очень разбавленных растворах она эквивалет на концентрации)ионов водорода в растворе, и количественно выражающая его кислотность, вычисляется как отрицательный (взятый с обратным знаком) десятичный логарифм активности водородных ионов, выраженной в молях на один литр.
Скалярная физическая величина, определяемая как отношение массы тела к занимаемому этим телом объёму или площади
Вещество, которое обычно называют «взвешенные вещества» (ВВ), включает много различных компонент. В него входят пыль, зола, сажа, дым, сульфаты, нитраты и другие твердые составляющие. ВВ образуются в результате сгорания всех видов топлива и при производственных процессах. В зависимости от состава выбросов они могут быть и высокотоксичными, и почти безвредными. Они могут иметь как антропогенное, так и естественное происхождение, например, образовываться в результате почвенной эрозии. В данных о выбросах все эти вещества отнесены к твердым.
Характеристика активности ионов водорода в растворах и жидкостях
Показатель количества содержащихся в воде растворенных веществ (неорганические соли, органические вещества). Также этот показатель называют содержанием твердых веществ или общим солесодержанием. Растворенные газы при вычислении общей минерализации не учитываются.
Совокупность химических и физических свойств воды, связанных с содержанием в ней растворённых солей щёлочноземельных металлов, главным образом, кальция и магния (так называемых «солей жёсткости»).
- концентрация по весу (в процентах);
- концентрация по объёму (в процентах);
- процентное содержание частиц (процент частиц размером менее 75 микрометров);
- форма частиц (круглая или плоская).
Зная значения данных показателей становится возможным произвести поэтапный расчёт необходимого поршневого шламового насоса для заданных условий.
- коллоидные, содержащие частицы размерами до 1 мкм;
- структурные (гидрозоли), содержащие твердые частицы размерами от 1 до 50 мкм, получаемые диспергированием (для частиц структурных жидкостей гидродинамическое взаимодействие определяется в основном силами вязкости -- законом Стокса);
- тонкодисперсные -- с частицами размерами от 50 до 150 мкм, получаемые чаще всего измельчением (для тонкодисперсных гидросмесей -- суспензий -- взаимодействие частиц и жидкости определяется зависимостью гидравлического сопротивления от вязкости жидкости; это сопротивление тем больше, чем мельче частицы);
- грубодисперсные-- с частицами размерами от 0, 1--0, 15 мм до 1, 5--2 мм;
- неоднородные грубодисперсные -- с частицами размерами более 1, 5--2 мм (взаимодействие потока с частницами лежит в области квадратичных сопротивлений);
- полидисперсные -- с частицами различной крупности.
Гранулометрический состав твёрдой фазы гидросмесей можно приближённо охарактеризовать среднеарифметической (средневзвешанной) крупностью частиц [6]:
где - средняя крупность частиц из i- го интервала, - массовое процентное содержание частиц i- го интервала,
С позиций гидродинамики вструктурныхгидросмесях при насыщении жидкости твердыми веществами более 35 % вследствие малых размеров частиц и большой их концентрации основную роль в движении смеси играет твердая фаза.
В то же время в различных гидросмесях при концентрации до 25--35 % по объему основная роль в переносе твердого компонента принадлежит жидкости. Процессы в них носят гидродинамический характер, обусловленный скоростями и давлениями внутри жидкости и на границах соприкосновения жидкости с поверхностью трубопроводов.
Для определения критических скоростей движения шлама в шламопроводе предложено свыше десятка формул. В некоторых формулах критическая скорость v кр зависит от плотности пульпы, которая выражена в весовой консистенции по отношению веса воды или в объёмной консистенции, в других формулах вместо плотности пульпы употребляется удельный вес гидросмеси. Так же, в формулы входит весовая консистенция от веса гидромассы употребляется объёмная консистенция от объёма воды.
Аналитическая проверка, проведённая учёными, показывает большое расхождение в значениях критических скоростей и гидравлических уклонов по формулам, предложенным разными авторами.
Опыт гидравлического транспортирования шламов показывает, что наибольшая степень сходимости результатов расчёта критических скоростей с данными эксплуатации получается по формулам Всесоюзного научно-исследовательского института гидротехники им. Веденеева (ВНИИГ). [7, 8]
Данные формулы определены для различных диапазонов средневзвешанного размера твёрдых частиц d ср , выраженного в миллиметрах.
где - весовое содержание твёрдого в шламе, выраженное в процентах по отношению к весу воды; D - диаметр пульпопровода.
где d - средневзвешенный размер твёрдых частиц, выраженный в миллиметрах.
Для расчётов и построения графиков зависимостей между средневзвешенным размером твёрдых частиц, весовым содержанием твёрдого в шламе и диаметром трубопровода принимаем следующие наиболее распространённые на горно-добывающих предприятиях Южного Урала значения:
- диаметр трубопровода - согласно ГОСТ 9940-81 «Трубы бесшовные горячедеформированные из коррозионно-стойкой стали» принимаем диаметры трубопроводов: 76, 83, 89; 95; 102; 114; 121; 127; 133; 140; 146; 152; 159; 168; 180; 194; 219; 245; 273 и 325 метра.[9]
- средневзвешенный размер твёрдых частиц - от 0, 02 до 2 мм;
- весовое содержание твёрдого в шламе - 60 %;
Как видно из формулы, для шлама с d ср ?0, 07 мм само значение d ср не влияет на значение критической скорости . Проведённый в среде MSExcelрасчёт показал, что на значение влияют диаметр трубопровода Dи весовое содержание твёрдого в шламеP 1 , но т.к. мы принимаем для расчёта весовое содержание твёрдого в шламе - 95%, то получили зависимость критической скорости от диаметра трубопровода D. Полученные расчётные данные приведены в таблице 2.1. Полученный график зависимости критической скорости от диаметра трубопроводаDприd ср ?0, 07 мм показан на рисунке 11.
Таблица2.1 - Расчётные данные для определения зависимости критической скорости при d ср ?0, 07 мм
Рисунок 11- График зависимости критической скорости от диаметра трубопровода Dприd ср ?0, 07 мм
Аналогичная ситуация наблюдается для шламов со значениями 0, 07 мм1, 5 мм появляется множитель, учитывающий значения средневзвешенный размер твёрдых частиц d ср . В этом случае на графике зависимости критической скорости от диаметра трубопровода Dдля d ср >1, 5 мм также появляются несколько кривых значений критической скорости .Для расчёта принято 6 значений d ср : 1, 55; 1, 6; 1, 7; 1, 8; 1, 9; 2, 0 мм. График представлен на рисунке 15, кривые критической скорости выделены красным цветом.
При расчёте критических скоростей и рассмотрении графиков было определено, что при средневзвешенном размере твёрдых частиц d ср от 0, 02 мм до 1, 5 мм критическая скорость достигла максимального значения 7, 84 м/с, а при d ср > 1, 5 мм всего 6, 05 м/с. Таким образом, нельзя с уверенностью утверждать, что с увеличением средневзвешенного размера твёрдых частиц d ср критическая скорость будет увеличиваться или же наоборот уменьшаться. Это подтверждает вышеприведённое утверждение о том, что в различных методиках расчётов имеются расхождения в значениях критических скоростей.
Можно предполагать, что приведённые формулы справедливы для определенного, возможно какого-то узкого диапазона значений d ср , D, P 1 , но не для широкого интервала основных параметров гидротранспорта.
Рисунок 15 - График зависимости критической скорости от диаметра трубопровода Dдля d ср >1, 5 мм
Но в тоже время, благодаря построенным графикам можно рассчитать необходимый диаметр трубопровода, зная средневзвешенный размер твёрдых частиц d ср .
Рассчитывать диаметр трубопроводов требуется так, чтобы скорость воды в трубе была выше критической скорости в 1, 05-1, 1 раз для тонкодиспресных гидросмесей, в 1, 1-1, 15 для грубодисперсных гидросмесей и в 1, 15-1, 2 раза для полидисперсных гидросмесей. Уменьшение скоростей приводит к резкому увеличению сопротивлений, потерь, а также появляется риск закупоривания насоса. Это объясняется тем, что распределение концентрации частиц по высоте весьма неравномерно.
В то же время, при скоростях движения гидросмесибольшая часть твёрдых частиц движется в нижней трети сечения трубы. Вследствие этого происходит более интенсивный гидроабразивный износ нижней трети сечения трубы.
Гидроабразивный износ является результатом процесса постепенного изменения размеров, формы или состояния поверхности, происходящей в результате воздействия твёрдых абразивных частиц, взвешенных в жидкости и перемещающихся вместе с ней относительно изнашиваемой поверхности.
А.О. Спиваковским приведено минимальное значение критической скорости =1, 6 м/с.[10] Б.Ф. Лямаев приводит максимальные значения скоростей для труб диаметром 0, 2-1, 0 в пределах 2, 5-6 м/с. [11]
Для уменьшения удельных затрат энергоресурсов транспортирование шахтного шлама необходимо стремиться производить при скоростях близких к и высоких концентрациях твёрдого вещества в гидросмеси.
В настоящее время, для расчёта внутреннего диаметра нагнетательного шламопроводадля размера частиц от 1 до 70 мм согласно «Пособию по проектированию гидравлического транспорта(к СНиП 2.05.07-85)» не приведено чётких и определяющих формул. Однако, в научно-технической литературе встречается следующая формула[12]:
где Q - производительность поршневого насоса, м3/ч; v кр - критическая скорость движения пульпы.
Одним из множителей делителя подкоренного выражения в данной формуле является критическая скорость.Данная формула не учитывает размер самих частиц. В данной работе было установлено, что значение критическая скорость в определённых диапазонах средневзвешенного размера твёрдых частиц d ср как зависят, так и не зависят непосредственно от значения d ср . Исходя из этого, можно предположить, что приведённая формула для расчёта внутреннего диаметра нагнетательного шламопроводане является корректной и учитывающей факторы и показатели, необходимых для проведения гидравлических расчётов гидротранспорта.
Полученные данные указывают нам на необходимость проведения дальнейших экспериментальных исследований в области гидравлического транспортирования шахтного шлама для выяснения и уточнения закономерности влияния размера частиц, диаметра трубопровода, консистенции шлама и удельного веса твёрдой составляющей на величину критических скоростей.
В данной работе не рассмотрена зависимость между подачей поршневого насоса и критической скорость. Необходимость исследования данной зависимости обусловлена определением оптимальных энергоэффективных режимов работы поршневого насоса и достижением минимального износа рабочих элементов насоса.
Выбор оптимальной критической скорости может предостеречь от выбора трубопровода большего диаметра, чем необходим для перекачки шахтного шлама с определённым средневзвешенным размером твёрдых частиц d ср и способствовать уменьшению гидроабразивного износа.
Вследствие осуществления и реализации результатов исследований ожидается увеличение экономической эффективности применения поршневых насосов для перекачки шахтного шлама и гидротранспортирования шахтного шлама.
Этап 3. Рассчитать общий напор, являющийся суммой статического напора, потерь в трубопроводной сети и дополнительного давления в трубопроводе.
Потери в трубопроводной сети состоят из потерь напора натрение потока и потерь, полученных в результате прохождения потока через фасонные части типа колен трубопровода, запорной арматуры и т.д.
Основой для расчёта потерь в трубопроводной сети в настоящее время служат полуэмперические и эмперические зависимости, полученные различными авторами [5].
В настоящее время требуемый расчетный напор насоса определяется по формуле:
где ДН тр - потери напора по длине трубопровода, м; Н г - разность отметок оси насоса и отметки сливного отверстия трубопровода; ДН м - местные потери напора (в арматуре), ДН м =0, 2 ДН тр .
Общие сведения о Шагиртско-Гожанском месторождении. Физико-химические свойства нефти, газа, воды и коллекторов продуктивных горизонтов. Распределение добывающего фонда скважин, анализ их технологических режимов. Принцип действия поршневых насосов. курсовая работа [7,5 M], добавлен 16.02.2016
Характеристика оборудования при эксплуатации скважин установками электроцентробежных насосов, его наземный состав. Устройство, расчет и подбор погружного центробежного насоса. Техника безопасности и охрана окружающей среды в процессе бурения скважины. курсовая работа [78,9 K], добавлен 27.09.2013
Обобщение преимуществ и недостатков бесштанговых насосов. Изучение принципа действия бесштангового насоса. Особенности наземного оборудования: устьевое оборудование, трансформатор, ШГС. Характеристика автоматизации и обслуживания безштанговых насосов. курсовая работа [233,1 K], добавлен 20.07.2010
Рассмотрение схемы и принципов действия гидравлической поршневой насосной установки. Анализ спуска и подъема погружного агрегата. Расчет оборудования при фонтанной эксплуатации скважин. Определение глубины спуска, давления в скважине, диаметра штуцера. курсовая работа [631,3 K], добавлен 22.04.2015
Геолого-промысловая характеристика объектов разработки Таймурзинского нефтяного месторождения. Изучение нефтяных пластов и флюидов. Физико-химические свойства нефти. Обзор конструкции скважин. Назначение и принцип действия штанговых глубинных насосов. курсовая работа [236,1 K], добавлен 17.04.2016
Краткая характеристика района расположения месторождения, литолого-стратиграфическое описание. Физико-химические свойства пластовых жидкостей и газов. Анализ технологических показателей разработки месторождения. Осложнения при эксплуатации скважин. курсовая работа [943,0 K], добавлен 25.01.2014
Обзор применяемых насосов. Прямодействующие двухпоршневые и однопоршневые насосы. Характеристики основных насосов, которые используются при бурении. Описание конструкции бурового насоса 9МГр-61, принцип работы. Общие сведения о ремонте клапанной коробки. курсовая работа [626,6 K], добавлен 21.12.2015
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Состояние рудничного водоотлива. Проблема очистки водосборников дипломная работа. Геология, гидрология и геодезия.
Суверенитет Государства Курсовая
Реферат: Развитие и размещения железнодорожного транспорта
Курсовая работа по теме Исковое производство как самостоятельный вид судопроизводства
Курсовая работа: Системная склеродермия
Реферат: Корпоративный праздник как инструмент внутреннего PR
Реферат по теме ГАТТ: история создания и принципы деятельности
Контрольная работа: Выполнение перевода текстов, применение причастия, инфинитива, герундия в английском языке
Курсовая работа: Социальное развитие трудовых коллективов
Реферат На Тему Древнерусская Керамика
Мини Сочинение Про Бедную Лизу
Доклады На Тему Концепции И Структура Маркетинга
Реферат На Тему Религии Индии. Вечная Мудрость Вед
Реферат: Техническое обслуживание и эксплуатация автоматических воздушных выключателей
Реферат: ивный обзор монографии Кларина М.В. Инновации в мировой педагогике
Понятие И Признаки Субъекта Преступления Реферат
Книжный Переплет Дипломной Работы
Реферат: Функциональные замещенные алициклических и ароматических соединений. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат: Темы ов по политологии для студентов вечернего и заочного факультетов Алтгту в 2022-2022 учебном году Объект и методы политической науки. Функции политологии
Реферат: Windows 95 Essay Research Paper Windows 95
Реферат Бег На Короткие И Средние Дистанции
Облік дебіторської заборгованості - Бухгалтерский учет и аудит курсовая работа
Расчёт сложного трубопровода - Геология, гидрология и геодезия курсовая работа
Гетеротрофные организмы. Окисление органических веществ (дыхание) для энергетического обеспечения жизнедеятельности - Биология и естествознание реферат