Снайперская винтовка на базе СВД - Военное дело и гражданская оборона курсовая работа

Главная

Военное дело и гражданская оборона
Снайперская винтовка на базе СВД

Методика расчета основных компонентов снайперской винтовки, требования к ее функциональности, безопасности и эффективности. Обоснование типа ствола и результаты его проверочного прочностного расчета. Определение параметров автоматики заданного оружия.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.


До создания автоматов, винтовки являлись основным вооружением пехоты. Магазинные винтовки, ставшие вершиной конструкторской мысли для неавтоматического оружия, обладали значительной дальностью эффективного огня - до 600 м, высокой боевой скорострельностью - до 30 в/мин, мощный патрон с пулями специального назначения. Сравнительно небольшая масса - до 5 кг, простота устройства и высокая надежность позволяют действовать с ними в различных условиях боя. Для поражения противника в рукопашном бою большинство образцов винтовок имеет откидной и съемный штык.
Снайперские винтовки, это специально изготовленные винтовки имеющие особо кучный бой. Они снабжаются оптическим прицелом и специальным снайперскими патронами, что существенно повышает кучность стрельбы. В последние годы появились крупнокалиберные снайперские винтовки с эффективной дальностью стрельбы 1200-1500 м.
На смену неавтоматическим магазинным винтовкам, предшествовавшие второй мировой войне, стали приходить автоматические и самозарядные винтовки.
В плоть до 60х годов на вооружение советской армии стояла снайперская винтовка, представляющая собой вариант 7,62 мм магазинной винтовки образца 1891/30 гг. системы Мосина, приспособленной для установки снайперского прицела и имевшая некоторые другие доработки, мало влияющие на кучность боя. В 1958 году были начаты работы над специальной снайперской самозарядной винтовки под тоже 7,62 мм винтовочный патрон образца 1908/30 гг. (7,62?54).
Предполагалось совместить в винтовке маневренность и неприхотливость самозарядного оружия с точностью и кучностью специальных целевых образцов. Не случайно задание на разработку было выдано конструктору спортивного целегого оружия Е.Ф. Драгунову. Параллельно с ним работал А. Константинов, свой образец СВС-12В разработали и С.Т. Симонов. После долгих испытаний, в 1963 г. образец Драгунова был принят на вооружение под обозначением СВД.
Автоматика СВД действует за счет отвода пороховых газов через боковое отверстие в стенке канала ствола в газовую камору. Запирание канала ствола осуществляется поворотом затвора на 3 боевых упора симметрично расположенными вдоль оси.
Ведущей деталью автоматики служит затворная рама, воспринимающая воздействие пороховых газов через газовый поршень и толкатель. Толкатель и поршень выполнены как отдельные детали с собственной возвратной пружиной и возвращаются в переднее положение сразу же после отброса рамы назад. Рукоятка перезаряжания выполнена заодно с затворной рамой и расположена с права. Возвратный механизм затворной рамы включает две пружины, что повышает плавность работы автоматики. Газовая камора имеет регулятор количества отводимых пороховых газов.
Ударный механизм - курковый, с П - образной боевой пружиной кручения. Спусковой механизм допускает ведение только одиночного огня. Предохранитель флажковый, двойного действия: он одновременно запирает спусковой крючок и ограничивает движение затворной рамы назад подпирая рукоятку перезаряжания. Автоспуск обеспечивает производство выстрела только при плотно запертом канале ствола. УСМ собран в отдельном корпусе. На дульной части ствола имеется деревянный приклад: вырез в прикладе образует пистолетную рукоятку.
Для удобства прицеливания на прикладе крепится регулируемая щека. Узел цевья состоит из двух симметричных ствольных накладок с прорезями для улучшенного охлаждения ствола. На винтовку крепится оптический прицел ПСО - 1, четырех кратного увеличения. Сетка прицела имеет специальную дальномерную шкалу. В оптическую схему прицела введен люминесцентный экран, позволяющий обнаружить источник ИК излучения. Прицел снабжен механизмами выверки по дальности и направлению и устройством освещения сетки. Винтовка также имеет открытый секторный прицел с расположением колодки в середине, и мушки у дульного среза ствола.
Для стрельбы из снайперской винтовки был разработан 7,62 мм снайперский патрон, пуля у которого в целом аналогична обыкновенной пуле со стальным сердечником, но обеспечивающая лучшую кучность. Для стрельбы из СВД можно применять все типы патрона 7,62?54. 10 патронов в шахматном порядке размещаются в сменном металлическом магазине коробчатой секторной формы.
- без магазина и оптического прицела, кг 3,7
- со снаряженым магазином и оптикой, кг 4,52
Спроектировать снайперскую винтовку на базе СВД обеспечивающую поражение цели в бронежилете 5-ого уровня защиты на расстоянии 300 м.
Для решения этой задачи нужно изменить баллистические характеристики винтовки СВД, т.е. Изменить длину ствола.
Для решения задачи внутренней баллистики необходимо определить необходимую начальную скорость пули.
Удельная энергия бронежилетов 5-ого уровня для поражения составляет 45.
Определим скорость пули для обеспечения необходимой удельной энергии.
E - удельная энергия для поражения, 45
Для определения начальной скорости пули используем программу «Vneshbol».
Для решения основной задачи внутренней баллистики используется программа «L16pc Version4.0».
Kалибр (мм): 7.62000 Коэф.формы Каппа1: 1.17300
Масса снаряда (кг): 0.00960 Коэф.формы Лямбда1: -0.14500
Масса заряда (кг): 0.00315 Коэф.формы Мю1: 0.00000
Обьем каморы (дм3): 0.00380 Коэффициент Zк: 1.00000
Макс.бал. давл. (МПа): 310.00000 Коэф.формы Каппа2: 0.00000
Сила пор. (Мдж/кг): 1.05000 Коэф.формы Лямбда2: 0.00000
Коволюм (дм3/кг): 0.95000 Импульс (МПа*с): 0.22400
Парам.расшир. Тета: 0.20000 Давл.распат. (МПа): 10.00000
Плот.пороха (кг/м3): 1.60000 Коэффициент Фи1: 1.10000
Коэфф.бутылочности: 2.00000 Шаг интегрир. (сек): 0.00001
Pcн, МПа Ркн, МПа Рср, МПа Пси l, м t, cек v, м/сек
12.4 14.4 13.8 0.009 0.000 0.00004 1.9
30.3 35.2 33.6 0.021 0.001 0.00013 11.0
69.9 81.4 77.6 0.050 0.003 0.00024 32.7
141.9 165.2 157.4 0.112 0.008 0.00034 79.7
227.1 264.4 251.9 0.219 0.020 0.00044 164.2
270.3 314.7 299.9 0.357 0.042 0.00054 279.8
271.2 315.7 300.9 0.386 0.048 0.00055 304.5
255.4 297.3 283.3 0.494 0.076 0.00063 401.1
214.9 250.2 238.4 0.609 0.122 0.00073 508.5
174.3 202.9 193.4 0.700 0.177 0.00083 596.8
141.2 164.4 156.6 0.772 0.240 0.00093 668.3
115.6 134.6 128.2 0.829 0.310 0.00103 726.4
96.0 111.8 106.5 0.875 0.385 0.00113 774.4
80.9 94.2 89.7 0.912 0.465 0.00123 814.5
69.0 80.4 76.6 0.944 0.548 0.00133 848.5
59.6 69.4 66.1 0.971 0.634 0.00143 877.6
52.8 61.5 58.6 0.989 0.712 0.00152 900.0
Eд= 3.89 кДж КПД= 0.235 Iк= 0.2240 МПа*с
Tг1= 3231 К Тгд= 2471 К Iотд= 12.66 Н*с
При проектировании ствола необходимо определить его основные размеры. Размеры ствола определяются при его расчёте на прочность.
Расчёт ствола на прочность производим при помощи программы Stv20pc. Тип ствола - моноблок, материал ствола сталь 30ХН2МФА ГОСТ 4543-88, категория прочности материала ствола «O» - 85.
Исходные данные для расчета баллистики:
Kалибр (мм): 7.62000 Коэф.формы Каппа1: 1.17300
Масса снаряда (кг): 0.00960 Коэф.формы Лямбда1: -0.14500
Масса заряда (кг): 0.00315 Коэф.формы Мю1: 0.00000
Обьем каморы (дм3): 0.00380 Коэффициент Zк: 1.00000
Макс.бал. давл(МПа): 310.00000 Коэф.формы Каппа2: 0.00000
Сила пор. (Мдж/кг): 1.05000 Коэф.формы Лямбда2: 0.00000
Коволюм (дм3/кг): 0.95000 Импульс (МПа*с): 0.22400
Парам.расшир. Тета: 0.20000 Давл.распат. (МПа): 10.00000
Плот.пороха (кг/м3): 1.60000 Коэффициент Фи1: 1.10000
Коэфф.бутылочности: 2.00000 Шаг интегрир. (сек): 0.00001
Pcн, МПа Ркн, МПа Рср, МПа Пси l, м t, cек v, м/сек
19.6 22.8 21.7 0.002 0.000 0.00008 5.5
47.3 55.0 52.4 0.022 0.001 0.00018 19.9
104.5 121.6 115.9 0.067 0.005 0.00028 53.0
191.8 223.3 212.8 0.155 0.013 0.00038 119.8
264.6 308.0 293.5 0.287 0.030 0.00048 225.5
278.6 324.3 309.0 0.375 0.046 0.00054 300.2
275.2 320.3 305.3 0.434 0.059 0.00058 350.8
240.8 280.3 267.1 0.565 0.100 0.00068 469.1
196.7 229.0 218.2 0.671 0.152 0.00078 568.6
158.5 184.6 175.9 0.753 0.213 0.00088 649.0
128.7 149.8 142.8 0.818 0.281 0.00098 714.1
106.0 123.4 117.6 0.870 0.355 0.00108 767.2
88.6 103.1 98.2 0.912 0.434 0.00118 811.3
75.0 87.3 83.2 0.946 0.518 0.00128 848.4
64.3 74.9 71.4 0.976 0.604 0.00138 880.0
55.8 64.9 61.9 1.000 0.693 0.00148 907.3
55.8 64.9 61.9 1.000 0.693 0.00148 907.3
54.0 62.9 59.9 1.000 0.712 0.00150 912.4
Eд= 4.00 кДж КПД= 0.242 Iк= 0.2210 МПа*с
Tг1= 3231 К Тгд= 2450 К Iотд= 12.78 Н*с
Pcн, МПа Ркн, МПа Рср, МПа Пси l, м t, cек v, м/сек
17.8 20.7 19.7 0.001 0.000 0.00008 5.2
38.4 44.7 42.6 0.015 0.001 0.00018 17.4
77.0 89.6 85.4 0.045 0.004 0.00028 42.9
134.1 156.1 148.7 0.100 0.011 0.00038 90.4
188.7 219.6 209.3 0.183 0.023 0.00048 164.6
211.4 246.1 234.5 0.282 0.044 0.00058 257.1
211.6 246.3 234.7 0.292 0.047 0.00059 266.8
200.4 233.2 222.3 0.379 0.075 0.00068 351.8
173.9 202.5 192.9 0.463 0.114 0.00078 437.2
146.0 169.9 161.9 0.534 0.162 0.00088 509.9
121.7 141.7 135.0 0.591 0.216 0.00098 570.6
102.1 118.8 113.2 0.638 0.275 0.00108 621.3
86.4 100.6 95.8 0.677 0.340 0.00118 664.1
73.9 86.0 82.0 0.710 0.408 0.00128 700.4
63.9 74.4 70.9 0.738 0.480 0.00138 731.7
55.7 64.9 61.8 0.762 0.554 0.00148 758.8
49.0 57.1 54.4 0.783 0.631 0.00158 782.6
43.4 50.5 48.1 0.801 0.712 0.00168 803.9
Eд= 3.10 кДж КПД= 0.188 Iк= 0.2536 МПа*с
Tг1= 3231 К Тгд= 2625 К Iотд= 11.73 Н*с
Pcн, МПа Ркн, МПа Рср, МПа Пси l, м t, cек v, м/сек
20.6 23.9 22.8 0.003 0.000 0.00008 5.6
52.3 60.9 58.1 0.026 0.001 0.00018 21.2
121.2 141.1 134.5 0.080 0.005 0.00028 58.9
227.3 264.6 252.1 0.190 0.015 0.00038 137.6
307.3 357.7 340.8 0.352 0.034 0.00048 261.9
315.9 367.7 350.4 0.423 0.046 0.00052 318.9
305.5 355.6 338.8 0.525 0.068 0.00058 404.2
256.6 298.8 284.7 0.671 0.115 0.00068 532.9
204.1 237.6 226.4 0.784 0.173 0.00078 637.4
161.8 188.3 179.5 0.870 0.241 0.00088 720.2
130.0 151.3 144.2 0.936 0.317 0.00098 786.2
106.2 123.7 117.9 0.989 0.398 0.00108 839.7
100.4 116.8 111.3 1.000 0.424 0.00111 853.8
85.2 99.1 94.5 1.000 0.484 0.00118 883.3
68.3 79.5 75.7 1.000 0.575 0.00128 918.0
56.0 65.1 62.1 1.000 0.668 0.00138 946.1
51.3 59.8 57.0 1.000 0.712 0.00143 957.4
Eд= 4.40 кДж КПД= 0.266 Iк= 0.2078 МПа*с
Tг1= 3231 К Тгд= 2371 К Iотд= 13.21 Н*с
Исходные данные для проектирования ствола:
Длина каморы lкм, м…………………… 0.07315
Мин.температура, гр…………………… -50.00000
Макс.температ., гр…………………… 50.00000
Катег.прочн. трубы…………………… 75.00000
Результаты проектного прочностного расчета ствола:
Nс L, м d1, мм d2, мм a p, МПа N Pж, МПа Рд, МПа ПРОЧНОСТЬ
1 0.000 12.48 22.51 1.803 367.7 0.800 294.2 294.2 +
2 0.019 12.08 24.56 2.032 366.6 0.878 322.0 322.0 +
3 0.038 11.68 27.41 2.346 363.5 0.956 347.6 347.6 +
4 0.040 10.69 25.39 2.375 363.2 0.962 349.5 349.5 +
5 0.043 8.61 21.00 2.439 362.4 0.975 353.4 353.4 +
6 0.052 8.55 22.73 2.659 359.8 1.014 364.7 364.7 +
7 0.055 7.92 21.70 2.740 358.9 1.026 368.2 368.2 +
8 0.073 7.92 26.70 3.371 352.2 1.100 387.4 387.4 +
9 0.074 7.92 26.73 3.375 351.8 1.101 387.5 387.5 +
10 0.093 7.92 26.95 3.403 342.5 1.133 388.1 388.1 +
11 0.121 7.92 25.38 3.205 325.2 1.179 383.4 383.4 +
12 0.149 7.92 22.75 2.872 297.6 1.254 373.3 373.3 +
13 0.195 7.92 19.27 2.433 249.2 1.417 353.0 353.0 +
14 0.250 7.92 16.30 2.058 201.4 1.611 324.5 324.5 +
15 0.273 7.92 15.51 1.958 185.5 1.692 314.0 314.0 +
16 0.313 7.92 14.49 1.830 162.5 1.834 297.9 297.9 +
17 0.383 7.92 13.36 1.687 132.4 2.081 275.4 275.4 +
18 0.458 7.92 12.60 1.591 109.6 2.345 257.0 257.0 +
19 0.473 7.92 12.48 1.576 105.8 2.398 253.8 253.8 +
20 0.538 7.92 11.88 1.499 89.8 2.628 235.9 235.9 +
21 0.573 7.92 11.55 1.458 81.8 2.751 225.0 225.0 +
22 0.621 7.92 11.19 1.413 72.6 2.921 212.1 212.1 +
23 0.673 7.92 10.91 1.378 64.8 3.105 201.1 201.1 +
24 0.707 7.92 10.83 1.367 61.2 3.225 197.5 197.5 +
25 0.785 7.92 10.63 1.343 54.0 3.500 189.1 189.1 +
Результаты проверочного прочностного расчета ствола:
Nс L, м d1, мм d2, мм a p, МПа N Pж, МПа Рд, МПа ПРОЧНОСТЬ
1 0.000 12.48 30.00 2.403 367.7 0.955 294.2 351.2 +
2 0.019 12.08 30.00 2.483 366.6 0.971 322.0 355.9 +
3 0.038 11.68 30.00 2.568 363.5 0.991 347.6 360.4 +
4 0.040 10.69 30.00 2.806 363.2 1.021 349.5 370.8 +
5 0.043 8.61 30.00 3.484 362.4 1.076 353.4 389.8 +
6 0.052 8.55 30.00 3.509 359.8 1.085 364.7 390.3 +
7 0.055 7.92 30.00 3.788 358.9 1.101 368.2 395.2 +
8 0.073 7.92 30.00 3.788 352.2 1.122 387.4 395.2 +
9 0.074 7.92 28.00 3.535 351.8 1.111 387.5 390.8 +
10 0.093 7.92 28.00 3.535 342.5 1.141 388.1 390.8 +
11 0.121 7.92 28.00 3.535 325.2 1.202 383.4 390.8 +
12 0.149 7.92 25.00 3.157 297.6 1.284 373.3 382.2 +
13 0.195 7.92 25.00 3.157 249.2 1.534 353.0 382.2 +
14 0.250 7.92 25.00 3.157 201.4 1.897 324.5 382.2 +
15 0.273 7.92 22.00 2.778 185.5 1.993 314.0 369.7 +
16 0.313 7.92 22.00 2.778 162.5 2.275 297.9 369.7 +
17 0.383 7.92 18.00 2.273 132.4 2.588 275.4 342.5 +
18 0.458 7.92 18.00 2.273 109.6 3.126 257.0 342.5 +
19 0.473 7.92 18.00 2.273 105.8 3.237 253.8 342.5 +
20 0.538 7.92 14.00 1.768 89.8 3.218 235.9 288.8 +
21 0.573 7.92 14.00 1.768 81.8 3.532 225.0 288.8 +
22 0.621 7.92 14.00 1.768 72.6 3.977 212.1 288.8 +
23 0.673 7.92 12.00 1.515 64.8 3.701 201.1 239.7 +
24 0.707 7.92 12.00 1.515 61.2 3.915 197.5 239.7 +
25 0.785 7.92 12.00 1.515 54.0 4.437 189.1 239.7 +
винтовка автоматика оружие снайперский
Расчет двигателя автоматики производиться по программе «Bgdss». Для системы с использованием в качестве двигателя автоматики бокового газового двигателя типична схема запирания канала ствола поворотом затвора: палец на затворе взаимодействует с фигурным пазом на затворной раме, при этом затвор поворачиваясь закрепляется своими боевыми выступами за боевые упоры на ствольной коробке.
Запирание облегчает выступ на ствольной, с которым взаимодействует выступ затвора во время движения затворной рамы в КПП. Запирание осуществляется на 3 боевых упора, что улучшает центрирование патрона в патроннике.
В данном расчете мы должны получить скорость ведущего звена при откате и накате. При расчете пользовались программой BGDSS, в которую в которую вводили конструктивные данные газового двигателя, М ПР и F ПР при откате и накате на участках циклограммы и коэффициенты удара взаимодействующих частей.
- Масса затворной рамы: М ЗР = 0,3 кг
- Масса подвижных частей: М ПЧ = 0,39 кг
V 1 = рR 1 2 h1 = 3.14*16*95 = 4772.8 мм 3
V 2 = рR 2 2 h 2 = 3.14*156.25*20 = 9812.5 мм 3
I 1 = (m 1 *R 1 2 )/2 = (0.03*0.004 2 )/2 = 0.24*10 -6 кг*м 2
I 2 = (m 2 *R 2 2 )/2 = (0.06*0.0125 2 )/2 = 4.69*10 -6 кг*м 2
I З = I 1 + I 2 = 0.432*10 -6 +2.8125*10 -6 = 4.93*10 -6 кг*м 2
I Г = (М Г *R Г 2 )/2 = (0,0093*0,006 2 )/2 = 0,16*10 -6 кг*м 2
I П = (М П *R П 2 )/2 = (0,022*0,006 2 )/2= 0,39*10 -6 кг*м 2
- Масса возвратной пружины: М ВП = 0,02 кг
- Величина предварительного поджатия возвратной пружины: П о = 33 н
- Жесткость возвратной пружины: С ВП = 412 н/м
V 1 = р(R 2 2 - R 1 2 ) H = 3.14*23.8*(23.04-12.25) = 806 мм 3
V 2 = a*b*h= 7*13.4*(10-4) = 563 мм 3
V 3 = a*b*h= 28*9.6*4 = 1075.2 мм 3
V 4 = р(R 2 2 - R 1 2 ) H = 3.14*4*(81-23.04) = 728 мм 3
V = V 1 + V 2 + V 3 + V 4 = 3172.2 мм 3
I 1 = (m 1 *(R 1 2 +R 2 2 ))/2 = (0.0064*(0,0048 2 +0,0035 2 ))/2 = 0,113*10 -6 кг*м 2
I 2 = (m 2 *(a 2 +b 2 ))/12 + m 2 *L 2 = (0,0044*(0,007 2 +0,0134 2 ))/12 + 0,0044*0,028 2 = 3,5*10 -6 кг*м 2
I 3 = (m 3 *(a 2 +b 2 ))/12+m 3 *L 2 = (0,0085*(0,0028 2 +0,0096 2 ))/12 + 0,0085*0,022 2 = 4,18*10 -6 кг*м 2
I 4 = (m 4 *(R 1 2 +R 2 2 ))/2 = (0.0057*(0,009 2 +0,0048 2 ))/2 = 0,3*10 -6 кг*м 2
I К = I 1 + I 2 + I 3 + I 4 = 0,113*10 -6 +3,5*10 -6 +4,18*10 -6 +0,3*10 -6 = 8,1*10 -6 кг*м 2
Определение передаточных отношений и КПД:
i З / ЗР = Vз/V ЗР = tgб = tg45? = 1
Передаточное отношение имеет непостоянное значение т.к. точка контакта постоянно смещается. Для определения передаточного отношения в конкретных точках были построены планы скоростей в этих точках с помощью программы «Компас 5.5», по которым были рассчитаны передаточные отношения при определенных положениях курка и затворной рамы.
Результаты расчета сведены в таблицу
Где Х ЗР перемещение затворной рамы
Приведенной массой механизма называется такая условная расчетная величина массы, которую необходимо сосредоточить в точке приведения механизма, чтобы кинетическая энергия этой точки в каждый момент времени равнялась сумме +кинетических энергий всех подвижных звеньев механизма.
Х = 0…3 М ПР = М ЗР + 1/3*М ВП = 0,3 + 1/3*0,02 = 0,307 кг
Х = 3 М ПР = М ЗР + 1/3*М ВП + М ПР.К = 0,3 + 1/3*0,02 +0,0239 = 0,331 кг
Х = 5 М ПР = М ЗР + 1/3*М ВП + М ПР.К = 0,3 + 1/3*0,02 +0,0201 = 0,327 кг
Х = 5 М ПР =М ЗР +1/3*М ВП + М ПР.К + = 0,307 + 0,0201 + = 0,37 кг
Х = 9 М ПР =М ЗР +1/3*М ВП +М ПР.К + = 0,307 + 0,0186 + = 0,369 кг
Х = 15 М ПР =М ЗР +1/3*М ВП +М ПР.К +=0,307 + 0,0162 + = 0,366 кг
Канал ствола открылся и затвор начался двигаться в месте с затворной рамой
Х = 15 М ПР =М ПЧ +1/3*М ВП +М ПР.К + М Г =0,39+ 1/3*0,02 +0,0162+ 0,0093 = 0,422 кг
Х = 21 М ПР =М ПЧ +1/3*М ВП +М ПР.К + М Г =0,39+ 1/3*0,02 +0,0111+ 0,0093 = 0,417 кг
Х = 25 М ПР =М ПЧ +1/3*М ВП +М ПР.К + М Г =0,39+ 1/3*0,02 +0,0075+ 0,0093 = 0,413 кг
Х = 33 М ПР =М ПЧ +1/3*М ВП +М ПР.К + М Г =0,39+ 1/3*0,02 +0,0005+ 0,0093 = 0,406 кг
На данном участке работы автоматики происходит перехват курка т.е. скачкообразно меняется взаимодействия курка с затворной рамой радиус.
Х = 33 М ПР =М ПЧ +1/3*М ВП +М ПР.К + М Г =0,39+ 1/3*0,02 +0,0265+ 0,0093 = 0,432 кг
Х = 45 М ПР =М ПЧ +1/3*М ВП +М ПР.К + М Г =0,39+ 1/3*0,02 +0,00645+ 0,0093 = 0,412 кг
Х = 62 М ПР =М ПЧ +1/3*М ВП +М ПР.К + М Г =0,39+ 1/3*0,02 +0,0016+ 0,0093 = 0,4076 кг
Х = 70 М ПР =М ПЧ +1/3*М ВП +М ПР.К + М Г =0,39+ 1/3*0,02 +0,0006+ 0,0093 = 0,4065 кг
На данном участке работы курок выходит из зацепления с затворной рамой и встает своим боевым взводом на шептало автоспуска.
Х = 70…120 М ПР =М ПЧ +1/3*М ВП +М Г =0,39+ 1/3*0,02 + 0,0093 = 0,406 кг
Происходит отражение гильзы за приделы оружия
Х = 120…142 М ПР =М ПЧ +1/3*М ВП =0,39+ 1/3*0,02 = 0,397 кг
Х = 142…120 М ПР =М ПЧ +1/3*М ВП =0,39+ 1/3*0,02 = 0,397 кг
Происходит извлечение очередного патрона из патронника
Х = 120…15 М ПР =М ПЧ +1/3*М ВП + М П =0,39+ 1/3*0,02 + 0,022 = 0,419 кг
М ПР =М ЗР +1/3*М ВП +=0,3+1/3*0,02+=0,35 кг
Х = 5…0 М ПР =М ЗР +1/3*М ВП =0,39+ 1/3*0,02 = 0,307 кг
Приведенной силой называется условная расчетная величена, которая будучи приложенной к точке приведения механизма на возможном ее перемещении, производит работу, равную сумме элементарных работ приводимых сил, что эквивалентно равенству мощностей приведенной и приводимых сил.
где f ТР - коэффициент трения f ТР = 0,2
П М - усилие поджатия пружины магазина при 10 патронов П М = 24 Н
g - ускорение свободного падения g = 9,81 Н/м 2
n - количество патронов в магазине, n = 10
М ПОД - масса подавателя, М ПОД = 0,02 кг
Момент силы сопротивления взведения курка
Где М О - момент предварительного поджатия, М О = 0,56 Н/м
С БП - жесткость боевой пружины, Н/м
М ц - момент в конце поджатия, М ц = 1,05 Н/м
Х = 0 F ПР = F ВП + F ТР.П = 33 + 4,33 = 37,33 Н
Х = 3 F ПР = F ВП + F ТР.П = 34,236 + 4,33 = 38,566 Н
Х = 3 F ПР = F ВП + М К /R К + F ТР.П = 34,236 + 16,37 + 4,33 = 54,94 Н
Х = 5 F ПР = F ВП + М К /R К + F ТР.П + F ТР.П = 35,06 + 17,55 + 4,33 = 56,94 Н
Х = 9 F ПР = F ВП + М К /R К + F ТР.П = 36,708 + 18,7+ 4,33 = 59,74 Н
Х = 15 F ПР = F ВП + М К /R К + F ТР.П = 39,18 + 20,75 + 4,33 = 64,26 Н
Х = 21 F ПР = F ВП + М К /R К + F ТР.П = 41,652 + 21,92 + 4,33 = 67,902 Н
Х = 25 F ПР = F ВП + М К /R К + F ТР.П = 43,3 + 22,51 + 4,33 = 70,14 Н
Х = 33 F ПР = F ВП + М К /R К + F ТР.П = 46,596 + 23,133 + 4,33 = 74,06 Н
На данном участке работы автоматики происходит перехват курка т.е. скачкообразно меняется взаимодействия курка с затворной рамой радиус.
Х = 33 F ПР = F ВП + М К /R К + F ТР.П = 46,596 + 39,72 + 4,33 = 90,65 Н
Х = 45 F ПР = F ВП + М К /R К + F ТР.П = 51,54+ 34,73 + 4,33 = 90,6 Н
Х = 62 F ПР = F ВП + М К /R К + F ТР.П = 58,544+ 29,83 + 4,33 = 88,37 Н
Х = 70 F ПР = F ВП + М К /R К + F ТР.П = 61,84+ 31,63 + 4,33 = 93.47 Н
На данном участке работы курок выходит из зацепления с затворной рамой и встает своим боевым взводом на шептало автоспуска.
Х = 70 F ПР = F ВП + F ТР.П = 61,84 + 4,33 = 66,17 Н
Происходит отражение гильзы за приделы оружия
Х = 120 F ПР = F ВП + F ТР.П = 82,44 + 4,33 = 86,77 Н
Х = 120 F ПР = F ВП = 82,44 = 82,44 Н
Х = 142 F ПР = F ВП = 84,5 = 91,504 Н
Х = 142 F ПР = F ВП = 84,5 = 91,504 Н
Х = 120 F ПР = F ВП = 82,44 = 82,44 Н
Происходит извлечение очередного патрона из патронника
Х = 120 F ПР = F ВП - F ТР.П = 82,44 - 4,33 = 78,11 Н
Х = 0 F ПР = F ВП - F ТР.П = 33 - 4,33 = 28,67 Н
По полученным данным М ПР и F ПР строим графики которые представлены на листе «Расчет автоматики».
В данном расчете мы должны получить скорость ведущего звена при откате и накате. При расчете пользовались программой BGDSS, в которую в которую вводили конструктивные данные газового двигателя, М ПР и F ПР при откате и накате на участках циклограммы и коэффициенты удара взаимодействующих частей.
- косой удар затворной рамы и затвора
- прямой удар затвора и затворной рамы
- косой удар затворной рамы и курка в момент взведения
- косой удар затворной рамы и курка в момент перехвата в точке Х = 33
- косой удар затворной рамы и курка в момент перехвата в точке Х = 62
1) Путь снаряда до ГО должен находится в пределах (0,5…0,7) l д , т.е. от 0,276 м до 0,3864 м, примем 0,3175 м. Чем ближе газоотводное отверстие к казённой части, тем больше энергия двигателя (т.к. больше давление), но стабильность работы двигателя хуже (сильный разброс давлений в районе Р max , не сгорает полностью порох, в результате чего на стенках газоотводного отверстия и газовой камеры образуется нагар). Чем дальше ГО от казённого среза ствола, тем меньше энергия и больше поперечные колебания ствола.
2) Диаметр поршня должен быть равен 10…14 мм, примем 11 мм. При увеличении диаметра поршня увеличивается площадь поршня, что приводит к повышению энергии двигателя, но сверху размер диаметра поршня ограничивается габаритами ствола.
3) Диаметр цилиндра получим из диаметра поршня, прибавив 0,1 мм, тогда диаметр цилиндра 11,1 мм.
4) Длина газовой камеры должна находится в пределах (1…1,5) диаметра поршня, т.е. от 1 мм до 20 мм, примем 20 мм. Длина газовой камеры характеризует начальный объём в газовом двигателе. Начальный свободный объём слабо влияет на энергию двигателя, при его изменении скорость к концу работы двигателя практически не изменяется, но её нарастание при увеличении свободного объёма становится более плавным.
5) Длина газопровода - это есть длина газовой камеры плюс путь поршня, т.е. примем длину газопровода равную 44 мм.
7) Диаметр ГО должен находится в пределах (1…0,5d), т.е. от 1 до 3,81 мм, примем 3,2 мм. Наиболее сильно влияет на энергию двигателя.
Kалибр (мм): 7.62000 Коэф.формы Каппа1: 1.17300
Масса снаряда (кг): 0.00960 Коэф.формы Лямбда1: -0.14500
Масса заряда (кг): 0.00315 Коэф.формы Мю1: 0.00000
Обьем каморы (дм3): 0.00380 Коэффициент Zк: 1.00000
Макс.бал. давл(МПа): 310.00000 Коэф.формы Каппа2: 0.00000
Сила пор. (МДж/кг): 1.05000 Коэф.формы Лямбда2: 0.00000
Коволюм (дм3/кг): 0.95000 Импульс (МПа*с): 0.22400
Парам.расшир. Тета: 0.20000 Давл.распат. (МПа): 10.00000
Плот.пороха (кг/дм3): 1.60000 Коэффициент Фи1: 1.10000
Коэфф.бутылочности: 2.00000 Шаг интегрир. (сек): 0.00010
Начальная скорость Vд (м/с): 900.00000
Х-ка дульного уст-ва «Альфа»: 0.47000
Приведенные массы и силы при откате:
Приведенные массы и силы при накате:
cкорость до удара V= 6.82 м/с; после удара V= 6.00 м/с
cкорость до удара V= 6.00 м/с; после удара V= 6.00 м/с
cкорость до удара V= 7.65 м/с; после удара V= 6.35 м/с
cкорость до удара V= 6.35 м/с; после удара V= 6.35 м/с
cкорость до удара V= 8.02 м/с; после удара V= 8.02 м/с
cкорость до удара V= 8.86 м/с; после удара V= 7.71 м/с
cкорость до удара V= 7.71 м/с; после удара V= 7.71 м/с
cкорость до удара V= 8.01 м/с; после удара V= 8.01 м/с
cкорость до удара V= 8.12 м/с; после удара V= 8.12 м/с
cкорость до удара V= 8.09 м/с; после удара V= 8.01 м/с
cкорость до удара V= 8.01 м/с; после удара V= 8.01 м/с
cкорость до удара V= 7.88 м/с; после удара V= 7.88 м/с
cкорость до удара V= 7.54 м/с; после удара V= 7.46 м/с
cкорость до удара V= 7.26 м/с; после удара V= 7.26 м/с
cкорость до удара V= 7.26 м/с; после удара V= 7.26 м/с
cкорость до удара V= 5.64 м/с; после удара V= 5.59 м/с
cкорость до удара V= 5.59 м/с; после удара V= 5.59 м/с
Удар в крайнем заднем положении: Vкзп= 4.68 м/с
cкорость до удара V= -2.10 м/с; после удара V= -2.10 м/с
cкорость до удара V= -3.69 м/с; после удара V= -3.69 м/с
cкорость до удара V= -3.69 м/с; после удара V= -3.58 м/с
cкорость до удара V= -7.31 м/с; после удара V= -7.31 м/с
cкорость до удара V= -7.31 м/с; после удара V= -6.36 м/с
cкорость до удара V= -6.59 м/с; после удара V= -6.59 м/с
cкорость до удара V= -6.59 м/с; после удара V= -5.47 м/с
Удар в крайнем переднем положении: Vкпп= 5.69 м/с
Данное значение энергии удовлетворяет заданному критерию проектирования.
Расчёт узла запирания представляет собой расчёт на срез и смятие боевых упоров затвора.
Р м - максимальное канальное давление при пятидесяти градусах Цельсия; S дн - площадь канала ствола в дульном срезе; F см - площадь смятия боевых упоров; к - коэффициент неравномерности распределения нагрузки между боевыми упорами.
прочность на смятие обеспечивается.
Расчёт механизма подачи патронов представлен в виде расчёта своевременности подачи патрона на линию досылания (выбор основных параметров пружины магазина) и определения основных размеров коробчатых магазинов.
2) Для наиболее надёжного извлечения:
3) где - величина подъёма очередного патрона в магазине, тогда
4) где m п - масса патрона, n - количество патронов в магазине:
а) При полном магазине: примем 30Н;
П h =30Н<50Н - условие выполняется,
Где Н п - высота ступени подавателя; б з - угол наклона загибов магазина (из прорисовки).
Определение массы бойка из условия отсутствия инерционного накола капсюля.
где - энергия 100% невоспламенения капсюля, она для винтовочного патрона равна 0,304 Дж; - скорость затвора в КПП, она равна 5,69 м/с.
Тогда , примем , как у снайперской винтовки Драгунова.
Определение силовых параметров боевой пружины, обеспечивающих 100% воспламенение капсюля.
4) 0,8 - коэффициент, учитывающий тепловые потери энергии при кручении пружины.
5) где М 0 - начальный момент на боевой пружине; n=2; ц раб - рабочий угол боевой пружины, ц раб =78°=1,36 рад.
Расчёт времени срабатывания ударного механизма.
где t к - время движения курка; t у - время движения ударника.
где щ - частота колебаний тела под действием пружины, где С угл - угловая жёсткость пружины курка, I к - момент инерции курка, М 0 и М к - начальный и конечный моменты закручивания пружины курка.
где - величина хода ударника; V max - максимальная скорость ударника.
где V у =0, ударник до удара по нему курка был неподвижен; b=0, удар без отскока; - замещающие массы ударника и бойка; i - передаточное отношение; V к - скорость курка перед ударом, она определится из уравнения энергий:
Расчёт спускового механизма заключается в расчёте усилия спуска. Усилие спуска должно находиться в пределах от 20 до 30 Н. Верхний предел назначается из условий достаточной эффективности стрельбы, а нижний предел обуславливается требованиями по безопасности обращения с оружием. Для определения усилия спуска рассмотрим детали спускового механизма в равновесии.
1) Запишем уравнение моментов относительно т. О для спускового крючка и тяги:
2) Запишем уравнение моментов относительно т. О 1 для шептала:
3) Запишем уравнение моментов относительно т. О 2 для курка:
Определим неизвестные реакции и усилие спуска:
Полученное усилие спуска удовлетворяет требованиям, предъявляемым к спусковым механизмам.
Расчёт возвратного механизма состоит в подборе характеристик возвратной пружины.
1) Зная массу подвижных частей (0,39 кг), найдём необходимую энергию возвратной пружины из условия отсутствия произвольного перезаряжания при инерционных нагрузках:
где Н - высота, с которой бросается образец при испытаниях.
где l 1 - расстояние от носика пули до казённого среза канала ствола; l п - длина патрона; l пер - величина перебега затвора за фланец патрона.
5) С другой стороны подвижные части должны удерживаться в КПП при любых углах возвышения оружия, тогда , 27>19,1 - условие выполняется. Из эргономических соображений П л <70 Н, 54<70 - условие выполняется.
1. Драгунов М.Е., Галаган Л.А. Проектирование образца автоматического стрелкового оружия для условий современного боя: Методические указания по выполнению курсового проекта по курсу «Проектирование автоматического оружия». - Ижевск: Издательство ИМИ, 1991. Ч. 1, Ч. 2.
2. Михайлов Л.Е. «Конструкции стрелкового автоматического оружия» М: 1983
3. Останин В.Е. Методические указания к выполнению лабораторной работы по курсу «Теория механизмов и машин».
4. В. Мураховский, С. Федосеев «Оружие пехоты 97»
5. Кириллов В.И., Сабельников В.М. «Патроны стрелкового оружия» М.: Воениздат, 1980
6. Михайлов Л.Е. Конструкции стрелкового автоматического оружия. М.: ЦНИИ информации, 1983
История развития снайперских винтовок. Список российских снайперских винтовок. Расчет внутренней баллистики для нескольких патронов разного калибра и массы при различных условиях. Основные параметры, характеризующие качество снайперской винтовки. курсовая работа [1,3 M], добавлен 19.06.2012
История создания самозарядной автоматической винтовки, годной для массового вооружения. Изобретение самозарядной винтовки, требующей для производства каждого выстрела нажатия на спуск, что повышает прицельность. Принцип работы механизмов винтовки. дипломная работа [2,7 M], добавлен 03.09.2010
Штурмовой автомат как основное наступательное оружие современной пехоты. Главные этапы проектирования штурмовой винтовки, обеспечивающей пробитие бронежилета 4-го класса на дальности 250 метров. Особенности проектировани
Снайперская винтовка на базе СВД курсовая работа. Военное дело и гражданская оборона.
Курсовая работа по теме Розробка нормативної бази та техніко-економічне обґрунтування створення комплексної бригади, що виконує вантажні автоперевезення
Учительский Свет Эссе
Реферат: Фромм Эрих. Скачать бесплатно и без регистрации
Курсовая работа по теме Розробка кадрової політики на рівні підприємства (СУТСП ТОВ 'Ел-Тур')
Реферат: Фитотерапия. Скачать бесплатно и без регистрации
Контрольная работа по теме Проектирование переналаживаемых средств измерения
Реферат: Курс 4 (4) Семестр 7 (8) Часов в неделю 2 час. работа семестр
Контрольная Работа К1 8 Класс
Сочинение На Тему Я Подросток 6 Класс
Отчет По Практике По Министерству Здравоохранения
Курсовая работа по теме Технико-экономическое обоснование деятельности предприятия
Сочинение 9.3 Сочувствие
Библиотеки Важнее Всего В Культуре Лихачев Эссе
Курсовой Проект Детали Машин Пример
Реферат Принципы И Методы Исследования Психологических Явлений
Сочинения Ильина В 10 Томах
Курсовая работа: Решение задач моделирования и оптимизации с помощью программ Excel и Mathcad
Сочинения О Правилах Дорожного Движения
Курсовая работа по теме Отграничение получения взятки от других смежных составов преступлений
Реферат: The House On Mango Street Seeking Independence
Артиллерия России - Военное дело и гражданская оборона презентация
Бухгалтерский учет материальных ценностей - Бухгалтерский учет и аудит курсовая работа
Биогенез мембран - Биология и естествознание реферат