Система централизованного теплоснабжения жилых районов г. Владимира - Строительство и архитектура курсовая работа

Главная

Строительство и архитектура
Система централизованного теплоснабжения жилых районов г. Владимира

Определение расходов тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, выбор способа регулирования тепловой нагрузки, расчет диаметров магистральных трубопроводов котельной для разработки системы централизованного теплоснабжения жилых районов.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
1. Характеристика природных условий
2. Определение расчетных расходов тепла на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение
3. Выбор способа регулирования тепловой нагрузки
4. Расчет расходов теплоносителя в тепловых сетях
5. Гидравлический расчет тепловых сетей
6. Составление и расчет принципиальной тепловой схемы котельной
7. Расчет и выбор основного и вспомогательного оборудования
8. Определение диаметров и типоразмеров основных магистральных трубопроводов котельной
9. Обоснование выбора и расчет водоподготовительного оборудования
10. Мероприятия по охране окружающей среды
12. Специальная часть. Расчет и выбор дымовой трубы
Целью дипломного проекта является разработка системы централизованного теплоснабжения жилых районов г. Владимир источником тепла которого является городская котельная. В ходе работы необходимо произвести расчет расхода теплоты на отопление, вентиляцию и ГВС для всех районов, гидравлический расчет для тепловых сетей.
Проектируемая производственно- отопительная котельная находится в городе Владимире.
Водоснабжение котельной осуществляется из городского водопровода.
Забор воздуха на горение осуществляется с улицы и непосредственно с котельного помещения.
Система теплоснабжения, для нужд отопления и вентиляции, закрытая. Регулирование качественное по отопительному графику с температурой 120- 70 С.
Транспортная сеть района строительства представлена железными дорогами общего пользования и автодорогами местного значения.
Проект производственно - отопительной котельной разработан на основании задания проектирования.
1. Характеристика природных условий
Тепловая сеть проектируется для жилого района города Владимир при расчетных температурах отопительного периода для отопления -28 С и для вентиляции -16 С и скорости ветра в январе = 4,5 м/с. К данному району относятся четыре микрорайона, в каждом из которых расположены жилые и административные здания, больницы, детские сады и магазины. Так, например, в жилом микрорайоне I расположены две 9- этажных, четыре 5- этажных, три 2- этажных жилых зданий, два одноэтажных детского сада и два одноэтажных магазина. В каждом 9- этажном здании проживают 275 жителей, в 5- этажном 270 человек, в 2- этажном 100 человек, детский сад рассчитан на 30 человек, магазин на 10 рабочих мест.
Источником тепловой энергии служит городская котельная, расположенная в промышленной зоне. Теплоносителем для транспортировки тепловой энергии является вода. Система теплоснабжения закрытая, количество трубопроводов в тепловой сети две: подающая и обратная. Температура воды в подающей магистрали 120 С, в обратной 70 С. Обеспечение потребителей тепловой энергией осуществляется посредством проборов отопления, вентиляции и горячего водоснабжения.
2. Определение расчетных расходов тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение
Расчетные тепловые нагрузки на отопление и вентиляцию зависят от температуры наружного воздуха для данного района, наружного объема зданий и их удельных характеристик.
Для начала определим объем зданий по наружному обмеру
Н - высота здания( Н = nh, n- количество этажей, h- высота одного
детский сад, магазин, больница, школа h=4 м.
Определим объем 9- этажного жилого здания, расположенного в I микрорайоне со следующими данными: А=60 м, В=15 м,
Аналогичным образом определим объемы всех зданий, расположенных в заданно районе строительства.
Таблица 1.1 - Геометрические размеры зданий
Расчетная часовая тепловая нагрузка отопления Q(ккал/ч) отдельного здания определяется по укрупненным показателям:
Q=?Vq(t-t)(1+k)?10, МДж/ч, [1] cтр.6 (2)
где ? - поправочный коэффициент, учитывающий отличие расчетной температуры наружного воздуха для проектирования отопления t в местности, где расположено рассматриваемое здание, от t= - 28 ?C, при которой определено соответствующее значение q.
V - объем здания по наружному обмеру, м
q - удельная отопительная характеристика здания, кДж/( м?ч? ?C), при t= - 28 ?C,принимается по приложению 3,4 [1] cтр. 63;
t - расчетная температура наружного воздуха, ?C, для проектирования отопления в местности, где расположено здание;
t - расчетная температура воздуха в отапливаемом здании, ?C; для административных общественных зданий принимается по приложению 4, для жилых зданий принять равной: при t= - 28 ?C, и ниже t= 20 ?C;
k - расчетный коэффициент инфильтрации, обусловленный тепловым и ветровым напором, т.е. соотношение тепловых потерь зданием с инфильтрацией и теплопередачей через наружные ограждения при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления.
Расчетный коэффициент определяется по формуле:
где g - ускорение свободного падения, м/с?;
- расчетная для данной местности скорость ветра в отопительный период, м/с;
Q=1,05?23085,?1,55 (20-(-28))?(1+0,1)?10 = 1983,74 МДж/ ч.
Расчетная часовая тепловая нагрузка приточной вентиляции Q общественных зданий определяется по укрупненным показателям:
Q=(?Vq - t)?10, МДж ?ч 1 ] стр.6 (4)
где q-удельная вентиляционная характеристика здания, кДж ?(м??ч??С), зависящая от назначения и строительного объема вентилируемого здания; принимается по приложению 4;
t - расчетная температура наружного воздуха, ?С, для проектирования приточной вентиляции в местности, где расположено здание; t= t, принимается по приложению 1.
Q=1,05?2700?0,46(20 - ( - 28))?10= 62,6 МДж ?ч.
Средняя часовая тепловая нагрузка горячего водоснабжение Qпотребителей тепловой энергии определяется по формуле:
где a - норма расхода горячей воды потребителями, л/сут; принимается по приложению 5;
m - количество единиц потребления, отнесенное к суткам: количество жителей, учащихся в учебных заведениях, мест в детских садах и т. д.;
c - удельная теплоемкость воды; принимается равной 4,187 кДж ?(кг?С);
t - температура холодной водопроводной воды в отопительный (зимний) период, ?С; принимается t= 5 ?С.
Максимальная нагрузка горячего водоснабжения:
Средний тепловой поток на горячее водоснабжение в неотопительный (летний) период:
где t - температура холодной водопроводной воды в неотопительный период, ?С; принимается равной 15 ?С.
- коэффициент, учитывающий изменение среднего расхода воды на горячее водоснабжение в неотопительный период по отношению к отопительному периоду; принимается равным 0,8 для жилищно-коммунального сектора, 1,2 - 1,5 - для курортных и южных населенных мест, 1,0 для предприятий.
Определяем суммарную тепловую нагрузку на отопление, вентиляцию и максимальное горячее водоснабжение каждого потребителя:
Q= Q+ Q+ Q, МДж ?ч, [ 1 ] стр.7 (8)
Определяем суммарный тепловой поток для каждого потребителя теплоты:
Рассчитываем суммарный тепловой поток для каждого микрорайона:
Q=Q+ Q+Q +Q+Q, МДж ?ч, [ 1 ] стр.7 (10)
Q=5118,9+6569,92+2420,4+623,54+95,06=14827,82 МДж ?ч.
3. Выбор способа регулирования тепловой нагрузки
Для водяных тепловых сетей следует предусматривать, как правило, качественное регулирование отпуска теплоты по нагрузке отопления или совмещенной нагрузке топления и горячего водоснабжения согласно графику изменения температуры воды в зависимости от температуры наружного воздуха. В обоих случаях центральное качественное регулирование отпуска
теплоты ограничивается наименьшими температурами воды в подающем трубопроводе, необходимым для подогрева воды, поступающей в системы горячего теплоснабжения потребителей.
- для закрытых систем теплоснабжения - не менее 70?C;
- для открытых систем теплоснабжения - не менее 60?C,
В закрытых и открытых системах при отношении 0,15 может применяться центральное качественное регулирование отпуска теплоты по отопительной нагрузке. При этом в закрытых системах водоподогреватели для горячего водоснабжения должны присоединяться по двухступенчатой смешанной схеме или параллельной схеме в зависимости от отношения и типа регуляторов.
Центральное качественное регулирование отпуска теплоты по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения применяется, если > 0,15. При этом в закрытых системах водоподогреватели горячего водоснабжения могут присоединяться по одноступенчатой или двухступенчатой схеме. Выбор схемы зависит от отношения и вида регуляторов воды или теплоты на отопление.
Таблица 1.3- Суммарные тепловые нагрузки
Тепловые нагрузки и их доли( отношения), МДж/ч
Построение графика центрального качественного регулирования отпуска теплоты по отопительной нагрузке основано на определении зависимости температуры сетевой воды в подающей и обратной магистралях от температуры наружного воздуха:
Для зависимых схем присоединения отопительных установок к тепловым сетям температуру воды в подающей и обратной магистралях в течении отопительного периода, т.е. в диапазоне температур наружного воздуха от +8?C до t, рассчитывают по формулам:
= t+ ?t - 0,5, ?C, [ 1 ] стр.11 (12)
где ?t - температурный напор нагревательного прибора при расчетной температуры воды в отопительной системе, ?C, ?t =,( где - температура воды в подающей ( после смесительного устройства) линии системы отопления, ?C, принять равной 95 ?C, - температура воды в обратной линии системы отопления, ?C);
- расчетный перепад температур воды в тепловой сети, =, ?C; - расчетный перепад температур воды в местной системе отопления, = - , ?C
Задаваясь различными значениями t в пределах от +8 ?C до t (t=+8 ?C, t=0 ?C, t=t, t= t) определяем и по формулам:
Таблица 1.4 - Температура воды в подающем о обратном трубопроводе в зависимости от температуры наружного воздуха
4. Расчет расходов теплоносителя в тепловых сетях
Определим расход воды на отопление G o . max (кг/с) по формуле:
G o. max = Q o.p. /c?(? 1 -? 2 ) , т/ч, [1] cтр. 15 (13)
G o . max =1983,74/ 4,19 (120 - 70)=9,5 т/ч.
где Q o . p . ? расчетная тепловая нагрузка отопления, ккал/ч;
с - удельная теплоемкость воды; с=1 ккал/(кг·°С);
Найдем расход воды на вентиляцию G в. max (кг/с) по формуле:
G в. max = Q в. p . /c?(? 1 -? 2 ) , т/ч, [1] cтр. 15(14)
где Q в. p . ? расчетная тепловая нагрузка вентиляции, ккал/ч;
G в. max = 62,6/ 4,19 (120 - 70) = 0,3 т/ч.
В закрытых системах теплоснабжения средний расход сетевой воды G г.ср. (кг/с) при двухступенчатой схеме присоединения водоподогревателей найдем по формуле:
G г.ср. = Q г.с p . )/c?(?' 1 -?' 2 ) ?(55?t')/(55?t х.з. )+0,2, т/ч, [1] cтр. 15 (15)
где ?' 2 ? температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети после системы отопления в точке излома температурного графика, °С;
t' - температура воды после первой ступени подогрева при двухступенчатых схемах присоединения подогревателей, °С;
G г.ср. =239,88/ 4,19(70 - 58,3)? (55-48,3/55-5 +0,2)=1,61 т/ч.
Максимальный расход G г. m ах. (кг/с) определим по формуле:
G г. m ах. = 0,55?Q г. max . /с?(?' 1 -?' 2 ), т/ч, [1] cтр. 15 (16)
где ?' 1 - температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети после системы отопления в точке излома температурного графика, °С;
?' 2 - температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети после системы отопления в точке излома температурного графика, °С.
G г. m ах. =0,55?575,7 /4,19?(70-58,3)=6,46 т/ч.
Суммарный расчетный расход сетевой воды
В двухтрубных тепловых сетях в открытых и закрытых системах теплоснабжения при качественном регулировании отпуска теплоты суммарные расчетные расходы сетевой воды G d (кг/с) следует определять по формуле:
G d = G о. m ах +G в. m ах +G г. max , т/ч, [1] cтр. 17 (17)
5. Гидравлический расчет тепловых сетей
Проектирование тепловых сетей начинается с выбора трассы и способа их прокладки. Проектирование трасс магистральных тепловых сетей должно увязываться с условиями как существующей застройки города, так и перспективами его дальнейшего развития.
Для проектирования тепловых сетей необходимы исходные данные: топографические условия местности, характер планировки и застройки городских районов, размещение наземных и подземных инженерных сооружений и коммуникаций, характеристика свойств грунтов и глубина их залегания, режим и физико-химические свойства подземных вод и другие
Трасса тепломагистрали, наносимая на топографический план, выбирается по кратчайшему направлению между начальной и конечной ее точками с учетом прохода труднопроходимых территорий и различных препятствий. Трасса тепловых сетей в городах и других населенных пунктах должна предусматриваться в отведенных для инженерных сетей технических полосах параллельно красным линиям улиц, дорог и проездов вне проезжей части и полосы зеленых насаждений, а внутри микрорайонов и кварталов - вне проезжей части дорог. При выборе трассы теплопроводов необходимо учитывать экономичность и надежность тепловых сетей. Наиболее экономичной является тупиковая схема.
С целью повышения надежности работы тепловых сетей целесообразно устраивать блокировочные перемычки, которые рассчитываются на пропуск аварийного расхода воды, принимаемого равным 70 - 75 % от расчетного. При диаметре магистралей до 500 мм перемычки можно не устраивать.
Пересечение тепловыми сетями естественных препятствий и инженерных коммуникаций должно выполнятся под углом 90?, а при обосновании - под меньшим углом, но не менее 45?.
При выборе трассы предусматривается один ввод тепловых сетей в каждый квартал. В местах ответвлений к кварталам или зданиям предусматривают тепловую камеру. Подключать рядом расположенные кварталы целесообразно из одной тепловой камеры.
За расчетную магистраль принимаем наиболее напряженное и нагруженное направление на трассе тепловой сети, соединяющее источник теплоты с дальним потребителем. В проекте за магистраль принимаем направление от источника до микрорайона IV, т. е. участки: 1 (о - а), 2 (а - б), 3 (б - в), 4 (в - микрорайон IV).
Таблица 5.1- Расход сетевой воды на участке тепловой сети
Расход теплоносителя (сетевой воды)
Предварительный гидравлический расчет тепловой сети
Гидравлический расчет один из важнейших разделов проектирования в эксплуатации тепловой сети.
При проектировании в задачу гидравлического расчета входит:
- определение диаметров трубопроводов;
- определение падения давления (напора);
- определение давлений (напоров) в различных точках сети;
- увязка всех точек системы при статическом и динамическом режимах с целью обеспечения допустимых давлений и требуемых напоров в сети и абонентских системах.
Независимо от результатов расчета наименьшие диаметры труб принимают: для распределительных трубопроводов - не менее 50 мм, для ответвлений к отдельным зданиям - не менее 25 мм.
Удельные потери на трение R (h) на трубопроводах принимаем:
- для участков расчетной магистрали от источника тепла до наиболее удаленного потребителя до 80 Па/м;
- для ответвления от расчетной магистрали - по располагаемому давлению, но не более 300 Па/м.
При определении диаметра труб принимаем значения коэффициента эквивалентной шероховатости =0,5 мм и скорость движения теплоносителя не более 3,5 м/с.
По приложению 1 ,[1] выбираем наружный диаметр (d?s) трубопровода для каждого участка тепловой сети, скорость движения теплоносителя () и удельные потери давления R(h). Выбранные значения заносим в таблицу 2.2 По приложению 20, [1] подбираем соответствующие данные (d?s), условный (d) и внутренний (d)диаметры трубопроводов.
Таблица 5.2 -Расчетные данные для гидравлического расчета трубопроводов
Скорость движения теплоносителя , м/с
Для обеспечения надежной работы тепловой сети определяем место установки неподвижных опор, компенсаторов и запорной арматуры.
Неподвижные опоры фиксируют отдельные точки трубопровода, делят его на независимые в отношении температурных удлинений участки и воспринимают усилия, возникающие в трубопроводах при различных схемах и способах компенсации тепловых удлинений. Расстояние между неподвижными опорами зависит от диаметров трубопровода, способа прокладки тепловых сетей, типа компенсатора, параметров теплоносителя. Расстояние между неподвижными опорами принимаем по таблице 3.3 [1] .
Тепловые удлинения трубопроводов при температуре теплоносителя от 50? С и выше должны восприниматься специальными компенсирующими устройствами, предохраняющими трубопровод от возникновения недопустимых деформаций и напряжений. В качестве компенсирующего устройства принимаем сальниковые и П-образные компенсаторы.
Таблица 5.3 - Проектные расстояния между неподвижными опорами, тип компенсатора и их количество
Макс-е расстояние между не подвижными опорами l
Проектное расстояние между неподвижными опорами на участке тепловой сети
Проверочный расчет магистрали и ответвлений
Для определения режима движения необходимо сравнить значения критерия Рейнольдса Re с его предельным значением Re:
где G - расход теплоносителя, кг/с; берем из таблицы 2.1;
d - внутренний диаметр трубопровода, мм, таблица 2.2;
- средняя плотность теплоносителя на рассчитываемом участке тепловой сети, кг/м?; выбирается по приложению 12 [1];
- кинематическая вязкость, м?/с; по приложению 12 [1].
Re=4?100,41?10?/ 3,14?309?958,38?0,296?10=1459215,32
где К- эквивалентная шероховатость, мм; принимаем К= 0,5 мм.
Коэффициент гидравлического трения:
- для области квадратичного закона:
= 1/ (1,14+2?lg?( d/ к))? [1] стр. 40 (20)
= 1/ (1,14+2*?lg?(309/0,5))? = 0,022
Сумма коэффициентов местных сопротивлений на рассчитываемом участке тепловой сети:
- коэффициенты местных сопротивлений принимаем по приложению 16 [1].
Эквивалентная длина местных сопротивлений
где d - внутренний диаметр(таблица 2.2),мм
- коэффициент гидравлического трения (формула 2.3)
- сумма коэффициентов местных сопротивлений участка тепловой сети;
где - длина участка тепловой сети, м; значение берем из таблицы 2.4
Потери давления на трубопроводах на трение и в местных сопротивлениях:
где R - удельные потери давления на трение, Па/м
Действительное падение напора для воды
где - средняя плотность воды, кг/м?;
g - ускорение свободного падения, принимаем g=9,81 м/с?.
Располагаемый напор в начале магистрального участка тепловой сети:
где Н - располагаемый напор в конце магистрального участка, м;
?H - потери напора на участке магистрали, м.
Располагаемый напор у абонентов в каждом микрорайоне:
где Н - располагаемый напор в начале магистрального участка, м;
Потери напора от источника теплоснабжения до узловых точек магистрали и до абонента:
где - потери напора на источнике теплоснабжения, принимаем равным 20 м.
=2 ?H+2 ?H+2 ?H+2 ?H=2 ?H, [1] стр43 (36)
=2?2,56+2?1,71+2?0,42+2?1,25 =11,88
6. Составление и расчет принципиальной тепловой схемы котельной
Расчет тепловой схемы котельной базируется на решении уравнений теплового и материального баланса, составляемых для каждого элемента схемы. Увязка этих уравнений производится в конце расчета в зависимости от принятой котельной. При расхождении предварительно принятых в расчете величин с полученными в результате расчета более чем на 3 % расчет следует повторить, подставив в качестве исходных данных полученные значения.
Расчет тепловой схемы котельной с водогрейными котлами , работающей на закрытую систему теплоснабжения, рекомендуется производить в такой последовательности:
1. Составить таблицу исходных данных для расчета. Эта таблица составляется на основании проекта системы теплоснабжения или расчета расходов теплоты различными потребителями по укрупненным показателям. В этой же в таблице указываются значения величин, предварительно принятые в последующих расчетах.
Таблица 6.1 - Исходные данные для расчета тепловой схемы котельной, работающей на закрытую систему теплоснабжения:
Значение величины при характерных режимах работы котельной
Максимальные расходы теплоты ( с учетом потерь и расхода на мазутное хозяйство), МВт:
на отопление жилых и общественных зданий
Расчетная температура наружного воздуха для отопления, °C
Расчетная температура наружного воздуха для вентиляции, °C
Температура воздуха внутри помещений, °C
Температура подогретой сырой воды перед химводоочисткой, °C
Температура подпиточной воды после охладителя деаэрированной воды, °C
Коэффициент собственных нужд химводоочистки
Температура воды на выходе из водогрейных котлов,°C
Температура воды на входе в водогрейный котел,°C
Расчетная температура горячей воды после местных теплообменников горячего водоснабжения, °C
Предварительно принятый расход химически очищенной воды, т/ч
Предварительно принятый расход воды на подогрев химически очищенной воды, т/ч
Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию для режима наиболее холодного месяца:
где t - принятая температура воздуха внутри отапливаемых помещений, °C;
t - расчетная температура наружного воздуха;
t - температура наружного воздуха в наиболее холодный месяц
Температура воды на нужды отопления и вентиляции в подающей линии для режима наиболее холодного месяца (°C ) :
t = 20 + 64,5 К +67,5 К [2] стр.164 (38)
t = 18 + 64,5 ?(0,739) +67,5 ?0,739= 118,5
Температура обратной сетевой воды после систем отопления и вентиляции для режима наиболее холодного месяца (°C ):
Отпуск теплоты на отопление и вентиляцию с учетом потерь для максимально- зимнего режима ( МВт):
где Q - расход теплоты на отопление, МВт;
Q - расход теплоты на вентиляцию, МВт;
для режима наиболее холодного месяца:
Суммарный расход теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение для максимально- зимнего режима (МВт):
где Q - расход теплоты на горячее водоснабжение, МВт;
для режима наиболее холодного месяца:
Расход воды в подающей линии системы теплоснабжения для нужд горячего водоснабжения, ( т/ ч):
при двухступенчатой схеме присоединение местных теплообменников для максимально - зимнего режима:
где t - температура горячей воды, подаваемой потребителям; t - температура сырой воды;
Для определения расхода воды на местные теплообменники при режиме наиболее холодного месяца предварительно вычисляется тепловая нагрузка подогревателя первой ступени:
Q = 0,00116 G[t-(t+t)] [2] стр.165 (43)
где t- минимальная разность температур греющей и подогреваемой воды, принимается равной 10 °C ;
Q = 0,00116 ?30,96?[59,4-(10+5)]=1,59
Тепловая нагрузка подогревателя второй ступени (МВт):
Расход сетевой воды на местный теплообменник второй ступени, т.е на горячее водоснабжение для режима наиболее холодного месяца ( т/ ч):
где Q- расход теплоты потребителями горячего водоснабжения для летнего режима, МВт; t- температура сетевой воды в прямой линии горячего водоснабжения при летнем режиме, ?C:
Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию (т/ч):
для режима наиболее холодного месяца:
Расход воды внешними потребителями на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение (т/ч):
для режима наиболее холодного месяца:
Температура обратной сетевой воды после внешних потребителей (°С):
при двухступенчатой (последовательной или смешанной) схеме присоединения местных теплообменников для режимов максимально-зимнего и наиболее холодного месяца:
для режима наиболее холодного месяца:
а для летнего режима при той же схеме проверяется температура
где -- КПД подогревателя, во всех расчетах принимается равным 0,98
Расход подпиточной воды для восполнения утечек в тепловых сетях и в системе потребителей (т/ч):
где K-- потери воды в закрытой системе теплоснабжения и в системе потребителей, принимаются 1,5--2 % часового расхода воды внешними потребителями.
для режима наиболее холодного месяца:
Количество сырой воды, поступающее на химводоочистку (т/ч):
для режима наиболее холодного месяца:
При установке деаэратора, работающего при давлении 0,12 МПа и температуре деаэрированной воды около 104 °С определяется температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды (°С):
для режима наиболее холодного месяца:
Температура химически очищенной воды, поступающей в деаэратор (°С):
где G - расход греющей воды на подогреватель химически очищенной воды, им следует предварительно задаваться, т/ч; t- температура воды на выходе из водогрейного котла, °С; t - температура греющей воды после подогревателя химически очищенной воды, ею также следует предварительно задаться (обычно ее принимают на 4--6 °С выше температуры насыщения при давлении в деаэраторе).
для режима наиболее холодного месяца:
Проверка температуры сырой воды перед химводоочи- сткой с учетом температур (°С):
Расход греющей воды на деаэратор (т/ч):
для режима наиболее холодного месяца:
Расход химически очищенной воды на подпитку теплосети (т/ч):
для режима наиболее холодного месяца:
Расход теплоты на подогрев сырой воды, химически очищенной воды, на деаэратор и мазутное хозяйство. При установке охладителя подпиточной воды определяется расход теплоты на него.
Расход теплоты на подогрев сырой воды (МВт):
для режима наиболее холодного месяца:
Расход теплоты на подогрев химически очищенной воды (МВт):
для режима наиболее холодного месяца:
Расход теплоты на деаэратор (МВт):
для режима наиболее холодного месяца:
Расход теплоты на подогрев химически очищенной воды в охладителе деаэрированной воды (МВт):
для режима наиболее холодного месяца:
Суммарный расход теплоты, который необходимо получить в котлах (МВт):
для режима наиболее холодного месяца:
Расход воды через водогрейные котлы (т/ч):
для режима наиболее холодного месяца:
для режима наиболее холодного месяца:
Расход воды по перепускной линии (т/ч):
для режима наиболее холодного месяца:
Расход сетевой воды от внешних потребителей через обратную линию (т/ч):
для режима наиболее холодного месяца:
Расчетный расход воды через котлы (т/ч):
для режима наиболее холодного месяца:
Расход воды, поступающей к внешним потребителям по прямой линии (т/ч):
для режима наиболее холодного месяца:
Разница между найденным ранее и уточненным расходом воды внешними потребителями (%):
для режима наиболее холодного месяца:
Таблица 6.2 - Расчет тепловой схемы
Значение величины при характерных режимах работы
Коэффициент расхода теплоты на отопление и вентиляцию
Температура воды в подающей линии на нужды отопления и вентиляции, ?С
Температура обратной сетевой воды после систем отопления и вентиляции, ?С
Отпуск теплоты на отопление и вентиляцию, МВт
Суммарный отпуск теплоты на отопление, вентиляцию и ГВС, т/ч
Температура обратной воды после внешних потребителей, ?С
Расход подпиточной воды для восполнения утечек в теплосети внешних потребителей, т/ч
Количество сырой воды поступающей на химводоочистку, т/ч
Температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды, ?С
Температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды
Расход греющей воды на деаэратор, т/ч
Суммарный расход теплоты, необходимый в водогрейных котлах, МВт
Расход воды через водогрейные котлы, т/ч
Расход воды по перепускной линии, т/ч
Расчет тепловой схемы закончен (все конечные результаты приведены в таблице 6.2), так как невязка с предварительно принятой теплопроизводительностью котельной меньше 3 % .
В соответствии с расчетом тепловой схемы принимаем три котла КВ-ГМ-4-150. По данным завода изготовителя мощность одного котла составляет 49,5 т/ч. Расчет расхода воды через один котел при максимально- зимнем режиме 146 < 48,9 < 49,5. В связи с этим сохраним температуру воды на выходе из котлов t =120 ?С, необходимо при эксплуатации увеличить расход воды подаваемый рециркуляционным насосом на 0,6 т/ч через каждый котел. Это приведет к увеличению температуры воды на входе, что несколько уменьшит коррозию конвективных поверхностей нагрева котлов, но увеличит расход электроэнергии привода рециркуляционного насоса.
При летнем режиме теплоснабжение потребителей будет обеспечено одним котлом, который запущен 52 %. При режиме наиболее холодного месяца в работе будут находиться три котла. В случае выхода из строя одного котла подачу теплоты на вентиляцию общественных зданий и потребителям II категории сокращать не придется, т.к. 6,28 - 4,652= -3. Поэтому в котельной достаточно установить три котла, не предусматривая резервного.
7. Расчет и выбор основного и вспомогательного оборудования
По подсчитанным данным, приведенным в таблице 2, а именно, по суммарному количеству воды на деаэратор питательной воды, за вычетом пара, поступающего на него, равному 1,3 т/ч, из таблицы 12.36 [3] выбираем атмосферный деаэратор, обеспечивающий бесперебойное питание котлов питательной водой. Таким является деаэратор типа ДВ-5.
Номинальная производительность 5 т/ч;
Рабочее давление -0,0075-0,05 (0,75…0,5) МПа (кгс/см);
Средняя температура подогрева воды -10- 40С;
Диаметр отверстий на барботажном листе 6 м;
Площадь отверстий на барботажном листе 0,0029 м;
Изготовитель: Заказчик по чертежам НПО ЦКТИ
По расходу сетевой воды с учетом утечек G= 270 т/ч и напору Н=46,9 м, принимаем на установку два сетевых насоса марки СЭ-800-55-11 один из которых находиться в резерве по таблице 15.4 [3].
Изготовитель: ПО " Ливгидромаш " (Орловская обл. )
Предназначены для восполнения утечки воды из системы теплоснабжения , количество воды необходимое для покрытия утечек определяется в расчете тепловой схемы.
В котельной будет установлено подпиточных насоса марки 3 К-6а, один из которых резервный по [4]. Насосы установлены на нулевой отметке и подают подпиточную воду из бака подпиточной воды в обратную линию тепловой сети.
По данным расчета тепловой схемы из расхода сырой воды G= 2,5 т/ч выбираю два консольных насоса типа К один из которых находится в резерве по таблице 3.5 [4], марки К 50-32-125.
Изготовитель: Катайский насосный завод ( Курганская обл. )
По данным расчета тепловой схемы выбираю два насоса марки П2-250-40 по таблице 4.7 [3], один из которых находится в резерве.
Изготовитель: Катайский насосный завод ( Курганская обл. )
- рециркуляцию дымовых газов при регулировании перегретого пара;
- рециркуляцию воздуха для снижения сернокислотной коррозии на котлах;
На принятых водогрейных котлах устанавливается один дымосос марки ДН-9 и вентилятор марки ВДН-9 [2], стр. 406.
Техническая характеристика дымососа:
Изготовитель: Бийский котельный завод.
Техническая характеристика вентилятора:
Изготовитель: Бийский котельный завод.
Электродвигатели имеют частоту вращения 100 или 1500 об/мин.
8. Определение диаметров и типоразмеров основных магистральных трубопроводов котельной
Внутренни
Система централизованного теплоснабжения жилых районов г. Владимира курсовая работа. Строительство и архитектура.
Реферат по теме Макроэкономический анализ количественных показателей банковской сферы
Описание Кухни Сочинение
Курсовая работа по теме Санитарно-техническое оборудование зданий
Сочинение по теме Сага об Эгиле
Реферат по теме Участие Малайзии в Организации исламской конференции
Сочинение На Тему Счастье 8 Класс
Колхоз Отчет По Практике
Реферат Биосфера Ее Структура И Функции
Курсовая работа по теме Випуск і аналіз видання 'Богатир'
Как Назвать Сочинение По Картине
Реферат: Конфликты в школе 2
Сочинение По Литературе Трагичен Ли Образ Обломова
Понятие Визы И Их Виды Реферат
Реферат по теме Учение В.И.Ленина о коммунистическом воспитании и образовании
Курсовая работа по теме Физико-географическая характеристика Альпийских гор
Контрольная Работа На Тему Маркетинг В Здравоохранении
Сочинения По Русской Литературе 6 Класс
Контрольная работа по теме Монтаж и техническое обслуживание микроволновой печи Rolsen MN1770MS
Статья: Компютер на уроці математики
Сочинение Про Лебедя
Психологические особенности социально-личностной компетенции - Психология курсовая работа
Дифференциальные уравнения и передаточные функции линейных непрерывных систем автоматического регулирования - Коммуникации, связь, цифровые приборы и радиоэлектроника лекция
Стратегия и тактика управления человеческими ресурсами организации - Менеджмент и трудовые отношения курсовая работа