Релейная защита и автоматика систем электроснабжения - Физика и энергетика курсовая работа

Главная

Физика и энергетика
Релейная защита и автоматика систем электроснабжения

Расчет параметров схемы замещения (удельных и полных сопротивлений линий, трансформаторов, токов короткого замыкания), определение типов защит (дифференциальная токовая, с минимальной выдержкой времени, газовая) магистральной линии и преобразователей.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Релейная защита и автоматика систем электроснабжения
1. Расчет параметров схемы замещения
1.1 Расчет удельных и полных сопротивлений линий
1.2 Расчет сопротивлений трансформаторов
1.3 Расчет параметров энергосистемы
2. Расчет токов короткого замыкания
3.2.3 Выбор времени срабатывания максимальной токовой защиты
3.3 Токовая зашита нулевой последовательности трансформатора 10,5/0,4 кВ
3.4 Расчёт установок защиты понижающих трансформаторов 35/10 кВ
3.4.1Дифференциальная защита от межлуфазных КЗ
3.4.2 Максимальная токовая защита от внешних КЗ
3.4.3 Газовая защита трансформатора
3.4.4 Максимальная токовая защита трансформаторов от перегрузки
3.4.5 Проверка ТТ по условию 10% погрешности
3.5 Расчёт двухступенчатой токовой направленной защиты линий W1,W2,W3
3.5.4 Согласование времени срабатывания защит
Выполнить расчет релейной защиты схемы участка сети.
Таблица №1 Исходные данные варианта расчетной схемы
Значение исходных параметров варианта схемы
Мощность МВА трехфазного КЗ на шинах подстанции
Напряжение оперативного тока подстанции
Таблица №2 Исходные параметры электропотребителей.
Наименование параметра электропотребителя
Значение параметра электропотребителя
Удельное индуктивное сопротивление линии определяется по формуле:
Х 0 = 0,144 *lg(D C Р /r ПР ) + 0,016.
Известными здесь являются: Dcp 10кв = 1100 мм Для определения радиуса провода необходимо рассчитать длительно допустимый рабочий ток в проводе, для которого затем следует подобрать сечение. Например, для линии W3:
I раб.w6 = 1,05*S Т6 /( *U НОМ )=1,05*0,63/( *10,5)=36,4 А
принимаем, согласно ПУЭ : j ЭК10КВ = 1,2 А/мм 2 .
Fpw 6 = Ipaб.w 6 / jэк10 = 36,4/ 1,2 = 28,8 мм 2 .
Принимаем стандартное сечение провода Fст w 6 = 35 мм 2
Таблица №3 Исходные и расчетные параметры линий
Значение параметра для номера линии
Рассчитаем составляющие сопротивления трансформатора Т1:
R тр = Р К * U HOM 2 / S HOM 2 = 90*37 2 /(16000 2 (37/10,5) 2 )=0,0386 Ом;
X тр = U K % * U HOM 2 /(100 * S HO М ) = 8 * 37 2 /(100 * 16* (37/10,5) 2 ) = 0,55 Ом.
В таблице №4 приведены результаты расчетов всех трансформаторов.
Таблица №4 Исходные и расчетные параметры трансформаторов
Параметры энергосистемы также приведены к стороне 10,5 кВ:
Х с =U СР 2 /(*S К (3) )=10,5 2 /(*520)=0,1224 Ом;
Расчет токов КЗ производим без учета подпитки со стороны нагрузки.
Определяем эквивалентное сопротивление от энергосистемы до точки КЗ и рассчитываем ток по формуле:
Результаты расчетов сведены в таблицу №5.
Таблица №5 Расчетное значение тока трехфазного КЗ
Согласно ПУЭ, в качестве защиты от токов, обусловленных короткими замыканиями за трансформаторами (Т4, Т5, Т6), могут использоваться предохранители, если мощность этих трансформаторов не превышает 1 МВА.
Для одиночно работающих трансформаторов Т1, Т2 мощностью 6,3 MBA и более устанавливаются следующие типы защит:
- от многофазных КЗ в обмотках и на выводах - дифференциальная продольная токовая защита; для проектируемых подстанций при расчете дифференциальной защиты рекомендуйся использовать наиболее совершенное реле с торможением серии ДЗТ,
- для защиты от токов, протекающих через трансформатор при КЗ на шинах низшего напряжения (внешнее КЗ), используют МТЗ с минимальной выдержкой времени;
- для защиты от перегрузки на всех трансформаторах устанавливается МТЗ;
- от понижения уровня масла и от повреждений внутри кожуха, сопровождающихся выделениями газа, предусматривается газовая защита
Выбираем для зашиты трансформаторов Т4, Т5, Т6 предохранители типа ПКТ из условий отстройки от максимального рабочего тока и от броска тока намагничивания при включении трансформатора на холостой ход.
Исходя из первого условия, например для трансформатора Т4:
I РАБ.МАХ Т4 =S T 4 /(*U НОМ T 4 )=630/(*10,5)=34,64 А
По второму условию обычно принимают номинальный ток плавкой вставки, равным
Iном.пл.вст т4 = 2,0 * Iном т4 = 2,0 * 34,64 = 69,3 А
где 2,0 - коэффициент отстройки от броска тока намагничивания трансформатора.
Выбираем для Т4 предохранитель с номинальным током 80 А. По время-токовой характеристике оцениваем время плавления при двухфазном КЗ за трансформатором.
Результаты выбора сводим в таблицу №6.
Таблица №6 Расчет параметров плавких предохранителей
Времятоковую характеристику предохранителя с наибольшим номинальным током переносим из [4] на карту селективности. Известно, что отклонения ожидаемого тока плавления плавкого элемента при заданном времени плавления от типовых значений достигают ± 20%. Поэтому типовая характеристика 1 должна быть смещена вправо на 20 %.
Устанавливаем двухступенчатую токовую защиту, выполненную по двухрелейной схеме на основе реле прямого действия типа РТ-40.Токовая отсечка в данном случае может быть эффективной ,так как достаточно велико различие между токами КЗ в месте подключения ближайшего трансформатора Т4 (Iк (3) =1750А) и в месте в месте установки защиты магистральной линии(Iк (3) =1120А) Для определения типа трансформаторов тока двухступенчатой защиты рассчитаем максимальный рабочий ток, который равен сумме номинальных токов трансформаторов Т4, Т5, Т6 :
Ipa6.maxwl = Iном т = 34,64+34,64+22 = 91,28 А.
Выбираем ТПЛ-10К класса Р, К I = 600 / 5.
Определяется ток срабатывания селективной отсечки по условию отстройки от тока КЗ в конце участка W4, где подключен первый цеховой трансформатор:
Iс.о. >= 1,25 * I К5 = 1,25 * 1751 = 2188,75 А.
Проверяем надежность отстройки от бросков тока намагничивания:
Ic.о > (4-5) * Iном т = (4-5) * 91,28 = (365,12-456,4) < 2188,75 A.
Принимаем схему ТТ, соединенных в неполную звезду, в фазные провода которой включены реле РТ-40 .
Принимаем реле РТ-40/20 с уставкой 20 А. Уточняем Iсо= 120*20=2400 А.
Токовая отсечка устанавливается на тех линиях, согласно требованиям ПУЭ, где она защищает более 20% её длины, поэтому, в данном случае коэффициент чувствительности не проверяется.
МТЗ отстраивается от суммы номинальных токов всех трансформаторов, подключенных к защищаемой линии. Коэффициент самозапуска в этом случае принимается минимальным значением 1,2-1,3. Отсюда
Согласно методике [4], зависимая характеристика времени срабатывания от тока реле РТВ должна быть согласована с времятоковой характеристикой предохранителя трансформатора. Ток срабатывания РТ40 отстраивается от 1,2 тока плавления предохранителя, соответствующего времени плавления 5 с:
Iс.з>= 1,2 *Iпл.с5 = 1,2*275 = 330 А.
Округляем ток срабатывания защиты до 360 А. С учетом имеющихся уставок реле PT40/6 и коэффициента трансформации ТТ (К I = 120)
Iс.р.=Ic.з.*Кс.х./Кт=360*1/120=3А, Iуст=3А
k (2) Ч.ОСН =I (2) К5 /I СЗ =1516/360=4,2>1,5
Определяем коэффициент чувствительности в зоне резервирования, т.е. при КЗ на шинах низшего напряжения трансформаторов ответвлений. Вначале производится расчет для ближайшего трансформатора Т4 (точка К8):
Согласно ПУЭ, допускается иметь коэффициент чувствительности в зоне резервирования менее 1,2 , поэтому оставляем реле РТ40/6.
Проверим ТТ на 10% погрешность. Предельную кратность определяем по результатам расчета отсечки:
По кривым предельной кратности для ТПЛ-10К Zн.дon = 2,2 Ом.
Фактическое расчетное сопротивление нагрузки:
Zн.расч = 2*Rnp + Zртм + Zрт40 + Rnep
Сопротивление реле РТ40 определяется по формуле:
Примем сопротивление прямого и обратного проводов Rnp = 0,6 Ом и переходное сопротивление в контактных соединениях Rnep=0,1Ом.
Zн.pacч = 2 * 0,6 + 0,00125 + 0,0556 + 0,1 = 1,4 Ом ,
что меньше, чем Zн.дon.= 2,2 Ом и, следовательно, полная погрешность ТТ<10%.
C тупень селективности для реле типа РТ-40 принимается t = 0,3с.Переносим из [2] характеристику срабатывания РТ-40 и строим ее на карте селективности по точкам, две из которых уже определены:
а) ток срабатывания РТ-40 на уровне 1 с,
Токовая защита нулевой последовательности устанавливается в случае недостаточной чувствительности МТЗ линии W4 при однофазных КЗ на стороне 0,4 кВ. Обычно эта защита действует на отключение выключателя на стороне ВН трансформатора.При наличии предохранителя допускается её действие на автоматический выключатель со стороны НН трансформатора.
Ток срабатывания защиты выбирается по следующим условиям [4]:
а) отстройка от наибольшего допустимого тока небаланса (приведен к стороне 0,4 кВ) в нулевом проводе трансформатора в нормальном режиме, например, для Т4:
Iс.з = kн - Iнб = 0,5 * IномТ4 = 0,5 * 34,64/(0,4/10,5) = 454,6 А;
б) согласование чувствительности при однофазных КЗ на землю на стороне 0,4 кВ с использованием характеристик защитных устройств (предохранители, максимальные расцепители автоматов) электродвигателей и линий 0,4 кВ, не имеющих специальных защит нулевой последовательности;
в) обеспечение достаточной чувствительности при однофазных КЗ на землю на стороне 0,4 кВ в зоне основного действия (k Ч.ОСН >=2,0), а также обеспечение резервирования защитных устройств присоединений шин 0,4 кВ, например для Т4:
Расчетный ток в реле при условии металлического КЗ без учета сопротивления питающей энергосистемы до места включения трансформатора Т4:
где 0,333 * Z (1) T 4 - справочная величина, приведенная к стороне 0,4 кВ в данном случае равна 0,042 Ом
Таким образом, ток однофазного КЗ, приведенный к стороне 0,4 кВ, равен:
Определяем коэффициент чувствительности при однофазном КЗ за трансформатором Т4.
k (1) Ч.ОСН = I (1) к8/Iсз=5238,1/454,6=11,5>2
Защита выполняется с действием на независимый расцепитель автоматического выключателя со стороны трансформаторов Т4,Т5,Т6.
Расчеты защиты нулевой последовательности для трансформаторов 10,5/0,4 кВ сведены в таблицу №7.
Таблица №7. Расчет защиты нулевой последовательности трансформаторов 10,5/0,4 кВ
Ток срабатывания защиты уточненный, А
Сопротивление трансформатора при однофазном КЗ, Ом
Ток однофазного КЗ за трансформатором, А
Iнт4=Iном т4*Kт=34,64*10,5/0,4=909A.
В качестве основной защиты от междуфазных КЗ на одиночных трансформаторах мощностью 6,3 MBА и больше, устанавливается дифференциальная продольная токовая защита на основе реле ДЗТ-11, Расчет приведен для трансформатора Т1 для стороны 10,5кВ. Удобнее представлять формулы и расчеты в табличной форме.
Таблица № 8 Определение вторичных токов в плечах защиты.
Первичный номинальный ток трансформатора, А
Коэффициент трансформации трансформатора тока K I
Схема соединения обмоток трансформаторов тока
Определяется первичный ток небаланса, приведенный к стороне 10,5 кВ, без учета третьей составляющей небаланса, обусловленной отличием расчетных и фактически устанавливаемых витков дифференциального реле:
Iнб = Iнб' + Iнб'' = (Kanep * Kодн *S + )*I (3) к4 =(1*1*0,1+0,1)*7,12 = 1,424 A,
где - половина суммарного диапазона регулирования напряжения на стороне ВН.
Определяется предварительное значение тока срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания, приведенное к стороне 35 кВ:
Iс.з.т1=Кн*Iном вн=1,5*250 = 375 А.
Это условие при использовании реле ДЗТ-11 является единственным, так как наличие торможения в этом реле позволяет в расчетах тока срабатывания не учитывать ток небаланса (в отличие от расчета на основе реле РНТ-565).
Таблица № 9 Определение числа витков дифференциальной и уравнительной обмоток
Наименование параметра и расчетное выражение
Ток срабатывания реле основной стороны (ВН)
Число витков уравнительной обмотки основной стороны, расчетное, вит.
Числи кивков с основной стороны, округленное (в меньшую сторону), вит
Число витков уравнительной обмотки неосновной стороны, расчетное, вит.
Число витков реле неосновной стороны, округленное (в ближайшую сторону), вит.
Третья составляющая небаланса, приведенная к стороне 10,5 кВ, А
Ток небаланса с учетом третьей составляющей, приведенный к стороне НН, А
Определяется число витков тормозной обмотки реле ДЗТ-11, необходимое для обеспечения не действия защиты при внешнем трехфазном КЗ (точка К4);
где =0,8 - тангенс угла наклона касательной на графике тормозной характеристики реле типа ДЗТ-11. Принимаем ближайшее большее число витков тормозной обмотки = 4.
Определяем коэффициент чувствительности защиты при КЗ за трансформатором на выводах, когда ток повреждения проходит только через ТТ стороны 35 кВ, и торможение в реле, следовательно, отсутствует. Значение трехфазного тока при КЗ за трансформатором (точка К4), приведенное к стороне ВН, равно:
I (3) К4ВН = I (3) К4НН /К I =7120/(37/10,5)=2021А.
В соответствии с таблицей 1 [1], для схемы соединения обмоток ТТ в треугольник расчетный ток в реле при двухфазном КЗ за трансформатором равен:
Защита подключается к ТТ типа ТПОЛ-10, K I =600/5. Коэффициент чувствительности:
К (2) ч = /Iс.р. =25,3/5,4=4,7>2,0.
Расчет уставок дифференциальных защит трансформаторов Т1,Т2 приведён в табличной форме(Таблица 10,11).
Таблица№10 Определение вторичных токов в плечах защиты
Первичный номинальный ток трансформатора, А
Вторичный ток в плечах защиты I2, A
Таблица №11 Определение числа витков дифференциальной, уравнительных и тормозной обмоток реле ДЗТ11 защиты трансформаторов Т1,Т2
Ток срабатывания реле основной стороны (ВН), А
Число витков уравнительной обмотки основной стороны, расчетное, вит.
Числи витков реле основной стороны, округленное, вит
Число витков неосновной стороны, расчетное, вит.
Число витков неосновной стороны , округленное, вит.
Ток трехфазного КЗ приведённый к 10,5 кВ , А
Третья составляющая небаланса, приведенная к стороне 10,5 кВ, А
Ток небаланса с учетом третьей составляющей, А
Число витков тормозной обмотки,расчетное,вит
Число витков тормозной обмотки принятое, вит
Ток в реле при двухфазном внешнем КЗ, А
Область внешних КЗ трансформатора находится на стороне НН, включая в первую очередь сборные шины. Ток срабатывания защиты отстраивается от максимального рабочего тока, протекающего через трансформатор.
Для трансформатора Т1 рабочий ток обусловлен током нагрузки HI, H2 и суммой номинальных токов трансформаторов Т4, Т5, Т6. Ток срабатывания защиты равен:
Iс.з Т1 =(Kн/Кв)* (к СЗП1 *I РАБ.Н1 + к СЗП2 *I РАБ.Н2 + к СЗП W 4 *I РАБ. W 4 ) = ==736,4 А.
Выбираем ТТ типа ТВТ-35/10, K I = 800 / 5. Ток срабатывания реле РТ-40 для схемы ТТ, соединенных в треугольник:
Icp =I СЗ Т1 /К I = * 736,4 /160 =7,97 А; Iу = 8 А.
Выбираем РТ-40/10. Уточняем ток срабатывания защиты: I СЗ Т1 = 739 А.
Проверяем коэффициент чувствительности при двухфазном КЗ за трансформатором:
К (2) Ч.ОСН =0,865*I (3) К4 /I СЗ . Т1 =0,865*7120*10,5/(739*37)=2,36 >1,5
Выдержка времени защиты должна быть минимальной и согласованной с МТЗ отходящих присоединений:
tc.з = max (tc.зw1; tс.з w2; tс.з w4 ) + t = tc.з w4 + t = 1 + 0,5 = 1,5 c,
Выбираем реле времени ЭВ122,tу=(0,253,5)с,Uном =220В.
Для трансформатора Т2 рабочий ток обусловлен током нагрузки H3, H4.
Iс.з Т2 =(Kн/Кв)* (к СЗП3 *I РАБ.Н3 + к СЗП4 *I РАБ.Н4 ) ==426,2 А.
Выбираем ТТ типа ТВТ-35/10, K I = 800 / 5. Ток срабатывания реле РТ-40 для схемы ТТ, соединенных в треугольник:
Icp =I СЗ Т2 /К I = * 426,2 /160 =4,6 А;
Уточняем ток срабатывания защиты: I СЗ Т2 = 461,9 А.
Проверяем коэффициент чувствительности при двухфазном КЗ за трансформатором:
К (2) Ч.ОСН =0,865*I (3) К11 /I СЗ . Т2 =0,865*7220*10,5/(461,9*37)=3,8 >1,5
Выдержка времени защиты должна быть минимальной и согласованной с МТЗ отходящих присоединений:
tc.з = max (tc.зн3; tс.з н4 ) + t = 1 + 0,5 = 1,5 c,
Выбираем реле времени ЭВ122,tу=(0,253,5)с,Uном =220В.
Основным элементом газовой защиты трансформатора является газовое реле, которое устанавливается в маслопроводе между расширителем и баком трансформатора. Для защиты трансформатора от внутренних повреждений используются реле типа РГ43-66 с чашеобразными элементами. Реле срабатывает тогда, когда скорость движения масла и газов достигает значения 0.6-1.2 м/с. При этом время срабатывания 0,05-0,5 с. Газовая защита должна действовать на сигнал при слабом газообразовании и понижении уровня масла и на отключение при интенсивном газообразовании и дальнейшем понижении уровня масла.
Первичный ток срабатывания определяется по условию отстройки от номинального тока трансформатора на стороне, где установлена рассматриваемая зашита, по выражению:
где Кн - коэффициент надежности, который, согласно [9, 10], принимается равным 1,05
Защита подключена к тем же ТТ. что и защита от внешних КЗ
Уточняем ток срабатывания защиты:Iс.з =369,5А
Выдержка времени защиты выбирается по условию согласования с последними, наиболее чувствительными ступенями зашит от многофазных КЗ предыдущих элементов, присоединенных к шинам низшего напряжения Кроме того, МТЗ от перегрузки должна быть согласована по времени с МТЗ от внешних КЗ трансформатора.Поэтому:
tcз пер = tcз внеш + t = 1,5+0,5=2с.
Выбираем реле времени постоянного тока
Результаты расчетов для трансформаторов Т1 и Т2 сведены в таблицу №12.
Таблица №12 Максимальная токовая защита трансформаторов Т1 и Т2 от перегрузки.
Номинальный ток трансформатора со стороны ВН, А
Ток срабатывания реле, расчетный, А
Для сокращения числа однотипных расчетов из трех комплектов защит трансформаторов Tl, T2, выбираются трансформаторы тока, имеющие наибольшее значение предельной кратности k 10 и наибольшую вторичную нагрузку. Схемы защит во обоих случаях аналогичны. Со стороны ВН трансформаторов сопротивление нагрузки ТТ наиболее загруженной фазы А. содержащей реле тока зашиты от внешних КЗ и от перегрузки, примерно равно сопротивлению уравнительной обмотки ДЗТ-11 (без тормозной обмотки) Но предельная кратность к 10 для ДЗТ-11 значительно больше, чем для двух реле тока, поэтому расчет приводим только для дифференциальной защиты. Для продольных дифференциальных защит первичный расчетный ток, при котором должна обеспечиваться работа ТТ с погрешностью не более 10%, принимается равным наибольшему значению тока при внешнем КЗ. Из двух случаев расчета наибольшее значение предельной кратности получается для Т1:
K 10 = I 1РАСЧ / I 1НОМ.Т2 = 7220/880=8,77
По кривым предельных кратностей для ТТ: ТФНД-35М, Z Н.ДОП = 4 Ом.
Расчетное сопротивление на фазу: ДЗТ-11 равно 0,1 Ом;
сопротивление прямого и обратного проводов - 0,6 Ом,
переходное сопротивление контактов - 0,1 Ом.
Суммарное сопротивление для схемы треугольника ТТ при двухфазном КЗ за трансформатором равно:
Zн.расч = 3*Rnp +3* Zдзт + Rnep = 3*0,6+3*0,1+0,1=2,2 Ом< 4 Ом
Защита подключается к ТТ типа ТФН35М, К I =1500/5, класса Д.Схема соединения ТТнеполная звезда
Выбираем реле РТ40/10. Проверим коэффециент чувствительности
Кч=0,866*I (3) к/Icз2=0,866*21200/2100=8,74>1,5
W1:Icо=Kн*I (3) к=1,25*21200=26500А
Коэффициент отсечки Kотс=Iуст/Iс.р.мтз=90/7=12,8
Выбираем тип реле направления мощности РБМ171/1 и определяем длину мёртвой зоны:
Реле мощности подключаем к тем же ТТ и ТН типа НОМ3566У1,Кu=35000/100
р = л 90 =arctg(Xуд/Rуд)90 =73 90 = 17
Расчёт установок срабатывания защиты выключателя Q1
Защита подключается к ТТ типа ТФН35М,К I =1500/5 класса Д.Схема соединения ТТнеполная звезда
Проверка коэффициента чувствительности:
Отсечка выполняется на релеРТ40/100
Расчёт времени срабатывания комплекта защиты, установленного на выключателе Q1:
Защита, установленная на выключателе Q2, может выполняться без выдержки времени
Выбираем реле времени ЭВ122,tу=(0,253)с
Z расч =2*Z пр + Z РТ40 + Z пер =2*0,6+0,01+0,1=1,31Ом
Комплект защиты линии W2 выполняется на выпрямленном оперативном токе, содержит селективную отсечку без выдержки времени(1 ступень) и МТЗ(2 ступень).
В качестве базового реле используется реле типа РТ40.
Выбираем ТТ типа ТФН35 класса 0,5,коэффициент трансформации 1500/5.
Защита подключается к ТТ типа ТФН35М, К I =1500/5, класса Д.Схема соединения ТТнеполная звезда.
Ток срабатывания отсечки выбирается по условию отстройки от тока КЗ при повреждении в конце линии(точка К3).
Реле этой ступени подключается к тем же ТТ, что и отсечка
K (2) ч,осн=0,866*21000/2100=8,6>1,5
K (2) ч,рез=0,866*7220/2100=2,97>1,5
Время срабатывания защиты для выключателя Q6
Выбираем реле времени ЭВ122,tу=(0,253)с
Для комплекта защиты, установленного на выключателе Q5 выдержку времени можно не предусматривать
Выбираем тип реле направления мощности РБМ171/1 и определяем длину мёртвой зоны:
Реле мощности подключаем к тем же ТТ и ТН типа НОМ35669У,Кu=35000/100
р = л 90 =arctg(Xуд/Rуд)90 =73 90 = 17
Z расч =2*Z пр + Z РТ40 + Z пер =2*0,6+0,01+0,1=1,31Ом
Выбираем ТТ типа ТФН35 класса 0,5, коэффициент трансформации 1500/5. Схема соединения ТТнеполная звезда.
Ток срабатывания выбирается по условию отстройки от тока КЗ при повреждении в конце линии(точки К2 и К3)
Отсечка выполняется на реле РТ40/100
Реле этой ступени подключается к тем же ТТ, что и отсечка
K (2) ч,осн=0,866*21000/1200=15,1>1,5
K (2) ч,рез=0,866*1751*37/(10,5*1200)=4,5>1,5
Выбираем реле времени ЭВ122,tу=(0,253,5)с
Выбираем тип реле направления мощности РБМ171/1 и определяем длину мёртвой зоны:
Реле мощности подключаем к тем же ТТ и ТН типа НОМ35669У,Кu=35000/100
р = л 90 =arctg(Xуд/Rуд)90 =64 90 = 26
Z расч =2*Z пр + Z РТ40 + Z пер =2*0,6+0,01+0,1=1,33Ом
3.5.4 Согласование времени срабатывания защит
Защиты в конце линий W1 и W2 (Q2 и Q5 соответственно)отстраивать по времени не надо, так как они должны сработать мгновенно при КЗ на соответствующих линиях, что обеспечивает отсечка вместе с реле направления мощности.
Установки по времени выбираем следующим образом:
t с.з. Q 1 > t с.з. Q 3 > t с.з. Q 5
t с.з. Q 6 > t с.з. Q 4 > t с.з. Q 2
Подставляя численные значения, получим:
1. Чернобровое Н.В. Релейная защита. - М.: Энергия, 1974. - 608 с.
2. Шабад М.А. Расчеты релейной зашиты и автоматики распределительных сетей. - Л.: Энергоатомиздат, 1985. - 290 с.
3. Правила устройства электроустановок / Милэнерго РФ. - 6-е изд-е перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1999. - 640 с.
4. Какуевицкий Л.И., Смирнова Т.В. Справочник реле защиты и автоматики. - М.: Энергия, 1972. - 280 с.
5. Реле защиты. - М.: Энергия, 1976. - 464 с.
6. Неклепаев Б.Н., Крючков К.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учебное пособие для вузов. - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 608 с.
7. Мухин А.И. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения: Учебное пособие.-Вологда:Изд-во ВоГТУ, 2000.-180 с.
Расчет параметров схемы замещения системы электроснабжения. Сопротивление и релейная защита кабельных линий. Расчёт токов короткого замыкания. Максимальная токовая и дифференциальная защита трансформатора. Защита замыканий на землю. Ток срабатывания реле. курсовая работа [894,8 K], добавлен 23.08.2012
Проектирование релейной защиты и автоматики энергосистем. Расчёт токов короткого замыкания. Максимальная токовая защита и токовая отсечка. Дифференциальная токовая защита без торможения. Расчёт трансформаторов тока, определение их полной погрешности. курсовая работа [254,5 K], добавлен 30.06.2015
Оценка типов защит, устанавливаемых на трансформаторе заданной мощности и питающей линии 110 кВ. Расчет токов короткого замыкания и дифференциальной защиты на реле РНТ-565. Максимальная токовая защита от перегрузок. Наименьшее сопротивление нагрузки. курсовая работа [1,2 M], добавлен 01.10.2014
Расчет токов короткого замыкания. Расчет уставок токовых защит линии электропередач, защит трансформаторов и высоковольтных асинхронных электродвигателей. Самозапуск электродвигателей и защита минимального напряжения. Автоматическое включение резерва. курсовая работа [324,1 K], добавлен 19.11.2013
Определение токов короткого замыкания. Защита питающей линии электропередачи. Дифференциальная токовая защита двухобмоточного трансформатора, выполненная на реле РНТ. Расчет релейной защиты электродвигателей, выбор установок предохранения от перегрузки. курсовая работа [904,9 K], добавлен 22.09.2012
Применение в системах электроснабжения устройств автоматики энергосистем: синхронных компенсаторов и электродвигателей, регуляторов частоты вращения. Расчет токов короткого замыкания; защиты питающей линии электропередач, трансформаторов и двигателей. курсовая работа [376,3 K], добавлен 23.11.2012
Выбор необходимого объёма релейной защиты и автоматики. Расчет токов короткого замыкания. Расчет параметров схемы замещения сети. Проверка трансформатора тока. Газовая защита трансформатора. Расчет релейной защиты трансформатора собственных нужд. курсовая работа [1,2 M], добавлен 13.02.2014
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Релейная защита и автоматика систем электроснабжения курсовая работа. Физика и энергетика.
Спасательная Техника Реферат
Сочинение: Антиутопия для античеловечества
Контрольная Работа По Теме Закон
Курсовая работа: Реформи Івана IV Грозного
Реферат по теме Шпоры по мировой экономике
Курсовая Работа На Тему Античная Психология: Развитие Знаний О Душе Как Сущности И Критический Анализ Взглядов
Реферат: Mill Essay Research Paper Over time the
Диссертация Расследование Экологических Преступлений
Культура Россия 17 Века Реферат
Реферат по теме ВНП и другие макроэкономические показатели
Устройства отображения информации
Курсовая Работа На Тему Монтаж Двухтрубной Системы Отопления
Нравственный Выбор Сочинение Егэ
Курсовая работа по теме Управление карьерой на предприятии
Сочинение По Картине Кустодиева Масленица
Реферат: Imagry In The Fall Of The House
Реферат: Sigmund Freud Essay Research Paper Sigmund Freud1856
Дипломная работа по теме Разработка интернет-сайта достопримечательностей Амурской области г. Благовещенска
100 Золотых Сочинений По Литературе
Курсовая Работа Формы Безналичных Расчетов
Захист від несанкціонованого доступу - Программирование, компьютеры и кибернетика курсовая работа
Разработка стратегии продвижения товара на рынок (на примере "Герметекс" г.Сызрань) - Маркетинг, реклама и торговля дипломная работа
Понятие и сущность юридического лица в свете изменений в Гражданском кодексе Российской Федерации - Государство и право курсовая работа