Реферат: Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе

🛑 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

2. Материальный баланс цементной вращающейся печи. 7
4. Тепловой баланс вращающейся печи. 11
Таблица 6. Материальный баланс печи 14
Теплотехническая эффективность замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе.
Наиболее распространёнными холодильниками клинкера являются рекуператорные (планетарные), колосниковые и барабанные (трубные). Известны и другие виды холодильников, но масштабы их применения в промышленности менее значительны.
В этой работе предлагается замена барабанного холодильника на колсниковый на Паранайском цементном заводе.
Барабанный (трубный) холодильник представляет собой метал­лический барабан диаметром 2,5—6,0 м и длиной 20—100 м, вра­щающийся на бандажах и опорных роликах с частотой 3—6 об/мин. Кожух холодильника обычно, имеет такой же диаметр, что и кожух печи. Привод барабана, так же как и привод вращаю­щейся печи, состоит из электродвигателя, редуктора, венцовой и подвенцовой шестерен. Угол наклона барабана к горизонту равен 4— 6°. Горячая часть барабана отфутерована шамотным кирпичом или чугунными плитами. На остальной части корпуса барабана в шах­матном порядке установлены лопасти (швеллеры), которые пересыпают клинкер и способствуют увеличению поверхности теплообме­на. Мелкий клинкер после выхода из печи просыпается через ре­шетку, а крупные его куски направляются в дробилку. Загрузочное устройство холодильника выполнено в виде керамической шахты с наклонным дном. Места соединения шахты с головкой печи и ба­рабаном холодильника уплотняются. В барабанном холодильнике клинкер охлаждается с 1273—1373 до 373—573 К. Охлаждающий воздух, нагреваемый до температуры 773—873 К, используется в качестве вторичного воздуха.
Барабанный холодильник у печи с циклонными теплообменни­ками производительностью 1800 т/сут имеет диаметр 4,6 м и длину 50 м, угол его наклона 4,5°, а частота вращения 2,4 об/мин. Он эф­фективно работает, если футерован огнеупорной массой на 70— 80% своей длины, а на участке между 16 и 28 м в нем устаиовлены литые лопатки и далее до конца холодильника —лопатки из сталь­ного листа. Вместо лопаток можно устанавливать ковши из жа­ростойкого литья. Для понижения температуры клинкера до 423— 473 К необходимо впрыскивание воды внутрь барабана при расходе ее около 3 м 3
/ч. Барабанный холодильник не оборудуется дро­билкой, так как крупные зерна клинкера разбиваются при пересы­пании. Преимуществами барабанных холодильников являются простота конструкции и надежность в эксплуатации, отсутствие из­быточного воздуха, относительно низкий расход электроэнергии. К. недостаткам холодильника относится недостаточно строго регу­лируемое количество вторичного воздуха, большая его запылен­ность, что ухуджает видимость в печи, необходимость установки вращающихся печей на высоких фундаментах, Недостаточно вы­сокая стойкость пересыпающих лопаток и полок. Возможный пере­грев нефутерованного корпуса холодильника до 523—673 К частич­но устраняется путем орошения его водой. Барабанные холодиль­ники распространены недостаточно широко.
Колосниковые холодильники различных конструкций работают по одному и тому же принципу — охлаждение клинкера осущест­вляется присасыванием воздуха сквозь его слой. Колосниковые хо­лодильники имеют колосниковую решетку, состоящую из отдельных колосников — палет, на которой слоем толщиной 150—300 мм рас­пределяется горячий клинкер. Холодный воздух подается под ре­шетку и проходит слой клинкера, охлаждая последний до 333— 353 К.
В промышленности применяют колосниковые холодильники не­которых марок, отличающиеся один от другого некоторыми кон­структивными особенностями.
В холодильниках «Волга» и «Фуллер» горизонтальные колос­никовые решетки изготовлены из одинакового количества чередую­щихся подвижных и неподвижных колосников Решетка заключена в металлический кожух ,
верхняя часть которого отфутерована шамотным огнеупором. Неподвижные колосники ре­шетки прочно закреплены в кожухе, а подвижные смонтированы на общей раме и совершают возвратно-поступательное движение с помощью кривошипно-шатунного механизма, благодаря чему осу­ществляется продвижение клинкера, лежащего на решетке слое толщиной 150—300 мм. Рамы совершают 8-16 движений в мину­ту при величине хода до 100 мм. Зазор между плитами достигает 5—8 мм, а живое сечение всей решетки—10%. Подрешеточное пространство разделено на две, три зоны и более в зависимости от габаритов холодильника. В секции камеры подается холодный воздух, наиболее горячая часть которого (из 1-й секции) используется в качестве вторичного воз­духа, а остальная часть (из двух секций отводится наружу. Для резкого охлаждения клинкера и равномерного распределения его на решетке применяют острое дутье воздуха высокого давле­ния или ступенчатую наклонную решетку. В разгрузочном конце холодильника установлены решетка или грохот, отсеивающие нор малыше зерна клинкера и направляющие крупные зерна в дро­билку .
Под колосниковой решеткой установлен скребковый , транспортер для удаления мелких фракций клинкера, просыпавшихся через зазоры между колосниками.
Одной из наиболее изученных в настоящее время схем является совмещение колосникового холодильника с шахтно-секционным хо­лодильником . Клинкер охлаждается от 1623 до —673 К в колосниковом холодильнике, при этом весь охлаж­дающий воздух поступает в печь. Затем клинкер проходит дробилку предварительного дробления и подается во второй холодильник, представляющий собой систему шахтных секций, в которые горя­чий клинкер загружается сверху с помощью элеватора, скребко­вого конвейера и поворотных заслонок. Клинкер движется по шах­там вниз со скоростью 2,5—3 см/мин и проходит их за 2—3 ч. Выгрузка клинкера с температурой 343—353 К синхронизирована с нагрузкой. Холодный воздух низкого давления., по специальным трубопроводам, проходящим в шахтах-секциях, подается сверху вниз и нагревается до 333—373 К, после чего направляется в ко­лосниковый холодильник. Так как воздух не контактирует с клин­кером, то он не содержит пыли и понуждается в очистке.
Экономичен также двойной просос охлаж­дающего воздуха через слой клинкера в разных камерах. В этом случае температура подогрева вторичного воздуха может дости­гать 1073—1173 К.
К недостаткам колосниковых холодильников относят то что они имеют сложную конструк­цию и много движущихся частей, часто выходящих из строя. При охлаждении мелкого клинкера значительная часть его просеивается через отверстия между колосниками и перегружает скребковый транспортер, что вызывает остановку агрегата. Однако они харак­теризуются высокой удельной производительностью [800— 900 кг/(м 2
.ч)] и глубоким (до 323—353 К) охлаждением клинкера. В связи с тем что найдены способы уменьшения, степени влияний отмеченных недостатков, в последнее время стали проектироваться колосниковые холодильники как средней, так и большой (3000 -10000 т/сут) производительности.
1.1 Теоретический объемный и массовый расход воздуха. L в
0
= 0,0889 ∙ С p
+0,265 ∙ Н p
+ 0,333(O p
- S p
) = 0,088∙63,3 + 0,265 ∙ 3,92 + 0,0333(6,56 – 0,53)=6,465 [нм 3
/кг. т.]
m в
0
= 1,293 ∙ L в
0
= 1,293 ∙ 6,465 = 8,359 [кг/кг т.]
L в
д
= α∙L в
0
= 1.15 ∙ 6,465 = 7,435 [нм 3
/кг. т.]
m в
0
= α ∙ m в
0
= 1.15 ∙ 8,359 = 9,613 [кг/кг т.]
L CO
2
= 0,0186 ∙ C p
= 0,0186 ∙ 63,3 = 1,117 [нм 3
/кг. т.]
L Н2О
= 0,112 ∙ Н p
+ 0,0124 ∙ W­ P
= 0,112 ∙ 3,92 + 0,0124∙ 2,03 = 0,464 [нм 3
/кг. т.]
L N
2
= 0,79 ∙ L в
д
+ 0,018 ∙ N p
=0,79 ∙ 7,435 + 0,08 ∙ 1,06 = 5,958 [нм 3
/кг. т.]
L SO2
= 0,007 ∙ S p
= 0,0075 ∙ 0,53 = 0,0037 [нм 3
/кг. т.]
L O2
= 0,21 ∙ (α – 1) ∙ L в
0
= 0,21 ∙ (1,15 – 1) ∙ 6,465 = 0,204 [нм 3
/кг. т.]
Lп.г.= 1,117 + 0,464 + 5,958 + 0,0037 + 0,204 = 7,807 [нм 3
/кг. т.]
m CO2
= 1,977 ∙ L CO2
= 1,977 ∙ 1,177 = 2,327 [кг/кг. т.]
m Н2О
= 0,805 ∙ L Н2О
= 0,805 ∙ 0,464 = 0,374 [кг/кг. т.]
m N
2
= 1,251 ∙ L N
2
= 1,251 ∙ 5,958 = 7,453 [кг/кг. т.]
m SO2
= 2,928 ∙ L SO2
= 2,928 ∙ 0,0037 = 0,011 [кг/кг. т.]
m O2
= 1,429 ∙ L O2
= 1,429 ∙ 0,204 = 0,292 [кг/кг. т.]
m п.г.= 2,327 + 0,374 + 7,453 + 0,011 + 0,292 =10,457 [кг/кг. т.]
Таблица 1. Материальный баланс горения топлива.

100% ∙ (G пр
– G рас
) / G max
= 100% ∙ (10,613– 10,683) / 10,683= 0,65%
1.
Расходные статьи материального баланса.

1.3 Теоретический расход сухой сырьевой смеси.
Vв г
= L в
д
∙ х т
= 7,435 ∙ х т
[нм 3
/кг. кл.]
G в
г
= m в
д
∙ х т
=9,613 ∙ х т
[кг/кг т.]
Действительный расход сухого сырья, где а пу
принимаем равным 1%:
2. Приходные статьи материального баланса.

= 10 ∙ 1,539/100 = 0,154 [кг/кг.кл]
G ог
=m пг
*х т
+G Н2О
г+
w
+G CO
2
c
[кг/кг.кл]
G СО2
с
= G с
д
((ППП с
– 0,35Al 2
O 3
)/100) = 1,539((34,4 – 0,35∙3,73)/100) = 0,509 [кг/кг.кл]
G H
2
O
г
= G o
c
- G СО2
с
– G кл
= 1,539/(100 – 1) = 0,015 [кг/кг.кл]
G ог
= 0,509 + 0,015 + 10,683 ∙ x т
= 10,683 ∙ x т
+ 0,539
Таблица 2. Предварительный материальный баланс печи

1) Теплота с клинкером, входящим в холодильник:
Q кл
вх
=m кл
∙ С кл
∙ t кл
, [кДж/кг.кл],
Q кл
вх
=1∙1350 ∙ 1,076=1452,6 [кДж/кг.кл.]
2) Теплота с воздухом на охлаждение:
V в
охл
= V в
вт
=0,8 ∙ L в
д
∙х т
= 0,8∙7,435 ∙х т
= 5,948∙х т
[кДж/кг.кл];
t c
= 10 0
C; C в
= 1,297 [кДж/кг.кл];
Q в
охл
= 5,948∙х т
∙10 ∙ 1,297 =77,145∙х т

Q в
охл
= 3 ∙ 1,297 ∙ 10 = 38,91 [кДж/кг.кл];
1) Теплота с клинкером выходящим из холодильник:
а) Q кл
вых
=m кл
∙С кл
∙t кл
вых
;
где С кл
=0,829 кДж/кг∙Кл, t кл
вых
=200 0
С,
Q кл
вых
=1∙0,829∙200=165,8 [кДж/кг∙Кл].
б) С кл
=0,785 [кДж/кг ∙Кл], t кл
вых
=100 0
С,
Q кл
вых
=1∙0,785∙100=78 [кДж/кг∙К].
б) Q в
изб
= (V в
охл
- V в
вт
)∙ C в
= (3 – 5,948 ∙ х т
) ∙ 150 ∙ 1,305 =587,25 – 1164,32 ∙ х т

Q ч
.
к
.
х
= S · α ·(t к
– t oc
)/B кл

α = (3,5+0,062 · t к
) · 4,19 = (3,5 + 0,062 · 50) · 4,19 = 27,67
а) S=π · D · L =3,14 · 3 · 50 = 471 [м 3
]
Q ч.к.
х
= 471,0 · 27,67 · (50 – 10)/10000 = 52,13 [кДж/кг. Кл.]
S = 20 · 6 · 2 + 6 · 5 · 2 + 20 · 5 =400 [м 2
]
Q ч.к.
х
= 400 · 27,67 · (50 – 10)/10000 = 44,27 [кДж/кг. Кл.]
Q в
``
= ΣQ пр
– (Q в
изб
– Q кл
вых
– Q ч.к.
х
)
а) Q в
``
= 1452,6 + 77,145 · х т
– 165,8 – 52,13 = 1234,67 + 77,145 · х т
[кДж/кг ∙ Кл.]
б) Q в
``
= 1452,6 + 38,91 – 78 – 587,25 + 1164 · х т
– 44,27 = 781,99 + 1164,32 · х т
[кДж/кг ∙ Кл.]
Таблица 3. Предварительный тепловой баланс холодильника

Q н
р
= 389 ∙ С р
+ 1030 ∙ H p
+ 108.9 (O p
+ S p
) – 25 W p
= =389 ∙ 63,3+ 1030 ∙ 3,9 + 108,9 (6,56 + 0,53) – 25 ∙ 2,03 = 29267,217 [кДж/кг ]
Q т
= Q н
р
∙ x г
= 29267,817∙х т
[кДж/кг Кл.]
Q т
ф
= х т
∙ С т
∙ t т
=0,92 ∙ 70 ∙х т
= 64,4 ∙х т
[кДж/кг Кл.]
Q c
/
c
м
= ( G c
/
c
м
д
∙С c
/
c
м
+ G Н2О
W
∙ C Н2О
) ∙ t c
= (1,539 ∙ 0,832 + 0,015 ∙ 4,19) ∙ 20 = 26,86 [кДж/кг Кл.]
Q п
Возв
= G п
Возв
∙С п
∙ t п
= 0,152 ∙ 1,06 ∙ 100 = 16,112 [кДж/кг Кл.]
5) Тепло воздуха вторичного и первичного
Q в
пер
= V в
∙ С в
∙ t в
= 0,2 L в
д
∙ х т
∙10 ∙ 1,259 =0,2 ∙7,435 ∙х т
∙ 10 ∙ 1,259 = 18,72∙ х т

Теплота вторичного воздуха из теплового баланса холодильника
а) Q в
вт
=1234,67 + 77,145 · х т
[кДж/кг Кл.]
б) Q в
вт
= 781,99 + 1164,3·х т
[кДж/кг Кл.]
1. Тепловой эффект клинкерообразования:
Q тек
= Q дек
+ Q дег
+ Q ж.ф.
- Q экз

где Q дек
=G СаСО3
∙1780 – теплота на декарбонизацию,
G СаСО3
=G СО2
с
∙МсаСО 3
/(44 ∙ МСО 2
),
G СаСО3
=0,59∙100/44=1,157 кг/кг. кл,
Q дек
=1,157 ∙ 1780 = 2059,46 [кДж/кг Кл.]
Q дег
=G Н2О
г
∙7880 – теплота на дегидратацию глины.
Q дег
= 0,015 ∙ 7880 = 118,2 [кДж/кг Кл.]
Теплота образования клинкерных минералов:
Q экз
=0,01∙(528∙C 3
S+715∙C 2
S+61∙C 3
A+84∙C 4
AF),
Q экз
=0,01∙(528∙50+715∙23+61∙10+84∙12) = 444,63 [кДж/кг Кл.]
Q тек
= 2056,46 + 118,2 + 100 – 444,63 = 1833,03 [кДж/кг Кл.]
Q кл
п
=Q кл
вх
=1452,6 [кДж/кг Кл.]
Q п
= G п
общ
∙ С п
∙ t о.г.
, [кДж/кг Кл.],
Q п
=1,06 ∙ 300 ∙ 0,154 = 48,97 [кДж/кг Кл.]
4. Тепло на испарение влаги из сырья
Q м
= 2500 ∙ G Н2О
г
=2500 ∙ 0,015 =37,5 [кДж/кг Кл.]
5. Потери тепла корпусом в окружающую среду:
Q ч/к.
=SF∙a(t c
-t в
)/В, [кДж/кг Кл.],
1. участок декарбонизации 50%, 150 - 250
2. участок: обжиг и охлаждение 50%, 200-300 0
С.
F 1
=3,14 ∙2,9 ∙ 0,2 ∙ 0,56 + 0,3 ∙ 0,56 ∙ 3,14 ∙ 2,44 = 230,7 м 2

F 2
= 3,14 ∙ 2,44 ∙ 56 ∙ 0,5 = 214,5 м 2

α 1
= (3,5 + 0,062 ∙ t н
) ∙ 4,19 = (3,5 + 0,062 ∙150 ) ∙4,19 = 53,63
α 2
= (3,5 + 0,062 ∙ t к
) ∙ 4,19 = (3,5 + 0,062 ∙200 ) ∙4,19 = 66,62
Q ч/к
п
.
= (230,7 ∙ 53,63∙ (150-10) + 214,5 ∙ 66,62 ∙ (200 – 10))/10200 = 436.0
тогда потери через корпус печи, при условии что через корпус теряется около 80% тепла.
Q ч/к
= 436 + 436 ∙ 0,2 = 523,2 [кДж/кг Кл.]
6. Потери тепла с отходящими газами
Q ог
= [(L CO
2
∙ C CO
2
+ L H
2
O
∙ C H
2
O
+ L N
2
∙ C N
2
+ L SO
3
∙ C SO
3
+ L O
2
∙ C O
2
) ∙ x т
+
+(G H
2
O
W
+ G H
2
O
г
)/ρ H
2
O
∙C H
2
O
+ G CO
2
/ρ CO
2
∙ C CO
2
] ∙ t ог
= [(1,177∙ 1,863 + 0,464∙ 1,542 + 5,958∙ 1,307 + 0,0037∙ 1,955 + 0,204∙ 1,356) ∙ x т
+ (0,015 + 0,015)/1,542 + 0,509/1,977 ∙ 1,863] ∙ 300 = 3293,76 ∙х т
+ 161,15
а) 29267,817 · х т
+ 64,4 · х т
+ 26,4 + 16,112 + 1234,67 + 77,145· х т
+ 18,72 · х т
= 1833,03 + 1452,6 + 48,97 + 37,5 +583,2 + 3293,76 · х т
+ 161,15
[x] = 29267.817 · 0108/10200 = 0,309 =309 [кг. Усл. т/т. Кл.]
б) 29267,817 · х т
+ 64,4 +26,4 + 16,112 + 781,99 + 1164,32 · х т
+ 18,72 · х т
= 1833,03 + 1452,6 + 48,97 + 37,5 + 523,5 + 3293,76 · х т
+ 161,15
[х т
] = 29267,817 · 0,118/10200 = 0,338 =338 [кг. Усл. т/т. Кл.]
а) 100 ∙ (2,859– 2,846) / 2,846=0,35%
б) 100 ∙ (2,966– 2,953) / 2,953=0,33%
Таблица
6
. Тепловой баланс холодильника

а) 100 ∙ (4455,868– 4412,17) / 4412,17=0,99%
б) 100 ∙ (4463,163– 4461,582) /4463,163 =0,03%
1. Объем газообразных продуктов на выходе из печи
а) V о.г.
=L п.г.
∙х т
+G Н2О
w
+г
+G СО2
с
= 7,807 ∙ 0,135 + 0,015 + 0,015 + 0,509 = 1,59, м 3
/кг.кл,
б) V о.г.
=L п.г.
∙х т
+G Н2О
w
+г
+G СО2
с
= 7,807 ∙ 0,123 + 0,015 + 0,015 + 0,509 = 1,59, м 3
/кг.кл,
а) V пг
=V ог
∙ 1000 ∙ В кл
= 1,59 ∙ 1000 ∙ 10,2 = 34039,97 м 3
/ч =
б) V пг
=V ог
∙ 1000 ∙ В кл
= 1,49 ∙ 1000 ∙ 10,2 = 31899,09 м 3
/ч =
Объем газообразных продуктов перед дымососом увеличивается из-за подсосов воздуха и составит:
а) V п.г.
`
= 1,15∙9,45 =10,86 м 3
/с,
б) V п.г.
`
= 1.15∙ 8,86 =10.18 м 3
/с.
Аэродинамические сопротивления печной установки:
Dр=Dр ц
+ Dр вх
газ
+Dр вых
газ
+ Dр п
+Dр эл.ф.
,
где Dр п
– сопротивление вращающейся части печи вместе с переходной камерой можно принять равным 100 Па
Dр эл.ф.
– гидравлическое сопротивление электрофильтра,
Dр газ
–сопротивление газоходов, Dр газ
=70-100Па,
Dр ц –
сопротивление циклона = 200 – 300 Па
∆р вых
газ
, Dр вх
газ
– сопротивление входящих и выходящих газоходов
Dр вых
газ
= 50 – 150 Па; Dр вх
газ
= 50 – 100 Па
Dр общ
= 1,2 ∙ Dр = 1,2 ∙720 = 852 Па
N д
=х ∙ V п.г.
`
∙ Dр общ
/h общ­
, кВт,
а) N д
=1,2 ∙ 10,86 ∙ 852/1000=11,1 кВт,
б) N д
=1,2 ∙ 10,18 ∙ 852/1000=10,4 кВт.
Основные теплотехнические показатели печной установки:
h тепл
=[(Q тэк
+Q исп
)/Q г
]∙100%,
а) h тепл
=[(1833 + 37,5)/4488,089] ∙ 100=41,67 %,
б) h тепл
=[(1833,03 + 37,5)/4463,163] ∙ 100=41,91%.
а) h тех
=(1833,03/3160,92)∙100=57,99%,
б) h тех
=(1833,03/3453,53)∙100=53,077%.
В данном курсовом проекте требовалось рассчитать теплотехническую эффективность замены барабанного холодильника на колосниковый. По результатам расчета удельный расход топлива на обжиг 1 кг клинкера до замены составлял 0,108 кг/кг кл,
после замены после замены увеличился до 0,118 кг/кг кл
. Увеличились потери с избыточным воздухом на 449,86 кДж/кг). Но уменьшились потери с выходящим из холодильника на 87,7. После замены удельный расход условного топлива увеличился на 29 кг.Усл.т/т.Кл.. Уменьшился теплотехнический КПД печи на 4 %.
1. Ю.М. Бутт, М. М. Сычёв, В. В. Тимашев «Химическая технология вяжущих материалов» М. Высшая школа 1980
2. Левченко П. В. «Расчет печей и сушил силикатной промышленности» М. Высшая шкала 1968 г.
3. Теплотехнические расчёты тепловых агрегатов в производстве вяжущих материалов Б. 1986

Название: Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе
Раздел: Остальные рефераты
Тип: реферат
Добавлен 08:48:41 20 июля 2005 Похожие работы
Просмотров: 793
Комментариев: 15
Оценило: 4 человек
Средний балл: 5
Оценка: неизвестно   Скачать

Срочная помощь учащимся в написании различных работ. Бесплатные корректировки! Круглосуточная поддержка! Узнай стоимость твоей работы на сайте 64362.ru
Привет студентам) если возникают трудности с любой работой (от реферата и контрольных до диплома), можете обратиться на FAST-REFERAT.RU , я там обычно заказываю, все качественно и в срок) в любом случае попробуйте, за спрос денег не берут)
Да, но только в случае крайней необходимости.

Реферат: Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе
Дипломная работа по теме Лингвистический анализ символов в поэзии английских, русских и белорусских авторов XIX-ХХ веков
Реферат: Світогляд М. Коцюбинського
Реферат: Сущность гемодиализа
Курсовая Работа На Тему Русский Народный Танец
Реферат по теме Реформы императора Сервия Туллия
Мен Азат Елдің Ұланымын Эссе
Курсовая работа по теме Особенности экономического кризиса в России
Дипломная работа по теме Возможности технологии Delphi
Шағын Зевс Туралы Эссе
Дипломная работа по теме Развитие потенциала промышленности нерудных строительных материалов
Курсовая работа по теме Взаємозв'язок конфліктної поведінки підлітків з якостями їх особистості
Реферат: Функциональная ассиметрия мозга у лиц с аномальным сексуальным поведением. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат Глобальные Проблемы Современности The Daily Telegraph
Аргументы К Сочинению Что Способно Изменить Человека
Контрольная работа по теме Рынок транспортных услуг и качество транспортного обслуживания
Произведения Для Итогового Сочинения По Литературе
Реферат: Fahrenhiet 451 Essay Research Paper Whats the
Образование Как Институт Социализации Реферат
Общие Сведения О Слесарных Работах Реферат
Курсовая Новорожденный
Сочинение: Жизненный путь Н.А. Некрасова
Реферат: Анализ мочи
Сочинение: Роман И. С. Тургенева «Дым»