Реферат: Расчёт ректификационной колонны 6непрерывного действия для разделения бинарной смеси бензол - у
⚡ 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻
Рассчитать ректификационную колонну непрерывного действия для разделения бинарной смеси бензол - уксусная кислота по следующим данным:
1.
Расход исходной смеси
G F
= 5,0 кг/с.
2.
Содержание низкокипящего компонента - бензола в процентах по массе:
· В исходной смеси
–
x F
=
35%;
3.
Колонна работает под атмосферным давлением.
4.
Тип ректификационной колонны
–
тарельчатая колпачковая.
Рассчитать холодильник дистиллята для ректификационной колонны (кожухотрубчатый теплообменник), если известно, что для охлаждения используется вода, начальная температура 15 0
С, конечная - 35 0
С.
1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА РЕКТИФИКАЦИИ 5
4. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ РЕКТИФИКАЦИОННОЙ КОЛОННЫ 10
5. МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ УСТАНОВКИ 19
6. РАСЧЕТ КОЖУХОТРУБЧАТОГО ТЕПЛООБМЕННИКА 2
6
Ректификация
–
многократная дистилляция, проводимая таким образом, что восходящий поток пара взаимодействует с нисходящим потоком жидкости, обогащенной легколетучим компонентом. В результате массопередачи поднимающийся пар обогащается легколетучим компонентом, а стекающая жидкость труднолетучим. Ректификация заключается в противоточном взаимодействии паров, образующихся при перегонке, с жидкостью, получающейся при конденсации паров.
Разделение осуществляется обычно в колонных аппаратах при многократном или непрерывном контакте фаз. При каждом контакте из жидкости испаряется преимущественно низкокипящий компонент, которым обогащаются пары, а из паровой - конденсируется преимущественно высококипящий компонент, переходящий в жидкость. В результате обмена компонентами между фазами в конечном счете пары представляют собой почти чистый низкокипящий компонент. Эти пары выходящие из верхней части колоны после их конденсации в отдельном аппарате дают дистиллят (верхний продукт) и флегму - жидкость, возвращающуюся для орошения колоны и взаимодействия с поднимающимися в колоне парами. Снизу удаляется жидкость представляющая собой почти чистый высококипящий компонент - кубовый остаток (нижний продукт). Часть остатка испаряют в нижней части колоны для получения восходящего потока пара.
Ректификация известна с начала девятнадцатого века, как один из важнейших технологических процессов главным образом спиртовой и нефтяной промышленности. В настоящее время ректификацию всё шире применяют в самых различных областях химической технологии, где выделение компонентов в чистом виде имеет весьма важное значение (в производных органического синтеза, изотопов, полупроводников и различных других веществ высокой
чистоты).
1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА РЕКТИФИКАЦИИ
Схема ректификационной установки непрерывного действия
1
–
емкость для исходной смеси; 2
–
подогреватель; 3
–
колонна;
4
–
кипятильник; 5
–
дефлегматор; 6
–
делитель флегмы; 7
–
холодильник; 8
–
сборник дистиллята; 9
–
сборник кубового остатка
Исходную смесь из емкости 1
центробежным насосом подают в теплообменник 2
, где она подогревается до температуры кипения. Нагретая смесь поступает на разделение в ректификационную колонну 3
, где состав жидкости равен составу исходной смеси
x F
. Стекая вниз по колонне, жидкость взаимодействует с поднимающимся вверх паром, образующимся при кипении кубовой жидкости в кипятильнике 4
. Начальный состав пара примерно равен составу кубового остатка
x W
,т. е. обеднен легколетучим компонентом. В результате массообмена с жидкостью пар обогащается легколетучим компонентом. Для более полного обогащения верхнюю часть колонны орошают в соответствии с заданным флегмовым числом жидкостью (флегмой) состава х
D
, получаемой в дефлегматоре 5
путем конденсации пара, выходящего из колонны. Часть конденсата выводится из дефлегматора в виде готового продукта разделения - дистиллята, который охлаждается в теплообменнике 7
и направляется в емкость 8
.
Из кубовой части колонны насосом непрерывно выводится кубовая жидкость - продукт, обогащенный труднолетучим компонентом, который охлаждается в теплообменнике 7
и направляется в емкость 9
.
Таким образом, в ректификационной колонне осуществляется непрерывный неравновесный процесс разделения исходной бинарной смеси на дистиллят (с высоким содержанием легколетучего компонента) и кубовый остаток (обогащенный труднолетучим компонентом).
При конструировании химической аппаратуры следует применять стойкие металлические и неметаллические конструкционные материалы в заданных агрессивных средах. Материалы должны быть химически и коррозионностойкими в заданной среде при её рабочих параметрах, обладать хорошей свариваемостью и соответствующими прочностными и пластическими характеристиками в рабочих условиях, допускать холодную и горячую механическую обработку, а также иметь возможно низкую стоимость и быть недефицитными. При выполнении прочностных расчетов в первую очередь сталкиваются с необходимостью оценки общей поверхностной коррозии выбираемого конструкционного материала, характеризующегося проницаемостью П мм/год.
Всегда нужно стремиться к выбору конструкционных материалов, характеризующихся минимальной проницаемостью.
В расчетах аппаратуры на прочность потеря по толщине материала на коррозию учитывается соответствующей прибавкой С, определяемой амортизационным сроком службы аппарата и проницаемость по формуле:
С = ПТ а
= 0,1·20 = 2мм.
, где П
≤
0,1 мм/год
.
С
–
прибавка к расчетным толщинам; П = 0,1мм/год
–
скорость коррозии; Т а
= 20лет
–
срок службы аппарата.
Принимаем сталь Х18Н1ОТ, для которой
= 134МПа. [4]
η
= 1
–
поправочный коэффициент, учитывающий вид заготовки.
Сталь Х18Н1ОТ применяется для обечаек, днищ, фланцев, трубных решеток, болтов, шпилек, валов, патрубков штуцеров, корпусов крышек, тарелок, фланцев и других деталей сварной, кованной, литой химической аппаратуры, работающих со средами средней и повышенной стоимости в пределах
t
-254 до +600 0
С и неограниченным давлением.
Остальные детали, не соприкасающиеся с токсичной, коррозионной средой, изготовляются из стали ст3.
Данные о равновесном составе пара над жидкостью.
[3]
По данным таблицы строим линию равновесия и диаграмму равновесия между жидкостью и паром при постоянном давлении.
Диаграмма равновесия между жидкостью и паром при постоянном давлении.
4. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ РЕКТИФИКАЦИОННОЙ КОЛОННЫ
где
G F
,
G D
,,
G W
–
производительность по исходной смеси, дистиллята и кубового остатка;
X F
,
X D
,
X W
–
содержание легколетучего компонента в исходной смеси, дистилляте и кубовом остатке, массовые доли.
Для дальнейших расчетов выразим концентрации в мольных долях.
где
M
Б
,
M
У.К.
–
молярная масса бензола и уксусной кислоты
Относительный мольный расход питания
F
:
Определим минимальное число флегмы
R min
:
y
=0,68
–
мольная доля бензола в паре, равновесном с жидкостью питания, определяем по рис. 3.1.
R
= 1,3· К
+ 0,3 = 1,3· 0,501 + 0,3 = 0,951
а) верхней (укрепляющей) части колонны:
б) нижней (исчерпывающей) части колонны:
4.2. Определение скорости пара и диаметра колонны.
Средние концентрации пара находим по уравнению рабочих линий:
Средние температуры пара определяем по диаграмме
t
–
(
x
,
y
) рис. 3.2.
а) при
y
`
= 0,734
t
`
= 91,5 0
C
б) при
y
``
= 0,317
t
``
= 109 0
C
Средние мольные массы и плотности пара:
Температура вверху колонны при
x D
= 0,874 равняется
t D
= 81,7 0
C, а в кубе
–
испарителе при
x
= 0,046 равняется
t
= 111,7 0
C. (см. рис. 3.2.)
Плотность уксусной кислоты при 111,7 0
C
ρ
У.К.
= 936,94 кг/м , а бензола при 81,7 0
C
ρ
Б
=813.13 кг/м . [
5
]
Принимаем среднюю плотность жидкости в колонне:
Определяя скорость пара
ω
в колонне по данным принимаем расстояние между тарелками
h
= 300мм, С = 0,032.
Объемный расход проходящего через колонну пара при средней температуре в колонне
t
= (91,5 + 109)/2 = 100,25 0
C
где М
D
- молярная масса дистиллята, равная
M D
= 0,
874
·78 + 0,
126
·
60
=
75
,7кг/кмоль.
По [2] принимаем
D
= 1600мм, тогда скорость пара в колонне будет:
4.3. Гидравлический расчет колпачковой тарелки.
Принимаем следующие размеры колпачковой тарелки:
Диаметр патрубка принимают из ряда: 50, 75, 100, 125, 150.
Диаметр колпачка находим из условия равенства скорости пара в газовом патрубке и в кольцевом сечении колпачка (т.е. если скорости пара равны, то равны их площади).
Примем толщину стенки патрубка 3мм.
Принимаем ширину прорези
b
пр
=5 мм,
где а - расстояние между прорезями, а=4 мм
На каждой тарелке колонны расположено по 45 колпачков, каждый из которых имеет по 38 прямоугольных прорезей размером
b
h
= 5
20мм. Расстояние между прорезями 4мм; расстояние между тарелкой и верхним краем прорезей
h
= 30мм.
Определяем скорость пара в прорезях:
Гидравлическое сопротивление тарелки в колонне рассчитывается по формуле:
ξ
–
коэффициент сопротивления колпачковой тарелки, равен 3,0;
ω
- скорость пара в прорезях, м/с;
- средняя плотность пара в колонне.
Сопротивление вызываемого силами поверхностного натяжения:
σ
–
поверхностное натяжение, Н/м;
d
- эквивалентный диаметр отверстия
, где
f
–
площадь свободного сечения прорези; П
–
периметр прорези.
Сопротивление столба жидкости на тарелке:
k
–
относительная плотность газожидкостного слоя, 0,5;
- средняя плотность жидкости в колонне, кг/м 3
;
l
–
расстояние от верхнего края прорези до конца порога, 20мм;
∆
h
–
градиент уровня жидкости, 10мм.
Общее сопротивление тарелки в колонне:
∆
p
общ
= 230 + 10 + 223 = 463 Н/м 2
4.4. Определение числа тарелок и высоты колонны.
На диаграмму х-у (см. рис.3.1.) наносим рабочие линии верхней и нижней части колонны и находим число теоретических тарелок. В верхней части колонны
n
`
= 3, в нижней части колонны
n
``
= 3, всего 6 тарелок.
Число тарелок рассчитываем по уравнению:
Для определения среднего к.п.д.
η
тарелок находим коэффициент относительной летучести разделяемых компонентов, и динамический коэффициент вязкости исходной смеси
μ
при средней температуре в колонне, равной 100,25 0
С.
При этой температуре давление насыщенного пара бензола
P
Б
= 1344 мм.рт.ст., уксусной кислоты
P
У.К.
= 420 мм.рт.ст. , откуда .
Динамический коэффициент вязкости при 100,25 0
С бензола
μ
Б
=0,26·10 Па·с и уксусной кислоты
μ
У.К.
= 0,46·10 Па·с.
Принимаем динамический коэффициент вязкости исходной смеси
По графику находим
η ср
= 0,48 [5, стр. 323].
l
=
D
–
2
b
= 1600
–
2·300 = 1000 мм = 1,0 м.
По графику находим
∆
=0.03 [
5
, стр. 324]
Общие число тарелок
n
= 12, с запасом
n
Т
= 14, из них в верхней части колонны 7 и в нижней части 7 тарелок.
Общее гидравлическое сопротивление тарелок:
Расход теплоты, отдаваемой охлаждающей воде в дефлегматоре
–
конденсаторе:
где
r
Б
,
r
У.К.
- удельные теплоты конденсации бензола и уксусной кислоты при 81,7 0
С.
r
Б
=391 кДж/кг,
r
У.К.
=388 кДж/кг [5, табл.
XLV
, стр. 541-542]
Расход теплоты, получаемой в кубе
–
испарителе от греющего пара:
Здесь тепловые потери приняты в размере 3% от полезно затрачиваемой теплоты: удельные теплоемкости взяты соответственно при
t D
= 81,7 0
С,
t
= 111,7 0
С,
t
= 93,5 0
С, которые определены по рис. 3.2. [5, рис.
XI
, стр. 562]
Расход теплоты в паровом подогревателе исходной смеси:
Здесь тепловые потери приняты в размере 5%, удельная теплоемкость исходной смеси с
=2011,2 Дж/кг·К взята при средней температуре
Расход теплоты, отдаваемой охлаждающей воде в водяном холодильнике дистиллята:
где удельная теплоемкость дистиллята с
D
= 1885,5 Дж/кг·К взята при средней температуре (82 + 30)/2 = 56 0
С.
Расход теплоты, отдаваемой охлаждающей воде в водяном холодильнике кубового остатка:
где удельная теплоемкость кубового остатка с
=2178,8 Дж/кг·К взята при средней температуре (111,7 + 30)/2 = 71 0
С.
Расход греющего пара, имеющего давление р =3 кгс/см 2
и влажность 5%:
Всего: 0,74 + 0,38 = 1,12 кг/с или 4 т/ч
Расход охлаждающей воды при нагреве её на 20 0
С:
б) в водяном холодильнике дистиллята
в) в водяном холодильнике кубового остатка
Всего: 0,0877 м 3
/с или 316 м 3
/час.
Исполнительную толщину стенки аппарата, нагруженной внутренним избыточным давлением, рассчитывают по формуле:
где
p
–
внутреннее избыточное давление
р =
ρ
·
g
·
h
= 2,275·9,81·11,7 = 261,1
Па
ρ
–
средняя плотность пара в колонне;
h
–
высота колонны.
Так как среда является слабо агрессивной, то принимаем сталь
Х18Н10Т
, для которой = 134МПа.
С
–
прибавка к расчетным толщинам; С = ПТ а
= 0,1·20 = 2мм; П = 0,1мм/год
–
скорость коррозии; Т а
= 20лет
–
срок службы аппарата.
η
= 1
–
поправочный коэффициент, учитывающий вид заготовки.
φ
= 1
–
коэффициент сварных швов.
По [4] толщину обечайки примем
s
= 6мм.
5.2. Расчет толщины днища и крышки.[4]
Толщина стенки днища и крышки определяется по формуле:
R
–
радиус кривизны в вершине днища.
R
=
D
–
для эллиптических днищ с
H
= 0,25·
D
Принимаем толщину крышки и днища равной толщине стенки 6мм.
Длину цилиндрической отбортованной части днища по [4] принимаем равной
h
1
= 50мм.
Определим необходимую толщину слоя изоляции аппарата, внутри которого температура 111,7 0
С. Примем температуру окружающего воздуха
t
=10 0
С. Изоляционный материал
–
совелит.
Найдем коэффициент теплоотдачи в окружающую среду лучеиспусканием и конвекцией:
α
=9.74+0.07(
t
ст
-
t
возд
)= 9.74 + 0.07(35-10)=11.49 Вт/м 2
*К
t
ст
- температура со стороны окружающей среды,
t
ст
= 35 0
С;
q
=
α(
t
ст
-
t
возд
)=11.49(35-10)= 287.25 Вт/м 2
Принимая, что все термическое сопротивление сосредоточено в слое изоляции, можно записать:
где
la
= 0.098
–
теплопроводность совелита,
b
=
la
(
t
ст
-
t
возд
)/
q
= 0.098(111,7-10)/287,25 = 0,035 м
Т.к. наиболее горячая часть колонны
–
это куб, то для всей колонны можно принять ту же толщину изоляции.
Расчет штуцеров сводится к диаметру штуцера:
ω
–
скорость жидкости 2м/с, скорость пара 20м/с.
V F
=
G F
/
r
F
= 5,0/900,5 = 0,005 м 3
/с
По ОСТ 26-1404-76 примем штуцер с наружным диаметром_____________________________________________________________________________________________________________________________ 89мм, с условным проходом
D
у
=80 мм.
По ОСТ 26-1404-76 примем штуцер с наружным диаметром_____________________________________________________________________________________________________________________________ 45мм, с условным проходом
D
у
=40мм.
5.4.3 Штуцер для отвода кубового остатка.
По ОСТ 26-1404-76 примем штуцер с наружным диаметром_____________________________________________________________________________________________________________________________ 57мм, с условным проходом
D
у
=50мм.
5.4.4 Штуцер для вывода паров дистиллята.
r
П
=
r
' = 2,45 кг/м 3
- плотность пара вверху колонны
V
= 1,72(0,951+1)/2,45= 1,37м
3
/с
По ОСТ 26-1404-76 примем штуцер с наружным диаметром_____________________________________________________________________________________________________________________________ 325мм, с условным проходом
D
у
=300мм.
5.4.5 Штуцер для ввода паров кубовой смеси.
r
П
=
r
″
= 2,1кг/м 3
- плотность пара внизу колонны
По ОСТ 26-1404-76 примем штуцер с наружным диаметром_____________________________________________________________________________________________________________________________ 377мм с условным проходом
D
у
=350мм.
Все штуцера снабжаются плоскими приварными фланцами по ГОСТ 1255-67
5.5. Расчет весовых характеристик и высоты аппарата. Расчет толщины стенки опоры и катета сварного шва, соединяющего опору с корпусом.
5.5.1. Расчет высоты аппарата. [
2
]
H
общ
= 3900(высота тарельчатой части) + 2000(опора) + 2800(до 1 -ой
тарелки) + 1600 (от последней тарелки) + 600(высота крышки) + 200(вылет штуцера) + 2·50(высота отбортовки) + 500(добавка на люк) = 11700 мм = 11,7 м
H
цил
= 2800 + 1090 + 3900 + 2·50 = 7890 мм = 7,89 м
H
ж
=
n
·
h
пор
+ 1.3(переливной порог) = 14·0,05 + 1,3 = 2,0 м
Общий вес аппарата оценим путем расчета веса его частей:
где
Q
ц
- вес цилиндрической части корпуса;
Н
- высота цилиндрической части корпуса;
ρ
м
- плотность стали, 7850кг/м 3
.
Q
=
m
дн
·
g
= 5
19
·9,81 =
5091,39
Н
ρ
ж
- плотность воды, 715,36кг/м 3
.
τ
- допустимое напряжение материала, 80МПа.
Примем
h
= 5мм, т.к. катет шва технологически не может быть меньше половины наименьшей толщины свариваемых деталей.
5.5.4 Толщина стенки цилиндрической опоры:
- допустимое напряжения сжатия стали, 100МПа
Принимаем толщину цилиндрической опоры 6мм.
6. РАСЧЕТ КОЖУХОТРУБЧАТОГО ТЕПЛООБМЕННИКА
6.1. Тепловой и материальный расчет. [1]
Горячий раствор в количестве
G D
= 1,72 кг/с охлаждается от
t
1н
= 82
˚
C
до
t
1к
= 30
˚
С. Начальная температура воды
t
2Н
= 15
˚
С, в результате охлаждения горячего раствора вода нагревается на 20
˚
С, конечная температура воды
t
2К
= 35
˚
С. Горячая жидкость при средней температуре
t
1ср
= 56
˚
С имеет следующие физико-химические характеристики:
ρ
1
= 840 кг/м 3
,
λ
1
= 0,14 Вт/м .
К,
μ
1
= 0,4078 .
10 3
Н .
с/м 2
, с 1
= 1885,5 Дж/кг .
К. Вода при средней температуре
t
2ср
= 25
˚
С имеет следующие физико-химические характеристики:
ρ
2
= 997 кг/м 3
,
λ
2
= 0,6 Вт/м .
К,
μ
2
= 0,894 .
10 3
Н .
с/м 2
, с 2
= 4190 Дж/кг .
К.
6.1.1. Определение тепловой нагрузки аппарата.
6.1.3. Определение среднелогарифмической разности температур.
∆
t
= [(82-30)-(35-15)]/
ln
(52/20)= 34
˚
С
6.1.4. Ориентировочный выбор теплообменника:
Примем ориентировочное знечение кр. Рейнольдса
Re
1ОР
= 15000, определим соотношение
n
/
z
для труб диаметром
d
= 20х2мм, 25х2мм:
z
–
число ходов по трубному пространству,
Примем минимальное ориентировочное значение коэффициента теплопередачи, соответствующее турбулентному течению К ор
= 600Вт/м 2
·К. При этом ориентировочное значение поверхности теплообмена составит:
6.2.1 Уточненный расчет поверхности теплопередачи.
Примем диаметр кожуха
D
= 400 мм, диаметром труб 25 2мм, числом ходов
z
= 2 и общим числом труб
n
= 100
Реальное значение числа Рейнольдса
Re
1
равно:
Коэффициент теплоотдачи к воде, пренебрегая поправкой (
Pr
/
Pr
) :
Площадь сечения потока в межтрубном пространстве между перегородками
S
мтр
= 0,025м 2
, тогда:
Коэффициент теплоотдачи к жидкости, движущейся в межтрубном пространстве, составит:
Сумма термических сопротивлений стенки и загрязнений:
Требуемая поверхность теплопередачи:
Из выбранного ряда подходит теплообменник с длинной труб 4,0м и номинальной поверхностью
F
1
= 31,0
м 2
.
6.2.2 Гидравлическое сопротивление.
Е = Δ/
d
,
Δ
= 0,2мм
–
высота выступов шероховатостей.
Диаметр штуцеров в распределительной камере:
Гидравлическое сопротивление трубного пространства:
Число рядов труб
m
= 10, число сегментных перегородок х = 18. Диаметр штуцеров к кожуху
d
мтр.ш
= 0,1 м, скорость потока в штуцерах
Скорость жидкости в наиболее узком сечении межтрубного пространства площадью
S
мтр
= 0,012м 2
равна:
Гидравлическое сопротивление межтрубного пространства:
Число сегментных перегородок 18 шт.
В результате курсового проекта рассчитана ректификационная колонна непрерывного действия для разделения бинарной смеси бензол - уксусная кислота, а также холодильник дистиллята (кожухотрубчатый теплообменник) для данной установки.
Колонна имеет диаметр 1600 мм, 45 колпачковых тарелок, высоту 11,7 м, толщину обечайки, крышки и днища 6 мм.
Теплообменник имеет диаметр 325 мм; 100 труб диаметром 25•2 мм, длиной 4,0 м и поверхностью теплопередачи 31,0м 2
.
К достоинствам колпачковых тарелок относятся: высокая интенсивность работы вследствие большой поверхности контакта, устойчивость работы при значительных изменениях нагрузок по газу и жидкости
К недостаткам относятся: высокое гидравлическое сопротивление, сложны по устройству, большие затраты металла, малая предельно допустимая скорость газа.
1.
Аристова Н. А., Ноговицына Е.В. Процессы и аппараты химической технологии. Метод. указания к выполнению и оформлению курсовых проектов; Нижнетагил. технол. ин-т (фил.) УГТУ-УПИ.- Нижний Тагил: НТИ (ф) УГТУ-УПИ, 2007.
–
68 с.
2.
Каталог: Колонные аппараты. М.: ЦИНТИНХИМНЕФТЕМАШ, 1987. 28 с.
3.
Коган В.Б., Фридман В.М., Кафаров В.В. Равновесие между жидкостью и паром. Кн.2. М.Л.: Наука, 1966. 1426 с
.
4.
Лащинский А.А., Конструирование сварных химических аппаратов: Справочник под ред. канд. техн. наук А.Р. Толчинского Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1981.
–
382 с., ил.
5.
Павлов К. Ф., Романков П. Г., Носков А. А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии: Учебное пособие для вузов по ред. чл. - корр. АН России П. Г. Романкова. - 13-е изд., стереотипное. Перепечатка с издания 1987г. М.:ООО ТИД "Альянс",2006.-576с.
Название: Расчёт ректификационной колонны 6непрерывного действия для разделения бинарной смеси бензол - у
Раздел: Рефераты по химии
Тип: реферат
Добавлен 15:45:47 08 июля 2011 Похожие работы
Просмотров: 1109
Комментариев: 13
Оценило: 3 человек
Средний балл: 5
Оценка: неизвестно Скачать
Привет студентам) если возникают трудности с любой работой (от реферата и контрольных до диплома), можете обратиться на FAST-REFERAT.RU , я там обычно заказываю, все качественно и в срок) в любом случае попробуйте, за спрос денег не берут)
Да, но только в случае крайней необходимости.
Реферат: Расчёт ректификационной колонны 6непрерывного действия для разделения бинарной смеси бензол - у
Курсовая работа: Взаимосвязь способов поведения в конфликте и эмоциональных особенностей супругов
Курсовая работа по теме Расчет технико-экономических показателей работы энергохозяйства РМЦ
Сочинение Волшебник Изумрудного Города 4 Класс
Контрольная Работа На Тему Основы Организации Перевозок На Железных Дорогах
Реферат Основы Здорового Образа Жизни Физическая Культура
Придумать Небольшая Сказка Собственного Сочинения Про Гнома
Химия 8 Лабораторная Работа
Реферат: Сэмюэл Финли Бриз Морзе
Курсовая работа по теме Єллоустонська екосистема
Синтез Кулачкового Механизма Курсовая Тмм
Курсовой Проект Пример 1 Главы
Реферат по теме Фармакологическая иммунокоррекция у детей, часто и длительно болеющих острыми респираторными инфекциями
Реферат: Слобожанщина - історія розвитку
Реферат: Противостояние доллара США и евро
Реферат: Оксид азота(II): новые возможности давно известной молекулы
Составить План Дипломной Работы Онлайн
Курсовая работа: Организация деятельности брокерско-дилерских компаний
Реферат по теме Динамические законы и механический детерминизм
Анна Кирьянова Эссе Про Дочь И Мать
Курсовой Проект Отопления
Реферат: Зміст та класифікація мотивів природоохоронної діяльності учнів початкових класів
Доклад: Радиоактивные отходы
Дипломная работа: Арабські країни після ІІ світової війни