Реферат: Расчет силового трехфазного двухобмоточного трансформатора с естественным масляным охлаждением

⚡ 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

Министерство образование и науки Российской Федерации
« Расчет силового трехфазного двухобмоточного трансфор­матора с естественным масляным охлаждением ».

1. Условие и исходные данные курсовой работы

–
3 стр.
2. Расчет основных электрических величин и определение изоляционных расстояний

-
4 - 6 стр.
3. Определение основных размеров

-
6 стр.
5.Расчет обмотки ВН -

11 – 16 стр.
6. Расчет параметров короткого замыкания -

16 – 17 стр.
7
.
Расчет напряжения короткого замыкания -

17 - 18 стр.
8. Расчет магнитной системы -

18 – 20 стр.
9. Расчет потерь и тока холостого хода -

20 – 22 стр.
10. Тепловой расчет трансформатор -

22 – 29 стр.
1.Условие и исходные данные курсовой работы.



Рассчитать силовой трехфазный двухобмоточный трансфор­матор с естественным масляным охлаждением (теория вопроса, общая мето­дика расчета и справочный материал в виде таблиц, графических зависимо­стей и рисунков даются по книге «Расчет трансформаторов» автор П.М. Тихомиров М.: Энергоатомиздат, 1986). Исходные данные:
- полная мощность трансформатора S =400 кВА;
- номинальное линейное напряжение обмотки высшего напряжения
- номинальное линейное напряжение обмотки низшего напряжения
потери холостого хода - Р х
= 1,15 кВт,
напряжение короткого замыкания - U к
= 6,5 %,
потери короткого замыкания - Р к
=5,5 кВт.
- способ регулирования напряжения, число ступеней и пределы регу­лирования - ПБВ 2 х 2,5% (переключением без возбуждения на сто­роне ВН, т.е. ручным переключением, 2 ступени каждая по 2,5%);
- схема и группа соединения обмоток - Y/Yн = 0;
- материал сердечника (магиитопровода) и обмоток - холоднокатанаятекстурованная рулоннаясталь 3404, медь;
- режим работы и способ охлаждения - длительный, естественный масляный, - характер установки - внутренняя (внутри помещения).
2. Расчет основных электрических величин и определение изоляционных расстояний.



Расчет проводится для трехфазного трансформатора с плоской шихтованной магнитной системой, с концентрическими обмотками из медного провода.
Определение основных электрических величин по § 3.2. Мощность одной фазы и одного стержня
S
ф

=
S
'
=
S/m =
400
/3 =
133
кВА.

Номинальные токи: I = S/√3*U, где S - в кВА, U - в кВ
ВН U
ф1
=
U
1

/√3 = 20000/√3=11,56
к В
;
Испытательные напряжения (см. табл. 4.1): обмотки ВН U исп1
= 35 кВ; обмотки НН U ucn
2
=
5кВ.
По табл. 5.8 выбираем тип обмоток: обмотка ВН при напряжении 20 кВ и токе 11,55 А — выбрали цилиндрическую многослойную из кругового провода; обмотка НН при на­пряжении 0,4 кВ и токе 577 А — выбрали цилиндрическая двухслойная обмотка из прямоугольного провода.
Для испытательного напряжения обмотки ВН U исп1
= 35 кВ по табл. 4.5 находим изоляционные расстояния (см. рис . ) a 12
= 9 мм; l 02
= 30 мм; а 22
= 10 мм.
Для испытательного напряжения обмотки НН U ucn
2
=
5кВ по табл. 4.4 найдем а 01
= 5 мм.
Определение исходных данных расчета. Мощность обмоток одного стержня S'=133 кВА.
Ширина приведенного канала рассеяния
(а 1
+а 2
)/3=
k
*
S
'^(1/4)*10 -2

= 0,6*3,4*10 -2
=0,02
м (см. табл. 3.3, прим. 1);
Активная составляющая напряжения короткого замыкания
u a

=
P k

/(10
S
) = 5500/(10*400) = 1,375 %.

Согласно указаниям § 2.3 выбираем трехфазную стержневую ших­тованную магнитную систему с косыми стыками на крайних стержнях и комбинированными «полукосыми» на среднем стержне по рис. 2.17, в.
Прессовка стержней бандажами из стеклоленты — по рис. 2.18,6 и ярм— стальными балками по рис. 2.21, а.
Материал магнитной системы — холоднокатаная текстурованная рулонная сталь марки 3404 толщиной 0,35 мм. Индукция в стержне В С
= 1,6 Тл (по табл. 2.4). В сечении стержня 6 ступеней, коэффициент заполнения круга k кр
= 0,918 (см. табл. 2.5), изоляция пластин — нагревостойкое изоляционное покрытие, k 3
=
0,965 (табл. 2.3). Коэффициент заполнения сталью k с
=k кр
*k з
= 0,918*0,965 = 0,886. Ярмо многоступенчатое, число ступеней 5, коэффициент усиления ярма k я
=1,015 (см. табл. 8.7). Индукция в ярме В я
=
1,6/1,015= 1,576 Тл. Число зазоров в магнитной системе на косом стыке 6, на прямом 2. Индукция в зазоре на прямом стыке В з
’’
=1,60 Тл, на косом стыке B з
’
=
B C
/√2 = 1,60/√2 = 1,131 Тл.
Удельные потери в стали р с
= 1,295 Вт/кг; р я
=
1,242 Вт/кг. Удельнаянамагничивающая мощность q c
=
1,775 ВА/кг; q я
=1,655 ВА/кг; для зазоров на прямых стыках q ”
з
= 23 500 В-А/м 2
, для зазора на косых стыках q ’
з
=3000 В-А/м 2
(табл. 8.10, 8.17).
По табл. 3.6 находим коэффициент, учитывающий отношение по­терь в обмотках к потерям короткого замыкания k д
= 0,95 и по табл. 3.4 и 3.5 — постоянные коэффициенты для медных обмоток а= 1,33 и b = 0,42.
3.Определение основных размеров.(по § 3.6)



,где β – соотношение размеров, выбирается по таблице 3.12. Я принимаю для своего расчета β = 2.
А
= 0,507*((S'*a p
*k p
)/(f*u p
*B c
2
*k c
2
))^(1/4)

A
=0,507*((133*0,029*0,95)/(50*6,353*1,6 2
*0,886 2
))^(1/4)=0,134

Активное сечение стержня по табл. 8.7
П с
=

0,785*0,886*
(
0,134
^2)
= 0,0178 м 2
.

Напряжение одного витка предварительно
u
в

= 4,44*50*1,6*0,0178 = 6
,32
В
.
4.Расчет обмотки НН (п


o


§ 6.3).



J cp

= 0.746*
k
д

*((Р к
*
u
в

)/(S*d 12
))*10^4

J cp

= 0.746*0.96*((5500*6,243)/(400*0.223))*10^4= 2,756 МА/м 2


Окончательно принимаем 2,756 МА/м 2

По табл. 5.8 S=400 кВА, номинальному току группы I 2
= 577 А и напряже­нию 0,4 кВ выбираем цилиндрическую двухслойную обмотку из прямо­угольного медного провода. Размер радиального канала предварительно h к
= 5 мм. Согласно § 5.1 число реек по окружности 8.
Рис. Двухслойная цилиндрическая об­мотка из провода прямоугольного сечения
Число витков в одном слое двухслойной обмотки
Ориентировочный осевой размер витка, м,
Ориентировочное сечение витка, м 2
,
(П' в
) нн

= 577*10 -6
/2,756 = 210 *10 -6 м2

.
Посечению витка по табл. 5.2 выбираем четыре параллельных про­вода
МПБ 4х(3,35x16/3,85)x16,5 изоляция 0,5 мм на две стороны.
П 2
=4*
53,1
*10 -6
=
212,4
*10 -6 м2
.

J
2

=
577
/
212,4
*10^(-6)= 2,
7
МА/м 2
.

l 2
=
h
в2

(
w
сл

+1)+(0,005÷0,015)

l 2
= 0,021*(18
,5
+1)+0,005= 0,4145 м.

Радиальный размер обмотки (обозначения по рис. 6.2 и 6.3), м:
D
’

2

=
0,
16
+2*5*10 -3
=0,1
7
м.

D
’’

2

= 0,17+ 2*0,016 = 0,202 м.

D
ср2

= (0,1
7
+ 0,2
02
)/2 = 0,186 м.

G M

2

= 28*10 3
*с* D
cp

2

*
w
*П 2


где с- число активных стержней трансформатора.
G M

2

= 28*10 3
*3*0,186*37*210*10 -6
= 121,4 кг.

где к – коэффициент ориентировочное увеличение массы прямоугольного медного провода в процентах за счет изоляции по таблице 5.5 выбрали 1,05
Однослойная обмотка и двухслойная без охлаждающего канала между слоями имеют две охлаждаемые поверхности. Полная охлаждае­мая поверхность обмотки НН, м 2
, для всего трансформато­ра в этом случае
П 02
= с*k з
*π*(
D
’

2

+
D
’’

2

)*l 2


П 02
=
3*0,965*3,14*(0,17+0,202)*0,41= 1,712 м 2

.

Основные потери короткого замыкания в НН
Р осн2
=2,4*10 -12
*2,
7
2

*10 12
*1
21,4
= 2
124
Вт.

После определения потерь короткого замыкания для обмотки НН (см. §7.1) следует найти плотность теплового потока, Вт/м 2
, на поверхности обмотки
где k д2
= 1+0,095*10 8
*β 2
*а 4
*n 2


β= (
16
*10 -3
*
50
/0,42)*0
,
95=
1,8

k д2
= 1+ 0,095*10 8
*1,8 2
*(3,35*10 -3
) 4
*4 2
=1,065

где n— число проводников обмотки в направлении, перпенди­кулярном направлению линий магнитной индукции поля рассеяния; m— число проводников обмотки в направле­нии, параллельном направлению линий магнитной индук­ции поля рассеяния; а— размер проводника в направле­нии, перпендикулярном линиям магнитной индукции поля рассеяния; b— размер проводника в направлении, парал­лельном линиям магнитной индукции поля рассеяния; l — общий размер обмотки в направлении, параллельном на­правлению линий магнитной индукции поля рассеяния; k p
— коэффициент при­ведения поля рассеяния (см. § 7.2).
q
2

= (2
124
*1,065)/
1,
712 = 1284 Вт/м 2
.

меньше допустимого (q доп
<= 1200÷1400 Вт/м 2
).
5.Расчет обмотки ВН (п


o


§ 6.3).



Расчет обмоток ВН начинается с определения числа витков, необходимого для получения номинального напря­жения, для напряжений всех ответвлений. Число витков при номинальном напряжении определяется по формуле
w
н1

=
37
*(
11560
/
231
) =
1851
.

Число витков па одной ступени регулирования напря­жения при соединении обмотки ВН в звезду
w
р

=
(20000 * 0,025) / (6,32 * √ 3) = 45,66

где ∆U — напряжение на одной ступени регулирования об­мотки или разность напряжений двух соседних ответвле­ний, В; u B
— напряжение одного витка обмотки, В.
Обычно ступени регулирования напряжения выполня­ются равными между собой, чем обусловливается также и равенство числа витков на ступенях. В этом случае число витков обмотки на ответвлениях
верхние ступени напряжения .... w 1
=
w
н1

+2
w
р

,
w H

1

+
w p

;

нижние ступени напряжения .... w
н1

— w
p

,
w
н1

—2w р
.

Напряжение, В число витков на ответвлениях
U
н1

+2*0,025*
U
н1

w 1
=
w
н1

+2
w
р


U
н1

+0,025*
U
н1

w 1
=
w H

1

+
w p


U
н1

- 0,025*
U
н1

w 1
=
w H

1

-
w p


U
н1

- 2*0,025*
U
н1

w 1
=
w
н1

-2
w
р


Для трехфазного трансформатора или однофазного с параллельным соединением обмоток двух стержней най­денное число витков w 1
=
w
н1

+2
w
р

или w 1
=
w
н1

-2
w
р

является чис­лом витков на один стержень.
Осевой размер обмотки ВН l 1
принимается равным ра­нее определенному осевому размеру обмотки НН l 2
.

Плотность тока, А/м 2
,
в обмотке ВН предварительно оп­ределяется по формуле
J
1

= 2*
2,756
*10 6
– 2,
7
*10 6
=
2,812
*10 6
А/м 2
.

(П' в
) вн

=I ф1
/ (
J cp

*10 -6
)

(П' в
) вн

= 11,55/ 2,756=4,2 мм 2


По таблице 5,8 — выбрали цилиндрическую многослойную из кругового провода (S= 400 kBA; I1= 11,55 A; Uн1=20000 B; П'1 =4,2 мм2)
Расчет многослойной цилиндрической обмотки из круглого провода.
П ”
1
=(П' в
) вн
/
n
в1

=
4,2/1 =4,2
— сечение одного провода, мм 2
. Окончательно принимаем П ”
1
=
4,375
мм 2
.
По этому сечению и сортаменту обмоточного про­вода для трансформаторов (см. табл. 5.1) подбирается провод подходящего сечения или в редких случаях два параллельных одинаковых провода с диаметрами провода без изоляции d 2
и провода в изоляции d” 2
,
мм. Подобран­ные размеры провода записываются так:
где n в1
— число параллельных проводов,
П 1
=
1
*
4,375
* 10 -6
=
4,375
*10 -6 м2


где П ”
1
— сечение одного провода, мм 2
. Полученная плотность тока, А/м 2
,

J
1

=
11,55
/
4,375
*10 -6
=
2,64
*10
-

6

А/м 2
.

Рис. Многослойная цилиндриче­ская обмотка из провода круглого се­чения.
w c

л1

=
l
1

/
d” 2
где
l
1

в мм
( n сл1
округляется до ближай­шего большего числа).
По рабочему напряжению двух слоев по табл. 4.7 в соответствии с указаниями § 4.5 выбираются число слоев и общая толщина δ мсл
кабельной бумаги в изоляции между двумя слоями обмотки ( 3* δ мсл
=0,12 мм). Минимальная ширина масляного канала между катуш­ками а 22
выбирается по табл. 9.2.
Радиальный размер обмотки, м: две катушки без экрана
В обмотках классов напряжений 20 и 35 кВ под внут­ренним слоем обмотки устанавливается металлический экран — незамкнутый цилиндр из алюминиевого листа толщи­ной 0,5 мм. Экран соединяется электрически с линейным концом обмотки (начало внутреннего слоя) и изолируется от внутреннего слоя обмотки обычно междуслойной изо­ляцией. Такая же изоляция экрана устанавливается со сто­роны масляного канала.
При наличии экрана радиальный размер обмотки опре­деляется по формуле
а 2экр
= а 1
+(δ экр
+ 2*δ мсл
)*10 -3


а 2экр
= 0,0
145
7+(0,5+ 3*0,12)*10 -3
= 0,0
1
5
4
3м

где δ экр
= 0,5 мм; δ мсл
но табл. 4.7.
Для рабочего напряжения 35 кВ можно принять допол­нительное увеличение радиального размера обмотки за счет экрана и двух слоев междуслойной изоляции на 3 мм. Минимальный радиальный размер а ’
12
,
мм, осевого ка­нала между обмотками НН и ВН и толщина изоляцион­ного цилиндра выбираются по испытательному напряже­нию обмотки ВН согласно § 4.5. (а ’
12
= 9 мм )
а 12экр
=( а ’
12
+ δ экр
+ 2*δ мсл
)*10 -3


а 12экр
= ( 9 + 0,5+ 0,12)*10 -3
= 0,00998 м.

Внутренний диаметр обмотки (при наличии экрана — до его внутренней изоляции), м,
D
' 1
= 0,2
02
+2*9*10 -3
= 0,22 м.

Наружный диаметр обмотки: с экраном
D
”

1

= 0,2
2
+ 2*0,0
1
54
3
= 0,25 м.

П о1
= с*
n
*
k
*π*(
D
' 1
+
D
”

1

)*l

где с
— число активных стержней магнитной системы.
Для двух катушек по рис. 5.22, д
n= 2; k = 0,8.
П о1
=
3* 2* 0,8*3,14*(0,2
2
+0,25)*0,4
2
=
2
,
975
м 2

.

D
ср1

= (
0,
22
+0,25
)/2 = 0,235 м.

G M

1

= 28 * 10 3
* с * D
cp

1

*
w
н1

* П 1


где с- число активных стержней трансформатора.
G M

1

= 28 * 10 3
* 3 * 0,2
3
5 * 1851 * 4,375 * 10 -6
= 160 кг.

где к – коэффициент ориентировочное увеличение массы прямоугольного медного провода в процентах за счет изоляции по таблице 5.4 выбрали 1,12
Основные потери короткого замыкания в НН
Р осн1
=2,4*10 -12
*2
,64
2

*10 12
*1
60
=
2676
Вт.

После определения потерь короткого замыкания для обмотки НН (см. §7.1) следует найти плотность теплового потока, Вт/м 2
, на поверхности обмотки
где k д1
= 1+0,095*10 8
*β
1

2

*
d
4

*n 2


β
= (
2,
36*10 -3
*52/0,42)*0,95= 0,278

k д
= 1+ 0,095*10 8
*0,278 2
*(2,36*10 -3
) 4
*4 2
=1,003

где n— число проводников обмотки в направлении, перпенди­кулярном направлению линий магнитной индукции поля рассеяния; т
— число проводников обмотки в направле­нии, параллельном направлению линий магнитной индук­ции поля рассеяния; l — общий размер обмотки в направлении, параллельном на­правлению линий магнитной индукции поля рассеяния; d— диаметр круглого проводника; k p
— коэффициент при­ведения поля рассеяния (см. § 7.2).
q
2

= (
2676
*1,003)/3,48=
771
,5 Вт/м 2
.

меньше допустимого (q доп
<= 1200÷1400 Вт/м 2
).
6. Расчет параметров короткого замыкания.



общую длину проводов для соединения в звезду
масса металла проводов отводов можно
где γ – плотность металла отводов для меди 8900 кг/м 3

G
отм2

=3,15 *212,4*10^(-6) * 8900 = 5,95 кг.

где k выбирается в зависимости от металла отводов для меди выбрали 2,4*10 -12

Р отв2
= 2,4 * 10 -12
* 5,95 *(2,7 * 10 6
) 2
= 104 Вт;

общую длину проводов для соединения в звездой
масса металла проводов отводов можно
где γ – плотность металла отводов для меди 8900 кг/м 3

G
отм1

= 3,15 * 4,375 * 10^(-6) * 8900 = 0,1226 кг.

где k выбирается в зависимости от металла отводов для меди выбрали 2,4*10 -12

Р отв1
= 2,4 * 10 -12
* 0,1226 *(2,64 * 10 6
) 2
= 2,1 Вт;

Потери в стенках бака и других элементах конструкции до выяснения размеров бака определяем приближенно по (7.25) и К находим по табл. 7.1 принимаем для нашего расчета К = 0,015
Р б

=
10
*
0,0
1
5
* 4
00 =
6
0 Вт.

Р к ном
= Р осн1
*k д1
+ Р осн2
*k д2
+ Р отв2
+ Р отв1
+ Р б


Р к ном
=
2676
* 1,003 + 2124 * 1,065 + 104 + 2,1 + 60 = 5
112
,16
Вт,
((5500 - 5
112
,16) / 5500 ) * 100 =
7
,
05
%

7. Расчет напряжения короткого замыкания (по § 7.2 ).



u
а

=
5112,
16/(10
* 400
) =
1,278
% .


u p
= (( 7,92 * f * S ’
* β * a p
* k p
) / u в
2
) * 10 -3


u p

= (( 7,92 * 50 *133 * 1,9 * 0,029 * 0,95)/ 6,32 2
) *10 -3
= 6,9 % .


или ((
u k

з

- u k
) / u k

з

)* 100

((
6
,5 -
7
,
0
1 )/
6
,5) * 100 = - 7,8 %

Установившийся ток короткого замыкания в обмотке ВН по (7.38) и табл. 7.2.
I ky

= (100 *
I
ном

) /(
u k

* ( 1 + (( 100*
S
ном

) / (
u k

*
S k

))))

I ky

= ( 100 * 11,55 ) / ( 7,04 * (1 + (( 100*400) / ( 7,04 * 2500000)))) = 163,7 A

где S k
- выбирается по таблице 7.2.
Мгновенное максимальное значение тока короткого замыкания
где при u р
/ u а
= 6,9 / 1,278 = 4,96 по табл. 7.3 k M
√2 =
2,09 .

i kmax

=
2,09 *
163,7
=
342
A
.

F p

= 0,628 (
i kmax

*
w
) 2
*
β
*
k
Р

*10 -6


F p

= 0,628 ( 342* 1851 ) 2
* 1,9 * 0 ,95 * 10 -6
= 454257 Н.

Среднее растягивающее напряжение в проводах обмотки ВН по (7.48) и (7.49)
σ p

=
F p

/ ( 2 *
π
*
w
1

* П 1
)

σ p

= 454257 / ( 2 * 3,14 * 1851 * 4,375 * 10 -6
) = 8,93 МПа.

Среднее сжимающее напряжение в проводах внутренней обмотки
σ p

=
F p

/ ( 2 *
π
*
w
2

* П 2
)

σ p

= 454257 / ( 2 * 3,14 * 37 * 212,4 * 10 -6
) = 9,204 МПа.

8. Расчет магнитной системы ( по § 8.1 – 8.3 ).



Выбираем конструкцию плоской трехфазной магнитной системы, собираемой в переплет (шихтованной), с четырьмя косыми стыками и комбинированными «по­лу косыми» на среднем стержне. Стержень прессуется бандажами из стеклоленты, ярма — балками и стальными полубандажа­ми. Обмотки прессуются прессующими коль­цами. Сечение стержня с 6 ступенями без прессующей пластины, размеры пакетов по табл. 8.5. Сечение ярма повторяет сечение стержня, три последних пакета ярма объе­динены в один; в ярме 5 ступеней. В Стержне и ярме два продольных канала по 3 мм.
Общая толщина пакетов в половине сечения стержня (по таблице 8.5)
Длина стержня при наличии нажимного кольца по (8.3)
l c

=

(
l
+ 2 *
l
’

0

) * 10 -3


l c

= (420 + 2 * 30) * 10 -3
= 0,48 м.

Расстояние между осями соседних стержней
Объем угла по табл. 8.7 V y
=2470 см 3
, γ c
т
= 7650 кг / м 3
.
G y

=
k
3

*
V y

*
γ c

т

* 10 -6


G y

= 0,965* 2470 * 7650 * 10 -6
= 18,2 кг.

Масса стали стержней в пределах окна магнитной системы по ( 8.12)
G
’

c

=
c
* П с
* l
c

*
γ c

т


G
’

c

=
3 *
177
* 10 -4
* 0,4
8
* 7650 =
195 кг
.

Масса стали в местах стыка пакетов стержня и ярма по (8.13)
G
"
c

=

c
* ( П с
* а 1я
* γ ст
* 10 -3
– G
y

)

G
"
c

=

3 * ( 177 * 10 -4
* 0,175 * 7650 * 10 -3
— 18,2 ) = 16,47 кг.

G c

=
195
+ 1
6,47
=
211,47 кг
.

Масса стали в ярмах по (8.8) — (8.10)
G
’

я

= 2 * ( с -1) * С * П я
*
γ c

т


G
’

я

= 2 * (3— 1) * 0,
26
* 181,7 * 10 -4
* 7650 =
145
кг
;

G
ст

=
G c

+ С я
= 211,47 +
181
,4 =
392
,87 кг
.

9. Расчет потерь и тока холостого хода (по § 8.2).



Магнитная система шихтуется из электротехническом тонколистовой рулонной холоднока­таной текстурованной стали марки 3404 толщиной 0,35 мм.
В с
=
6
,
3
2 / ( 4,44 * 50 *
177
*10 -4
) = 1,6 Тл.

В я

= 6,32 / ( 4,44 * 50 * 181
,7
*10 -4
) = 1,5
6
Тл.

По табл. 8.10 находим удельные потери:
при В с
= 1,6 Тл; р с
= 1,295 Вт/кг; р з , с
= 645 Вт/м 2
(шихтовка в одну пластину);
при В я
=1,56 Тл; р я
= 1,207 Вт/кг;
при В з
= 1,6 /√ 2= 1,12 Тл; р з
= 360 Вт/м 2
.
По тексту гл. 8 и табл. 8.13 находим коэффициенты для стали 3404 толщиной 0,35 мм при наличии отжига: k п,я
= 1,0; k п,р
= 1,05; k п,з
=1,0; k п, л
= 1,0; k п, ш
=1,02;
P x
= ( k
п

,

р

* k
п

,

з

* (
р с

* G c
+
р я

* G ’

я

– 4 *
р я

* G y
+ ((
р с

+
р я

) / 2) * k
п

,

у

* G y
) +

+
Σ
р з
*
n
з

* П з
) *
k
п,я

* k п,п
*
k
п, ш


P x

= ( 1,05 * 1 * ( 1,295 * 211,47 + 1,207 * 1
45
– 4 * 1,207 * 18,2 + (( 1,295 + 1,207 ) / 2 ) *

* 9,38 * 18,2 ) + 645 * 1 * 177/√2 * 10 -4
+ 360 * 5/√2 * 177 * 10 -4
) * 1,0 * 1,03 * 1,02 = 725 Вт

Потери холостого хода P x
= 725 Вт, или (( 1150 – 725) / 1150) *100 = 37 %.
Потери холостого хода на 37% лучше заданной нормы
По табл. 8.17 находим удельные намагничивающие мощности:
при В с
= 1,6 Тл; q с
= 1,8 ВA/кг; q з , с
= 24000 ВA/м 2
(шихтовка в одну пластину);
при В я
=1,56 Тл; q я
= 1,576 ВA/кг;
при В з
= 1,6 /√ 2= 1,12 Тл; q з
= 3500 ВA/м 2

По тексту гл. 8 и табл. 8.12, 8.20 и 8.21 находим коэффициенты: k т,р
= l,18; k т,з
=l,0 (при наличии отжига пластин); k т,у
=35,2; k т,пл
= 1,2; k т,я
= 1,0; k т,п
=1,05; k т,ш
=1,02.
Q x

= (
k т,р
*
k т,з
* (
q с
*
G c

+
q я
*
G
’

я

– 4 *
q я
*
G y

+ ((
q с
+
q я
) / 2) *
k т,у
*
k т,пл
*
G y

) +

+
Σ
q з
*
n
з

* П з
) *
k т,я
*
k т,п
*
k т,ш

Q x

=
( 1,18 * 1,0
*
( 1,8 * 211,47 + 1,576 * 1
45
– 4 * 1,576 * 18,2 + (( 1,8 + 1,576) / 2) * 35,2 * 1,2 * 25,6 ) + 24000/√2 * 1 * 177 * 10 -4
+ 3500/√2 * 5 * 177 * 10 -4
) * 1,0 * 1,05 *

Относительное значение тока холостого хода
или ((2,1 – 0,894)/ 2,1) *100 = 57 %.

Активная составляющая тока холостого хода
Ток холостого хода (для обмотки НН)
Активное составляющая тока холостого хода, фазное значение,
I x

р

= √ 2,98 2
- 0,6 2
= 2,92 А

Коэффициент полезного действия трансформатора
η = ( 1- ((Р к ном
+
P x

) / (
S
+ Р к ном
+
P x

))) * 100

η = ( 1 – (( 5565,16 + 725) / ( 400 * 10 3
+ 5565,16 + 725))) * 100 = 98,45

1) Тихомиров П.М. «Расчет трансформаторов»; Москва, 1986
2) Сапожников В.А. «Конструирование трансформаторов»; Москва, 1684

Название: Расчет силового трехфазного двухобмоточного трансформатора с естественным масляным охлаждением
Раздел: Промышленность, производство
Тип: реферат
Добавлен 00:12:42 14 сентября 2011 Похожие работы
Просмотров: 316
Комментариев: 10
Оценило: 4 человек
Средний балл: 4.8
Оценка: неизвестно   Скачать

Срочная помощь учащимся в написании различных работ. Бесплатные корректировки! Круглосуточная поддержка! Узнай стоимость твоей работы на сайте 64362.ru
Мне с моими работами постоянно помогают на FAST-REFERAT.RU - можете просто зайти узнать стоимость, никто вас ни к чему не обязывает, там впринципе всё могут сделать, вне зависимости от уровня сложности) у меня просто парень электронщик там какой то, тоже там бывает заказывает))
Спасибо, Оксаночка, за совет))) Заказал курсач, отчет по практике, 2 реферата и дипломную на REFERAT.GQ , все сдал на отлично, и нервы не пришлось тратить)
Я обычно любые готовые работы покупаю на сайте shop-referat.tk , и свои все там же на продажу выставляю, неплохой доп.заработок. А если там не нахожу то уже на referat.gq заказываю и мне быстро делают.
Хватит париться. На сайте REFERAT.GQ вам сделают любой реферат, курсовую или дипломную. Сам пользуюсь, и вам советую.
Да, но только в случае крайней необходимости.

Реферат: Расчет силового трехфазного двухобмоточного трансформатора с естественным масляным охлаждением
Контрольная работа по теме Математические методы в логистике
Контрольная Работа Алгебра Алимов Тригонометрическая Функции
Реферат: Конспект нескольких глав Лосева
Алгебра 11 Класс Сочинение
Реферат по теме Происхождение восточных славян
Реферат по теме Валютний курс та його динаміка
Курсовая работа: Сравнительная характеристика применения суперфосфата и фосфоритной муки при выращивании овса на слабокислой почве
Реферат: Y2k Bug Essay Research Paper Y2K 41999Y2KAccording
Реферат: Николай II, последний из династиии Романовых. Скачать бесплатно и без регистрации
Как Наверстать Упущенное Время Эссе
Темы Курсовых По Переводу И Переводоведению
Практическая Работа По Социальной Психологии
Реферат по теме Ветрогенераторы
Реферат Жесткость Воды
Реферат Модернизация Специального Образования
Практическое задание по теме Леонардо да Винчи как философ (философия)
Контрольная Работа Номер 1 Выражение
Реферат День Детей
Контрольная работа: Оценка умышленного преступления, хищения и хулиганства
Доклад: Биография Мэрилин Монро
Реферат: Хронічні гепатити. Пієлонефрит
Реферат: Устав ООН о мирном разрешении международных споров
Изложение: Солженицын: В круге первом