Реферат: Расчет механизмов – козлового консольного крана грузоподъемностью 8 тонн

🛑 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

4 Расчёт механизма перемещения крана 10
5 Расчёт механизма перемещения тележки 14
Козловыекраны применяют для обслуживания открытых складов и погрузочных площадок, монтажа сборных строительных сооружений и оборудования, промышленных предприятии, обслуживания гидротехнических сооружений, перегрузки крупнотоннажных контейнеров и длинномерных грузов. Козловые краны выполняют преимущественно крюковыми или со специальными захватами.
В зависимости от типа моста, краны делятся на одно- и двухбалочные. Грузовые тележки бывают самоходными или с канатным приводом. Грузовые тележки двухбалочных кранов могут иметь поворотную стрелу.
Опоры крана устанавливаются на ходовые тележки, движущиеся по рельсам. Опоры козловых кранов выполняют двухстоечными равной жёсткости, или одну -жёсткой, другую -гибкой(шарнирной).
Для механизмов передвижения козловых кранов предусматривают раздельные приводы. Приводными выполняют не менее половины всех ходовых колёс.
Обозначение по ГОСТ : Кран козловой 540-33 ГОСТ 7352-75
Механизм подъёма груза предназначен для перемещения груза в вертикальном направлении. Он выбирается в зависимости от грузоподъёмности.
Привод механизма подъёма и опускания груза включает в себя лебёдку механизма подъёма. Крутящий момент, создаваемый электродвигателем передаётся на редуктор через муфту. Редуктор предназначен для уменьшения числа оборотов и увеличения крутящего момента на барабане.
Барабан предназначен для преобразования вращательного движения привода в поступательное движение каната.
Усилие в канате набегающем на барабан, H:
Fб=Qg/zu n
h 0
=8000*9,81/2*2*0,99=19818
где: Q-номинальная грузоподъемность крана, кг;
h 0
– общий КПД полиспаста и обводных блоков;
Поскольку обводные блоки отсутствуют, то
h­ 0
=h п
=(1 - n бл
U
п
)/u n
(1-h бл
)=(1-0,98 2
)/2*(1-0,98)=0,99
Расчетное разрывное усилие в канате при максимальной нагрузке на канат Fк=Fб=19818 Н и k=5,5
где: Fк – наибольшее натяжение в канате (без учета динамических
k – коэффициент запаса прочности (для среднего режима работы
Принимаем канат по ГОСТ 2688 – 80 двойной свивки типа ЛК-Р конструкции 6х19(1+6+6/6+1 о.с) диаметром 15 мм имеющий при маркировочной группе проволок 1764 Мпа разрывное усилие F=125500 Н.
Канат – 11 – Г – 1 – Н – 1764 ГОСТ 2688-80
Фактический коэффициент запаса прочности:
Требуемый диаметр барабана по средней линии
е – коэффициент зависящий от типа машины, привода механизма и
Принимаем диаметр барабана D=400 мм.
Длина каната навиваемого на барабан с одного полиспаста при z 1
=2 и
Lк=H*Uп+p*D(z 1
+z 2
)=9*2+3,14*0,4(2+3)=24,28
где: Н – высота поднимаемого груза;
D – диаметр барабана по средней линии навитого каната;
z 1
– число запасных ( неиспользуемых ) витков на барабане до места
z 2
– число витков каната, находящихся под зажимным устройством на
Lб=L k
*t/p*m(m*d+D)*j=24,28*0,017/3,14*1(1*0,015+0,4)=0,239
где: L к
– длина каната, навиваемого на барабан;
j - коэффициент не плотности навивки; для гладких барабанов;
Толщина стенки литого чугунного барабана должна быть, м:
d min
=0,02Dб+(0,006…0,01)=0,02*0,389+0,006…0,01=0,014
Приняв в качестве материала барабана чугун марки СЧ 15 (d в
=650 Мпа,
[d сж
]=130 Мпа) найдем напряжения сжатия стенки барабана:
d сж
=Fб/t[d сж
] = 19818/17*10 -3
*16*10 -3
= 72,86 Мпа<130 М
t – шаг витков каната на барабане, м;
[d сж
] – допускаемое напряжение сжатия для материала барабана; Статическая мощность двигателя при h = 0,85, кВт:
Pc=Q*g*v г
/10 3
*h=8000*9,81*0,2/1000*0,85=18,46
где: Q – номинальная грузоподъемность, кг;
Номинальная мощность двигателя принимается равной или несколько меньше статической мощности. Из таблицы III.3.5 выбираем крановый электродвигатель с фазным ротором MTF – 311 – 6 имеющим ПВ=25% номинальную мощность Рном=13 кВт и частоту вращения n=935 мин -1
. Момент инерции ротора Ip=0,225 кг*м 2
максимальный пусковой момент двигателя Тmax=320 H*м.
Частота вращения барабана (мин -1
):
n б
=60v г
*Uп/p*Dрасч=60*0,2*2/3,14*0,4=19,1
Dрасч – расчетный диаметр барабана, м.
Общее передаточное число привода механизма:
Расчетная мощность редуктора на быстроходном валу, кВт:
где: k р
– коэффициент, учитывающий условия работы редуктора;
Р – наибольшая мощность передаваемая редуктором при нормально протекающем процессе работы механизма.
Из таблицы III.4.2 по передаточному числу и мощности выбираем редуктор цилиндрический, двухступенчатый, горизонтальный, крановый типоразмера Ц2 – 400 с передаточным числом Uр =50,94 и мощностью на быстроходном валу при среднем режиме работы Рр = 19,4 кВт
Момент статического сопротивления на валу двигателя в период пуска с учетом того, что на барабан навиваются две ветви каната при h б
=0,94 и
Тс=Fб*z*Dб г
/2u*h б
*h пр
=19818*2*0,4/2*50,94*0,94*0,9=183,94
Номинальный момент передаваемый муфтой принимается равным моменту статических сопротивлений Т м
ном
=Т с
=135 Н*м.
Номинальный момент на валу двигателя Н*м:
Расчетный момент для выбора соединительной муфты, Н*м:
Т м
=Т м
ном
*k 1
*k 2
=183,94*1,3*1,2=286,94
Выбираем по таблице 5.9 втулочно–пальцевую муфту №1 с тормозным шкивом диаметром Dт=200 мм, и наибольшим передаваемым крутящим моментом 500 Н*м.
Момент инерции муфты Iм=0,125 кг*м 2
. Момент инерции ротора и муфты I=Iр+Iм=0,225+0,0125=0,35 кг*м 2

Средний пусковой момент двигателя при y=1,4, Н*м:
Тпуск=Тср.п=(y max
+y min
)*Tном/2=(2,41+1,4)*132,78/2=252,9
где: y max
=T мах
/Т ном
=320/132,78=2,41
y min
- минимальная кратность пускового момента электродвигателя:
Т мах
- максимальный пусковой момент двигателя, Н*м,
Т ном
- номинальный момент двигателя, Н*м,
t п
=(d*I*n/9,55(Т ср.п
-Т с
))+9,55*Q*v 2
/n((Т ср.п
-Т с
)*h=
=(1,1*0,35*935/9,55(252,94-183,94))+
+9,55*8000*0,194 2
/935(252,94-183,94)=1,14
где: Тср.п – средний пусковой момент двигателя, Н*м
Тс – момент статического сопротивления соответственно на валу двигателя при пуске.
Фактическая частота вращения барабана по формуле, мин -1
:
Фактическая скорость подъема груза, м/с:
v г
ф
=p*D расч
*n б
ф
/60u п
=3,14*0,4*18,54/60*2=0,194
D расч
- расчетный диаметр барабана
Эта скорость отличается от ближайшего значения 0,2 м/с из стандартного ряда на допустимую величину.
Рис. 1. Усредненный график загрузки механизма подъема
Из графика усредненной загрузки механизма определим моменты, развиваемые двигателем, и время его пуска при подъеме и опускании груза в различные периоды работы механизма. Согласно графику, за время цикла (подъем и опускание груза) механизм будет работать с номинальным грузом Q=8000 кг – 1 раз.
Таблица № 2. – Моменты, развиваемые двигателем, и время его пуска
Натяжение каната у барабана при подъеме груза
Натяжение каната у барабана при опускании груза
В таблице избыточный момент при опускании груза – сумма среднего пускового момента двигателя и момента статических сопротивлений механизма при опускании груза.
Средняя высота подъема груза составляет 0,5…0,8 номинальной высоты Н=9м. Примем Нср=0,8*Н=0,8*9=7,2 м.
Сумма времени пуска при подъеме и опускании груза за цикл работы механизма, с:
åt п
=1,14+5*0,34+1*0,27+3*0,22+0,09+5*0,11+1*0,13+3*0,14=4,96
Общее время включений двигателя за цикл с:
åt=2(1+5+1+3)*t y
+åt п
=2*10*37,11+4,96=747,16
Т ср
= = (252,94 2
*4,96+(183 2
+5*97 2
+45 2
+3*14 2
+140 2
+5*70 2
+28 2
+3*6,9 2
)/747,16)=52,3
где: åt п
– общее время пуска механизма в разные периоды работы с различной нагрузкой, с;
åТ 2
с
t y
– сумма произведений квадрата моментов статических сопротивлений движению при данной нагрузке на время установившегося движения при этой нагрузке.
åt – общее время включения электродвигателя за цикл, с.
Среднеквадратическая мощность двигателя, кВт;
Р ср
=Т ср
п
/9550=52,3*935/9550=5,12 кВт
где: Тср – среднеквадратичный момент преодолеваемый электродвигателем.
Во избежание перегрева электродвигателя необходимо, чтобы
развиваемая двигателем среднеквадратичная мощность удовлетворяла условию Рср £ Рном 13 £ 5,12 – условие соблюдается
Момент статического сопротивления на валу двигателя при торможении механизма, Н*м:
Тс=Fб*z*Dб г
*h б
*h т
/2u т
=19818*2*0,4*0,98*0,85/2*50,94=129,63
где: h т
– КПД привода от вала барабана до тормозного вала;
u т
– общее передаточное число между тормозным валом и валом барабана.
Необходимый по нормам Госгортехнадзора момент, развиваемый тормозом при k т
=1,75*Тт=1,75*129,63=226,852 Н*м.
Из таблицы III.5.11 выбираем тормоз ТКТ – 300/200 с тормозным моментом 240 Н*м, диаметром тормозного шкива Dт=300 мм. Регулировкой можно получить требуемый тормозной момент Тт=240 Н*м.
У механизма подъема груза фактическое время торможения при опускании, с:
t п
=(d*I*n/9,55(Т т
-Т с
))+9,55*Q*v 2
/n((Т т
-Т с
)*h= =(1,1*0,35*935/9,55(226-129))+(9,55*8000*0,194 2
*0,85/935(226-129)=0,41
Для среднего режима работы находим путь торможения механизма подъема груза, м:
Время торможения в предположении что скорости подъема и опускания груза одинаковы, с:
t т
max
=S/0,5v г
ф
=0,11/0,5*0,194=1,17>t т
=0,54
Расчет механизма передвижения крана.

Механизм передвижения крана служит для перемещения крана по рельсам.
Найдем рекомендуемый диаметр ходовых колес Dк=720 мм.
Коэффициент качения ходовых колес по рельсам m=0,0006 м. Коэффициент трения в подшипниках качения ходовых колес f=0,02.
Диаметр вала цапфы ходового колеса, мм:
D к
=0,2*720=144. Примем также k р
=2,5
Общее сопротивление передвижению крана, Н:
F пер
=F тр
=k p
(m+Q)g(fd k
+2m)/D k
=2,5(22000+8000)*
9,81(0,020*0,14+2*0,0006)/0,720=4087,5
Статическая мощность привода при h = 0,85, кВт:
Pc=F пер
*v пер
/10 3
*h=4087*1,6/1000*0,85=7,693
где: F пер
– сопротивление передвижению крана, кг;
v пер
– скорость передвижения крана, м/с;
Т.к привод механизма передвижения крана раздельный, то выбираем двигатель приблизительно в два раза по мощности меньше расчетной. Из таблицы III.3.5 выбираем крановый электродвигатель MTF – 111 – 6 имеющим ПВ=25% номинальную мощность Рном=4,1 кВт и частоту вращения n=870 мин -1
. Момент инерции ротора Ip=0,048 кг*м 2
.
Номинальный момент на валу двигателя Н*м.
Частота вращения вращения ходового колеса (мин -1
):
n б
=60v пер
/p*Dк=60*1,6/3,14*0,720=42,16
где: v пер
– скорость передвижения крана;
Требуемое передаточное число привода:
Поскольку в приводе механизма перемещения крана должно быть установлено два одинаковых редуктора. Выбираем редуктор типа ВК – 475 передаточное число u p
=19,68 и Pр=8,3 кВт.
Номинальный момент передаваемый муфтой двигателя, Н*м
Тм=Тс=F пер
D к
/2u р
h=2043*0,720/2*19,68*0,85=43,98
Расчетный момент для выбора соединительной муфты, Н*м:
Т м
=Т м
ном
*k 1
*k 2
=43,98*1,2*1,2=62,3
Выбираем по таблице III.5.6 втулочно – пальцевую муфту c крутящим моментом 63 Н*м с диаметром D=100 мм,
Фактическая скорость передвижения крана, м/с:
v пер
ф
=v пер
*u/u p
=1,6*20,48/19,68=1,66 – отличается от стандартного ряда на допустимую величину.
Примем коэффициент сцепления ходовых колес с рельсами j=0,12
коэффициент запаса сцепления k j
=1,1.
Вычисляем максимально допустимое ускорение крана при пуске в предположении, что ветровая нагрузка F p
=0, м/с 2

a max
=[(z пр
((j/k j
)+(f*d k
/D k
))/z)-(2m+f*d k
)k p
/D k
)*g=
=(2((0,12/1,1)+(0,02*0,144/0,720))/4-
-(2*0,0006+0,02*0,144)*2,0/0,720)*9,81=0,66
j - коэффициент сцепления ходовых колес с рельсами: при
f – коэффициент трения (приведенной к цапфе вала) в подшипниках
m - коэффициент трения качения ходовых колес по рельсам м;
d k
– диаметр цапфы вала ходового колеса, м:
k p
– коэффициент, учитывающий дополнительное сопротивления от трения реборд ходовых колес
Средний пусковой момент двигателя, Н*м:
Тср.п=(y max
+y min
)*Tном/2=(2,25+1,1)*43,98/2=93,66
где: y min
- минимальная кратность пускового момента электродвигателя:
Наименьшее допускаемое время пуска по условию сцепления, с:
Момент статических сопротивлений при работе крана без груза, Н*м:
Тс=F’ пер
D к
/2u р
h=2445,96*0,72/2*19,68*0,85=52,6
Момент инерции ротора двигателя Iр=0,048 кг*м 2
и муфты быстроходного вала Iм=0,002
Фактическое время пуска механизма передвижения без груза, с:
t п
=(d*I*n/9,55(Т ср.п
-Т с
))+9,55*Q*v 2
/n((Т ср.п
Т с
)*h=
=(12*0,05*870/9,55(93,66-52,6))+9,55*11000*1,66 2
/870(93,66- 52,6)*0,85=7,95 с
Фактическое ускорение крана без груза, м/с 2

а ф
=V пер
/t п
=1,66/7,95=0,2081,2
Определение тормозных моментов и выбор тормоза. Максимальное допустимое замедление крана при торможении, м/с 2
:
a max
т
=((z пр
((j/k j
)-(f*d k
/D k
))/z)+(2m+f*d k
)/D k
)*g=((2((0,12/1,1)-(0,02*0,144/0,720))/4)+(2*0,0006+0,02*0,144)/0,720)*9,81=0,571
По таблице принимаем а мах
т
=0,15 м/с 2

Время торможения крана без груза, с:
t t
=V ф
пер
/а мах
т
=1,66/0,15=11,06
Сопротивление при торможении крана без груза, Н:
F тр
т
=mg(f*d k
+2m)/D k
=22000*9,81(0,02*0,144+2*0,0006)/0,720=1222,98
Момент статических сопротивлений на тормозном валу при торможении крана, Н*м:
Т с
т
=F т
тр
*D k
*h/2*u p
=1222,98*0,720*0,85/2*19,68=19,01
Момент сил инерции при торможении крана без груза, Н*м:
Т ин
т
=(d*I*n/9,55*t т
)+9,55*m*v 2*
h/n*t т
=
=(1,2*0,05*870/9,55*11,06)+9,55*22000*1,66 2
*0,85/870*
где: t т
- время торможения механизма, с:
Расчетный тормозной момент на валу тормоза, Н,м:
Т р
т
=Т ин
т
– Т с
т
=51,63-11,06=40,57
Из таблицы III 5.13 выбираем тормоз типа ТКГ – 160 с диаметром тормозного шкива D т
=160 мм и наибольшим тормозным моментом Тт=100 Н*м, который следует отрегулировать до Тт=41 Н*м.
Минимальная длина пути торможения, м:
Фактическая длина пути торможения, м:
S ф
=0,5*v*t т
=0,5*1,66*11,06=9,17
Расчет механизма передвижения грузовой

Найдем рекомендуемый диаметр ходовых колес Dк=360 мм.
Коэффициент качения ходовых колес по рельсам m=0,0006 м. Коэффициент трения в подшипниках качения ходовых колес f=0,02.
Диаметр вала цапфы ходового колеса, мм:
D к
=0,2*360=72 Примем также k р
=2,5
Общее сопротивление передвижению крана, Н:
F пер
=F тр
=k p
(m+Q)g(fd k
+2m)/D k
=2,5(3200+8000)*
9,81(0,02*0,072+2*0,0006)/0,36=2014,31
Статическая мощность привода при h = 0,85, кВт:
Pc=F пер
*v пер
/10 3
*h=2014*0,63/1000*0,85=1,49 кВт.
где: F пер
– общее сопротивление передвижению тележки, Н;
v пер
– скорость передвижения грузовой тележки, м/с;
Из таблицы III.3.5 выбираем крановый электродвигатель MTF – 011-16 имеющим ПВ=25% номинальную мощность Р=1,7 кВт и частоту вращения n=835 мин -1
. Момент инерции ротора Ip=0,02 кг*м 2
.
Номинальный момент на валу двигателя Н*м:
Частота вращения вращения ходового колеса (мин -1
):
n б
=60v пер
/p*Dк=60*0,63/3,14*0,36=32,89
где: v пер
– скорость передвижения тележки м/с;
Требуемое передаточное число привода:
Поскольку в приводе механизма перемещения крана должно быть установлено два одинаковых редуктора. Выбираем редуктор типа ВК – 475 передаточное число u p
=29,06 и Pр=8,1 кВт.
Номинальный момент передаваемый муфтой двигателя, Н*м:
Тм=Тс=F пер
D к
/2u р
h=2014,31*0,36/2*29,06*0,85=14,67
Расчетный момент для выбора соединительной муфты, Н*м:
Т м
=Т м
ном
*k 1
*k 2
=14,47*1,2*1,2=21,12
Выбираем по таблице III.5.6 втулочно – пальцевую муфту c крутящим моментом 31,5 Н*м с диаметром D=90 мм.
Фактическая скорость передвижения тележки, м/с:
v пер
ф
=v пер
*u/u p
=0,63*25,38/29,06=0,55 – отличается от стандартного ряда на допустимую величину.
Примем коэффициент сцепления ходовых колес с рельсами j=0,12
коэффициент запаса сцепления k j
=1,1.
Вычисляем максимально допустимое ускорение грузовой тележки при пуске в предположении, что ветровая нагрузка F p
=0, м/с 2

a max
=[(z пр
((j/k j
)+(f*d k
/D k
))/z)-(2m+f*d k
)k p
/D k
)*g=
=(2((0,12/1,1)+(0,02*0,072/0,36))/4-
-(2*0,0006+0,02*0,072)*2,5/0,36)*9,81=0,46 м/с 2

j - коэффициент сцепления ходовых колес с рельсами: при
f – коэффициент трения (приведенной к цапфе вала) в подшипниках
m - коэффициент трения качения ходовых колес по рельсам м;
d k
– диаметр цапфы вала ходового колеса, м:
k p
– коэффициент, учитывающий дополнительное сопротивления от трения реборд ходовых колес
Средний пусковой момент двигателя, Н*м:
Тср.п=(1,5…1,6)*Tном=1,5*19,44=29,16
Наименьшее допускаемое время пуска по условию сцепления, с:
Момент статических сопротивлений при работе тележки без груза Н*м:
Тс=F’ пер
D к
/2u р
h=575*0,36/2*29,0,6*0,85=4,150
Момент инерции ротора двигателя Iр=0,02 кг*м 2
и муфты быстроходного вала Iм=0,018
Фактическое время пуска механизма передвижения тележки
t п.г
=(d*I*n/9,55(Т ср.п
-Т с
))+9,55*(Q+m т
)*v 2
/n((Т ср.п
-Т с
)*h=
=(1,2*0,038*835/9,55(29,16-14,67))+9,55*
*(8000+3200)*0,55 2
/835(29,16-14,67)*0,85=5,42
Фактическое время пуска механизма передвижения тележки
t п.г
=(d*I*n/9,55(Т ср.п
-Т с
))+9,55*m т
*v 2
/n((Т ср.п
-Т с
)*h=
=(1,2*0,038*835/9,55(29,16-4,150))+9,55*
*3200*0,55 2
/835(29,16-4,150)*0,85=2,3
Фактическое ускорение грузовой тележки без груза, м/с 2

Проверяем суммарный запас сцепления. Для этого найдем:
А) суммарную нагрузку на привод колеса без груза, Н:
F пр
=m*z пр
*g/z=3200*2*9,81/4=15696
Б) суммарную нагрузку на привод колеса с грузом, Н:
F пр
=m*z пр
*g/z=(3200+8000)*2*9,81/4=54936
В) сопротивление передвижению грузовой тележки без груза, Н:
F’ пер
=k p
*m*g(f*d k
+2m)/D k
=2,5*3200*9,81*(0,02*0,072+2*0,0006)/0,36=
C) сопротивление передвижению грузовой тележки с грузом, Н:
F’ пер
=k p
*m*g(f*d k
+2m)/D k
=2,5*(3200+8000)*9,81*(0,02*0,072+2*0,0006)/
Определим фактический запас сцепления:
k j
=Fпр*j/F’пер+mg((a/g)-z пр
*f*d k
/z*D k
)=
=15696*0,15/575,5+3200*9,81((0,23/9,81)-2*0,02*0,072/4*0,36)=1,2
Определение тормозных моментов и выбор тормоза. Максимальное допустимое замедление грузовой тележки при торможении, м/с 2
:
a max
т
=((z пр
((j/k j
)-(f*d k
/D k
))/z)+(2m+f*d k
)/D k
)*g=((2((0,15/1,2)-(0,02*0,072/0,36))/4)+(2*0,0006+0,02*0,072)/0,36)*9,81=0,66 м/с 2

По таблице принимаем а мах
т
=0,15 м/с 2

Время торможения грузовой тележки без груза, с:
t t
=V ф
пер
/а мах
т
=0,55/0,15=3,66 с.
Сопротивление при торможении грузовой тележки без груза, Н:
F тр
т
=mg(f*d k
+2m)/D k
=3200*9,81(0,02*0,072+2*0,0006)/0,36=230,208 H.
Момент статических сопротивлений на тормозном валу при торможении грузовой тележки, Н*м.
Т с
т
=F т
тр
*D k
*h/2*u p
=230,208*0,36*0,85/2*29,6=1,189
Момент сил инерции при торможении грузовой тележки без
Т ин
т
=(d*I*n/9,55*t т
)+9,55*m*v 2*
h/n*t т
=
=(1,2*0,038*835/9,55*3,66)+9,55*3200*0,55 2
*0,85/830*
где: t т
- время торможения механизма, с:
Расчетный тормозной момент на валу тормоза, Н*м:
Т р
т
=Т ин
т
– Т с
т
=3,6 – 1,89 =1,77
Из таблицы III 5.13 выбираем тормоз типа ТКГ – 160 с диаметром тормозного шкива D т
=160 мм и наибольшим тормозным моментом Тт=100 Н*м, который следует отрегулировать до Тт=41 Н*м.
Минимальная длина пути торможения, м:
Фактическая длина пути торможения, м:
S ф
=0,5*v*t т
=0,5*0,55*3,66=1,0065 >1м
Ограничители высоты подъема грузозахватного устройства.
В качестве исполнительных устройств этих ограничителей применяют преимущественно рычажные и шпиндельные конечные выключатели.
В мостовых и козловых кранах с приводными грузовыми тележками, а так же в стреловых кранах с подъемной стрелой при использовании рычажных выключателей к его рычагу крепят штангу которая может перемещаться в направлении движения рычага выключателя и удерживать рычаг в устойчивом положении при замкнутых контактах.
Движение штанги в боковом направлении ограничено направляющей. При подходе к крайнему верхнему положению обойма грузового крюка поднимает штангу, которая воздействует на рычаг конечного выключателя, отключает привод механизма подъема груза.
Тупиковые упоры, установленные на концах рельсового кранового пути, предназначены для ограничения пути передвижения крана.
Стационарный упор для рельсовых путей козловых кранов грузоподъемностью 8-15 т листовой стальной щит усиленный средними и боковым ребром.
Щит и ребра приварены к основанию. Снизу в щите имеется вырез, обеспечивающий установку упора под рельсами. К щиту болтами прикреплен амортизатор. Основание упора крепится на деревянных шпалах рельсового пути костылем, а ребро направлено к рельсу.
Буфера предназначены смягчения возможного удара грузоподъемной машины об упоры. Они могут быть выполнены эластичными, пружинными, пружинно – фрикционными и гидравлическими. В зависимости от установки буфера они могут быть подвижными, неподвижными, и комбинированными. На грузовых тележках кранов подвижные буфера закреплены на боковых сторонах рамы. Эти буфера перемещаются при работе крана вместе с крановым мостом и грузовой тележкой.
1. Справочник по расчетам механизмов подъемно – транспортных машин. А.В. Кузьмин, Ф.Л. Марон. Высшая школа, 1983 г.
2. Справочник по кранам. Александров М.П., Гохберг М.М., том 1,2. -Л: Машиностроение,1988.
3. Подъёмно-транспортные машины. Атлас конструкций., под ред. Александрова М.П. и Решетникова Д.Н.-М.:1987.

Название: Расчет механизмов – козлового консольного крана грузоподъемностью 8 тонн
Раздел: Рефераты по технологии
Тип: реферат
Добавлен 18:07:30 09 июля 2005 Похожие работы
Просмотров: 1847
Комментариев: 19
Оценило: 5 человек
Средний балл: 4.8
Оценка: неизвестно   Скачать

Срочная помощь учащимся в написании различных работ. Бесплатные корректировки! Круглосуточная поддержка! Узнай стоимость твоей работы на сайте 64362.ru
Если Вам нужна помощь с учебными работами, ну или будет нужна в будущем (курсовая, дипломная, отчет по практике, контрольная, РГР, решение задач, онлайн-помощь на экзамене или "любая другая" учебная работа...) - обращайтесь: https://clck.ru/P8YFs - (просто скопируйте этот адрес и вставьте в браузер) Сделаем все качественно и в самые короткие сроки + бесплатные доработки до самой сдачи/защиты! Предоставим все необходимые гарантии.
Привет студентам) если возникают трудности с любой работой (от реферата и контрольных до диплома), можете обратиться на FAST-REFERAT.RU , я там обычно заказываю, все качественно и в срок) в любом случае попробуйте, за спрос денег не берут)
Да, но только в случае крайней необходимости.

Реферат: Расчет механизмов – козлового консольного крана грузоподъемностью 8 тонн
Сочинение: Художественный мир Лескова (мое читательское восприятие)
Реферат: Меры защиты от прямого и косвенного прикосновения к токоведущим частям
Дипломная работа по теме Cовершенствование прогнозирования денежных потоков
Курсовая работа по теме Группы и управление на примере послеродового отделения НИИ Акушерства и Гинекологии им. Д.О. Отто
Курсовая работа по теме Амортизация основных средств и ее учет
Лабораторная работа: Определение температуры фазового перехода ферромагнетик-парамагнетик
Готовый Дипломный Проект Купить
Контрольная Работа Строение Клетки 9 Класс
Реферат: Поступательное и вращательное движения абсолютно твёрдого тела. Момент силы относительно точки.
Рефератов Готовые Автор
Гдз По Алгебре 7 Контрольные Работы Александрова
Реферат: Глобальная стратегия лечения и профилактики бронхиальной астмы
Курсовая работа по теме Особенности организации экскурсионного вида туризма
Курсовая Работа На Тему Инвентаризация Запасов
Реферат по теме Государственная регистрация
Курсовая работа по теме Проектирование системы автоматического управления подъема шасси спортивного самолета
Курсовая работа по теме Особенности разведения сои в условиях Приморского края
Сочинение На Тему Интерьер Комнаты 6 Класс
Реферат: Незаконное предпринимательство как уголовно наказуемое деяние
Производство и применение фосфорных удобрений
Доклад: У вечного огня (О метафизике А.С. Пушкина)
Реферат: Религиозное воспитание
Реферат: Сердечно-сосудистая недостаточность