Реферат: Проектирование несущих железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания 2

⚡ 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ


ПРОЕКТИРОВАНИЕ НЕСУЩИХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ МНОГОЭТАЖНОГО ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ


Расстояние между продольными разбивочными осями
Расстояние между поперечными разбивочными осями
Продольные и поперечные разбивочные оси образуют сетку
, в узлах которой устанавливаются колонны. Расстояние между продольными разбивочными осями принято называть пролётом здания
, между поперечными – шагом колонн
.
Колонны по высоте имеют выступающие части – консоли
, на которые устанавливаются балки – ригели
. Сверху на ригели укладываются панели перекрытия
.
На панели действуют вертикальныенагрузки
(эксплуатационные), которые передаются затем через ригели на колонны, а с них через фундаменты на грунт основания. Горизонтальные нагрузки
(ветровые) воспринимаются наружными стенами здания, которые выполняются из кирпича. На них передается также и часть вертикальных нагрузок.
Конструктивная система здания с использованием колонн и несущих стен носит название неполного каркаса
.
Сечение колонн обычно принимают квадратным со стороной 300, 350, 400, 450 мм

(в соответствии с требованиями унификации). С увеличением нагрузки увеличивается и сечение колонн.
Толщина наружной стены принимается кратной размерам кирпича ( 250
´
120
мм
, высота 65
мм
), с учётом 10
мм
на вертикальный шов:
· Принимаем сечение колонн 450
´
450
мм
, толщину кладки наружных стен 51
0
мм
(постоянной на всех этажах).

Принимаем поперечное направление ригелей
, т.е. располагаем ригели поперёк здания.
Сечение ригеля принимаем прямоугольным (оно простое в расчёте, но это плохо отражается на эстетических качествах помещений). Назначаем размеры сечения ригеля
· высота h
r

= (1/10)× L
= 6600/10= 660 мм
;
принимаем h
r

= 650 мм
(кратно 50
мм
); .

· ширина b
r

= (0,3)× h
r

= 0,3×660 = 198 мм
;
принимаем b
r

= 200 мм
(кратно 50
мм
);
4 Чем больше высота сечения ригеля, тем лучше он работает на восприятие нагрузки, но строительная высота перекрытия при этом увеличивается.
Ригели, находящиеся у продольной наружной стены, опираются одним концом на эту стену, а другим – на консоль колонны. Глубину заделки ригеля в стену примем равной длине кирпича ( 250
мм
).
Схема раскладки панелей.
Принимаем наиболее распространённый вариант раскладки (подходит для любого типа панелей): между колоннами укладываются связевые
панели, которые служат распорками, передающими горизонтальные нагрузки. Рядовые
и связевые панели имеют одинаковую ширину; укладываемые у продольных стен доборные
панели в два раза уже рядовых
4 в продольные стены панели не заделываются;
4 в поперечные стены заделка составляет 130
мм

(половина кирпича с учётом толщины раствора шва: 120 + 10 мм
).
Привязка наружных стен к разбивочным осям:

4 к продольной оси: нулевая привязка

(внутренняя грань стены совмещена с разбивочной осью);
4 к поперечной оси: привязка 130
мм

(внутренняя грань стены смещена с разбивочной оси внутрь здания на величину заделки панели в стену).
4 высота h
п

= (1/20) l
= 6600/20= 330 мм
,
принимаем h
п

= 350 мм
(кратно 50 мм

);
4 ширина панели b n

назначается такой, чтобы ширина панели находилась в пределах 1100…1500 мм
(кратно 100
мм
) и на длине пролёта можно было разместить целое число
панелей .При l
= 6,6 м
ширина панели составляет b n

= 1100 мм
;
Компоновка конструктивной схемы каркаса заканчивается изображением плана и поперечного разреза здания (масштаб М 1:200).
Колонны здания для удобства изготовления, транспортировки и монтажа разделяются по высоте на отдельные монтажные элементы
. Длина монтажного элемента может составлять 1; 2 и 3 этажа (но не более 18
м
для возможности перевозки).
Для удобства выполнения работ по замоноличиванию стыков и сварки выпусков арматуры стык колонн располагается выше пола перекрытия на 800
мм
.
Для изображения на поперечном разрезе задают ориентировочные (предварительные) размеры консольного выступа колонн (напр. 250´250 мм, скос под углом 45º) и фундамента (трёхступенчатый, высота ступени 350 мм). Глубина заложения подошвы фундамента d f

=1,7.
Определение нагрузок и статический расчёт элементов каркаса
Полная (постоянная + временная) Р
0


2.1.
Статический расчёт панели перекрытия

· Расчётной схемой панели перекрытия является балка, свободно лежащая на двух опорах (рис2.1)
· Расчётный пролёт панели – это расстояние между центрами её опорных площадок:
· Панель воспринимает нагрузку, действующую в пределах её номинальной ширины b
п

= 1,1 м
.
· Полная расчетная нагрузка на панель
· q
= Р
0
b n

g n

=
9,03*1,5*×0,95 = 12,868 кН
/ м
.
Наибольшие внутренние усилия в панели перекрытия при действии полной расчётной нагрузки вычисляются по формулам сопротивления материалов (рис. 2.1, в):
· изгибающий момент (в середине пролёта):
Конструктивная (а) и расчётная (б) схема панели перекрытия; эпюры внутренних усилий (в)
Многоэтажная многопролётная поперечная рама каркаса здания является сложной статически неопределимой системой. При расчете её делят на ряд простых, размещая шарниры посередине высоты стоек рамы, и рассматривают отдельно рамы верхнего, первого и типового этажа .Усилия во всех ригелях средних пролетов будут одинаковыми, поэтому достаточно рассматривать трёх пролётные рамы. Расчёт проведём для рамы типового этажа
· Средний пролёт рамы равен расстоянию между продольными разбивочными осями L
= 6,6 м
.
· Величина крайнего пролета рамы – это расстояние от оси крайнего ряда колонн до центра опорной площадки ригеля на стене:
где а
= 250 – глубина заделки ригеля в стену.
2.1.5.

Нагрузка на ригель поперечной рамы


· Ригель воспринимает нагрузку, действующую на грузовой площади шириной, равной расстоянию между поперечными разбивочными осями l
= 6,6 м
, а также нагрузку от собственного веса.
· Расчётная линейная нагрузка на ригель от его собственного веса:
q r

=
b r
h r

g b

g f

=
0,2×0,65×25×1,1 = 3,575 кН
/ м
,
b r

, h r

– размеры поперечного сечения ригеля (п. 1.5);
γ b

= 25 кН/м
3
– объёмный вес конструкций из тяжелого бетона;
γ f

= 1,1 – коэффициент надёжности по нагрузке
· Продольная расчетная линейная нагрузка на ригель
q
= ( P
0
l
+ q r

)×g n

= (9,03×6,6 + 3,575)×0,95 = 60 кН
/ м
.
Значения ординат огибающей эпюры моментов в ригеле обычно не превышают следующих величин:
M
21
= M
23
= 0,07 qL
2
= 0,07×60×(6,6) 2
= 182,952 кН
× м
,
M
22
= 0,055 qL
2
= 0,055×60×6,6 2
= 143,748 кН
× м
,
· Колонны здания работают в составе поперечной рамы каркаса, поэтому в них возникают продольные силы и изгибающие моменты. Последние обычно невелики, поэтому мы ограничимся только определением продольных усилий.
· Наибольшая продольная сила в колонне возникает на уровне пола 1-го этажа
· Колонна воспринимает со всех этажей нагрузку, действующую на её грузовой площади размером L
´ l
, а также нагрузку от собственного веса.
· Продольная сила в колонне на уровне пола 1-го этажа:
N=g покр
*F +g сн
*F+g пер
*F*(n э
– 1)+b r
*h r
*L*25*1,1*n=5,156 кН/м 2
*7м*6,6м+1,8 кН/м 2
*7м*9м+14,43кН/м 2
*7м*6,6м*4+1,2м*0,4м*6,6м*25 кН/м 3
*1,1*5+0,45м*0,45м*3,6м*25 кН/м 3
*1,1*5==2360,108кН
4 Применяем тяжелый бетон класса В30
(по заданию), подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении.
4 Расчётное сопротивление сжатию R b

= 17,0 МПа
.
4 Продольная рабочая арматура панели – предварительно напрягаемая, класса А-
V

4 Полка панели армируется сеткой из проволочной арматуры класса А-3.
Расчётное сопротивление растяжению Rs = 390 МПа
а) номинальные
– в осях. Эти размеры установлены в процессе компоновки конструктивной схемы каркаса здания:
б) конструктивные
– с учётом зазоров, которые необходимы:
1) для возможности свободной укладки сборных элементов при монтаже (зазор не менее 10 мм
);
2) для возможности замоноличивания швов между элементами (зазор не менее 30 мм
при высоте элементов более 250 мм
, ).
Устраиваем зазоры: Δ = 30 мм
, Δ 1
= 10 мм
, тогда конструктивные размеры панели будут такими:
· длина l
k

= l n

– Δ = 6600– 30 =6570 мм
,
· ширина b k

= b n

– Δ 1
=1 100 – 10 = 1 090 мм
.
Принимаем величину уступа в поперечном сечении ребристой панели δ = 15 мм
, тогда зазор Δ 2
:
Δ 2
= Δ 1
+ 2δ = 10 + 2 · 15 = 40 мм
>30 мм
, требования СНиП выполнены.
4 внизу
( b
1
) принимается из условия обеспечения требуемой толщины защитного слоя бетона b
1
≥ 70…80 мм
, принимаем b
1
= 85 мм
.
4 вверху
( b
2
) принимается из условия обеспечения уклона граней ребра, равного 1/10:
4 ширина
(расстояние в свету между продольными рёбрами):
4 толщина
принимаем h
¢
f

= 50 мм
.
При расчете фактическое поперечное сечение панели заменяется эквивалентным
тавровым сечением. Оно имеет ту же площадь и те же основные размеры.
4 Полная высота сечения равна высоте панели: h
=
h n

= 350 мм
.
4 Полезная (рабочая) высота сечения h
0
=
h
–
a
, где
а
– расстояние от нижней растянутой грани сечения до центра тяжести продольной рабочей арматуры.
Принимаем а
= 3 см
, тогда h
0
= 35 – 3 = 32 см
.
· Толщина стенки эквивалентного сечения равна суммарной толщине ребер:
· Участки полки, удаленные от ребра, напряжены меньше, чем соседние участки. Поэтому ширина свеса полки в каждую сторону от ребра b ef

ограничивается двумя условиями она должна быть:
1) не более 1/6 пролета элемента: b ef

≤ l
/6 = 6600/6 = 1100 мм.

2) в рёбристой панели, когда расстояние между поперечными ребрами больше, чем между продольными:
· при h
¢ f

≥ 0,1 h
: b ef

≤ с
/2
· при h
¢
f

< 0,1 h
: b ef

≤ 6 h
¢
f


· В данной рёбристой панели 0,1 h
= 0,1·35 = 3,5 см
< h
¢
f

= 6 см
, поэтому
Принимаем b ef

= min { l
/6; c
/2} = min {1100; 530} мм
= 530 мм
= 53 см
,
тогда принимаемая в расчете ширина полки b
¢
f

:
b
¢
f

= 2 b
2
+ 2 b ef

= 2·10 + 2·53 = 131
· Определение требуемой продольной рабочей арматуры производят с помощью вспомогательного коэффициента А 0

· По значению коэффициента А
0
находим значения относительной высоты сжатой зоны ξ = x
/ h
0
и относительного плеча внутренней пары сил η = z
0
/ h
0
, используя специальную таблицу или предлагаемые аналитические зависимости:
поэтому принимаем γ s

6
= η 0
= 1,10.
· Требуемая площадь сечения продольной рабочей арматуры:
· По сортаменту арматуры назначаем диаметр стержней так, чтобы он был не менее требуемой величины А
s

. Число стержней – 2, по одному в каждом ребре.
Принимаем 2 О 12 А
s

= 2,26 см
2
.
Равномерно распределённая нагрузка на полку панели с несущественным превышением может быть принята такой же, как и для всей плиты. Линейную расчётную нагрузку определяем сбором поверхностной нагрузки с условной ширины b
= 1 м
:
q
= P
0
b
γ n

= 9,03·1,0·0,95 = 8,578.
4 в рёбристой панели (с учётом перераспределения усилий):
Внутренние усилия в полке рёбристой панели (а) и панели типа 2Т (б); условное поперечное сечение полки (в).
Плиты балочные (а) и опёртые по контуру (б).
· Условное поперечное сечение полки (рис. 3.4,в) – прямоугольное, шириной b
= 100 см
, высотой h
¢
f

= 5 см
. Плита армируется сеткой из арматуры Æ5Вр-I, R s

= 355 МПа
.
· Минимальная толщина защитного слоя бетона в плитах толщиной до 100 мм
составляет а
b

= 10 мм
.Тогда минимально необходимое расстояние от нижней грани сечения до центра тяжести арматуры (диаметром d
= 5 мм
):
а
= а
b

+ 0,5 d
= 100 + 0,5·5 = 12,5 мм
, принимаем а
= 15 мм
.
· Рабочая высота сечения h
0
= h
¢
f

– a
= 5 –1,5 = 3,5 см
.
· Относительная высота сжатой зоны: .
· Относительное плечо внутренней пары сил: η = 1 – 0,5ξ = 0,988.
· Используем для армирования сетку с минимально допустимым шагом S
= 200 мм

, тогда в пределах условной ширины b
= 1 м
размещается 6 стержней. По сортаменту
определяем, что площадь сечения 5Æ4 равна А
s
= 0,63 см
2
, что составляет больше требуемой.
4 Используем тяжелый бетон класса В20
(по заданию), подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении.
4 Коэффициент условий работы, учитывающий длительность действия нагрузки γ b

2
= 0,9.
4 Начальный модуль упругости бетона Е
b

= 24 000 МПа
.
4 Продольная рабочая арматура
– ненапрягаемая, класса А-
III(А400)
, диаметр Æ10…40 мм.
Расчётное сопротивление растяжению R s

= 365 МПа

Модуль упругости арматуры E s

= 200 000 МПа

4 Поперечная рабочая арматура
– также класса А-
III
.
Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры:
R sw

= 285 МПа
(Æ6…8 мм), R sw

= 290 МПа
(Æ10…40 мм).
Если диаметр поперечных стержней меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значение R sw

= 255 МПа
.
· Расчетное поперечное сечение ригеля – прямоугольное. Размеры сечения установлены в процессе компоновки конструктивной схемы каркаса:
· Арматура располагается в растянутой зоне сечения, положение которой определяется по эпюре изгибающих моментов в ригеле: в пролёте – внизу, на опоре – вверху. Арматуру располагаем в два ряда, чтобы иметь возможность не ставить (обрывать) часть стержней там, где они не требуются по расчёту.
· Порядок подбора продольной рабочей арматуры в ригеле такой же, как и в панели перекрытия.
· Рабочая высота сечения: h
0
= h
– a
,
Рис. 4.1.
Расчётное поперечное сечение ригеля: а – в пролёте, б – на средних опорах.
· Относительная высота сжатой зоны:
· Относительное плечо внутренней пары сил: η = 1– 0,5ξ
· Требуемая площадь сечения арматуры:
· Тогда расстояние от растянутой грани сечения до центра тяжести продольной рабочей арматуры составит:
Подбор продольной рабочей арматуры ригеля

В целях экономии металла часть продольной арматуры (не более 50% расчётной площади) может не доводиться до опор, а обрываться в пролете там, где она уже не требуется согласно расчету прочности элемента по нормальным стержням.
Обрываемые стержни должны быть заведены за место своего теоретического обрыва на некоторую длину заделкиw
, на протяжении которой для гарантии условия прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента отсутствие обрываемых стержней компенсируется поперечной арматурой.
· В изгибаемых элементах при высоте сечения h
>700 мм
у боковых граней должны ставиться конструктивные продольные стержни с расстояниями между ними по высоте не более 400 мм
. Устанавливаем посередине высоты сечения арматурные стержни Æ
10А-
I
. Плоские сварные каркасы К-1 (2 шт.) объединяем в пространственный каркас с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1,0...1,5 м

.
· Стык ригеля и колонны.
В верхней части стыка выпуски арматуры из колонны и ригеля соединяются вставкой
арматуры на ванной сварке
, затем полость стыка замоноличивается. Вставка арматуры повышает точность монтажного соединения в случае нарушения соосности выпусков арматуры. В нижней части стыка монтажными сварными швами соединяются закладные детали
колонны и ригеля. Температурный зазор между торцом ригеля и гранью колонны может составлять 60…100 мм

.
· В колоннах средних рядов здания изгибающие моменты М
незначительны, поэтому можно принять, что колонна воспринимает только продольные усилия N
и работает в условиях внецентренного сжатия со случайным эксцентриситетом.
4 При действии значительных изгибающих моментов М колонна является внецентренно сжатой с расчётным эксцентриситетом e = M/N.
· Подбор продольной арматуры достаточно провести для наиболее нагруженной колонны 1-го этажа, а в колонных остальных этажей принять его таким же. Расчётное продольное усилие в колонне 1-го этажа: N k

= 2360,05 кН

· Расчётная длина колонны принимается равной высоте этажа: l
0
= Н э

= 4,6м м
.
· Классы бетона и арматуры для колонны принимаются такими же, как и у ригеля перекрытия. Коэффициент длительности действия нагрузки g b

2
= 0,9.
· Продольное армирование колонны назначается из условия прочности, которое имеет вид:
N k

£j ( R b

g b

2
A
+ R sc
A s,tot

),
где j – коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба; принимается по справочной таблице в зависимости от отношения расчётной длины колонны к её ширине: l
0
/ h k

= 4,6/0,45 = 10; тогда коэффициент j = 0,9.
А
– площадь поперечного (бетонного) сечения колонны: A
= ( b k

) 2
= 35 2
= 1225 см
2
.
R sc

– расчётное сопротивление продольной арматуры сжатию; для арматуры класса A-III (А400) R sc

= 365 МПа
.
A s

,

tot

– суммарная площадь продольной арматуры колонны, которую необходимо определить в результате расчёта.
· Требуемая площадь сечения продольной арматуры A s

,

tot

назначается из двух равноправных условий:
4 из условия обеспечения минимального коэффициента армирования
m min
= 0,002 (0,2%): A s,tot

³ 2A×m min
= 2×1225×0,002 = 4,9 см
2
.
· Принимаем по сортаменту

A s

,

tot

= 6,16 см
2
(4
Æ
14
A
-
III
)
.
· Устанавливаем 4 арматурных стержня по углам колонны
· Проектируем отдельный монолитный фундамент мелкого заложения под колонну.
4 Основные понятия:
обрез фундамента
– это его верхняя грань, подошва фундамента
– это нижняя грань, основание
– это грунт под подошвой фундамента, глубина заложения подошвы фундамента
– это расстояние от наружной поверхности земли до подошвы фундамента.
· Глубина заложения подошвы фундамента назначается исходя из инженерно-геологических условий площадки строительства, климатических воздействий на верхние слои грунта (в том числе условий промерзания грунта), а также конструктивных особенностей возводимого и соседних сооружений и составляет (по заданию) d f

= 1,7 м
.
· Пол 1-го этажа выполняется по грунту. Заглубление обреза фундамента относительно уровня пола 1-го этажа: d
0
= 0,15 м
.
· Высота фундамента: h f

= d f

– d
0
= 1,7 – 0,15 = 1,55 м
.
· Расчётное сопротивление грунта основания (по заданию):
· Средний удельный вес фундамента с грунтом на его уступах: g m

= 20 кН
/ м
3
.
· Классы бетона и арматуры для фундамента принимаются такими же, как и у ригеля перекрытия Коэффициент длительности действия нагрузки g b

2
= 0,9.
· Под фундаментом предусматривается бетонная подготовка толщиной 100 мм
из бетона класса В30
.
· Фундамент под колонну, сжатую со случайным эксцентриситетом, воспринимает в основном только продольную силу, поэтому его можно считать центрально нагруженным. Продольные усилия на уровне верха фундамента допускается принимать такими же, как на уровне пола 1-го этажа
нормативное усилие N k

.

n

= 2360 кН
; расчётное усилие N k

= 2 514 кН
.
Центрально нагруженные фундаменты обычно проектируют квадратными в плане.
4 Внецентренно нагруженные колонны и фундаменты проектируют прямоугольными, при этом широкая сторона располагается в плоскости действия изгибающего момента.
· Расчёт фундамента состоит из двух этапов. На первом из них проводится расчёт по несущей способности основания, в результате которого определяется площадь подошвы фундамента A f

. На втором этапе выполняется расчёт по несущей способности самого фундамента, на основе которого определяются остальные размеры фундамента и площадь рабочей арматуры A s

,

f

.
· Расчёт по несущей способности основания выполняется на действие нормативных нагрузок с учётом веса фундамента и грунта на его уступах. Расчёт производится из условия, что давление под подошвой фундамента p n

не должно превышать расчётное сопротивление грунта основания R
0
:
· Тогда требуемая площадь подошвы фундамента:
· Необходимый размер стороны подошвы квадратного в плане фундамента:
3,9 принимаем a f

= 3,9 м
= 3900 мм
(кратно 100 мм

).
· Фактическая площадь подошвы фундамента: A f

= 390 2
= 152 100 см
2
.
· Расчёт по несущей способности конструкции самого фундамента выполняется на действие расчётных нагрузок без учёта веса фундамента и грунта на его уступах. Напряжения под подошвой фундамента в этом случае:
· Высота фундамента h f

= 1,55 м
>0,90 м
, поэтому проектируем фундамент трёхступенчатым. Размеры ступеней назначаются таким образом, чтобы внутренние грани ступеней не пересекали прямую, проведённую под углом 45° к грани колонны на уровне верха фундамента. Указанная прямая определяет границы так называемой пирамиды продавливания
.
· Высота ступеней назначается кратной 50 мм

. Принимаем высоту первой (нижней) и второй (средней) ступеней h
1
= h
2
= 350 мм
, а третьей (верхней) ступени h
3
= 450 мм
.
· Принимаем расстояние от нижней грани фундамента до центра тяжести растянутой арматуры подошвы а
= 5 см
, тогда рабочая высота фундамента:
h
0
= h f

– a
= 155 – 5 = 150 см
.
· Рабочая высота первой и второй ступеней:
h
0,1
= h
1
– a
= 35 – 5 = 30 см
; h
0,2
= h
1
+ h
2
– a
= 35 + 35 – 5 = 65 см
.
· Под действием реактивного). Растягивающие усилия воспринимает продольная арматура, расположенная возле подошвы фундамента. Подбор продольной арматуры производится для сечений, проходящих по грани средней ступени (1-1), по грани верхней ступени (2-2) и по грани колонны (3-3).
· Расчётный изгибающий момент в каждом исследуемом сечении определяется как в консоли вылетом l i

:
· Плечо внутренней пары сил при расчёте фундамента допускается принимать равным z b

= 0,9 h
0
. Тогда требуемая площадь сечения арматуры составит:
где для арматуры класса А-III расчётное сопротивление R s

= 36,5 кН
/ см
2
.
· Фундаментные плиты армируют по подошве сварными сетками; диаметр арматуры составляет 10…16 мм
, шаг стержней s
= 100…200 мм
.
· Применим для армирования сетку с ячейками 100´100 мм
, расстояние от вертикальной грани подошвы до первого стержня назначим равным 50 мм
. Тогда в каждом направлении сетка будет состоять из a f

/100 = 3900/100 = 39 стержней.
· Требуемая площадь одного стержня: A s

,1
³ 1,75 см
2
.
Принимаем в итоге по сортаменту
34
Æ
16 А
- III
, шаг s
= 200 мм
;
· Толщина защитного слоя бетона фундамента a b

должна быть выше минимально допустимой a b

,
min
(при наличии подготовки под фундаментом a b

,
min
= 35 мм
):
a b

= a
– 0,5 D
= 50 – 0,5×12 = 44 мм
> a b

,min
= 35 мм
. Условие выполняется.
· Процент армирования (для сечения 1-1):
· В пределах глубины стакана дополнительно предусматриваем 5 сеток конструктивного поперечного армирования из стержней Æ8A-I, устанавливаемых с шагом s
= 150 мм
, причём верхняя сетка находится на расстоянии s
0
= 50 мм
от верха стакана.
1. СНиП 2.01.07 – 85*.
Нагрузки и воздействия. / Госстрой России. – М.: ФГУП ЦПП, 2004. – 44 с.
2. СНиП 2.03.01 – 84*.
Бетонные и железобетонные конструкции. / Госстрой России. – М.: ФГУП ЦПП, 2001. – 76 с.
3. СНиП 52
- 01
- 2003.
Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. – М.: ФГУП ЦПП, 2004. – 24 с.
4. Строительные конструкции
: Учебник для ВУЗов / Под ред. В.Н. Байкова и Г.И. Попова. – М.: Высш. шк., 1986. – 543 с.
5. Строительные конструкции:
Учебник для ВУЗов / В.П. Чирков, В.С. Фёдоров, Я.И. Швидко, М.В. Шавыкина и др. Под ред. В.П. Чиркова. – М.: ГОУ «Учебно-методический центр по образованию на железнодорожном транспорте», 2007. – 448 с.
6. Байков В
.Н., Сигалов Э.Е.
Железобетонные конструкции. Общий курс: Учебник для ВУЗов. – М.: Стройиздат, 1991. – 767 с.
7. Бондаренко В.М., Римшин В.И.
Примеры расчёта железобетонных и каменных конструкций: Учеб.пособие. – М.: Высш. шк., 2006. – 504 с.
8. Тимофеев Н.А.
Проектирование несущих железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания: Метод.указания к курсовой работе и практическим занятиям для студентов спец. «Строительство ж. д., путь и путевое хозяйство». – М.: МИИТ, 2004. – 48 с.

Название: Проектирование несущих железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания 2
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: реферат
Добавлен 20:58:52 07 июля 2011 Похожие работы
Просмотров: 68
Комментариев: 13
Оценило: 1 человек
Средний балл: 5
Оценка: неизвестно   Скачать

Привет студентам) если возникают трудности с любой работой (от реферата и контрольных до диплома), можете обратиться на FAST-REFERAT.RU , я там обычно заказываю, все качественно и в срок) в любом случае попробуйте, за спрос денег не берут)
Да, но только в случае крайней необходимости.

Реферат: Проектирование несущих железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания 2
Разбор Итогового Сочинения По Критериям
Мой Любимый Писатель Эссе На Английском
Сочинение: Тематика и художественные особенности «Сказок» М. Е. Салтыкова-Щедрина
Реферат: Логика и мышление
Реферат: Политология идеология и мифология,национальная идея, парадигмы
Реферат: The Angel Of Death Essay Research Paper
Доклад: Genitorturers
Дипломная работа по теме Договор в гражданском праве Республики Казахстан
Курсовая работа по теме Транснациональные корпорации и их роль в мировом экономическом развитии
Реферат: Депозитный сертификат
Отчет По Практике Агронома В Хозяйстве
Смешанные Перевозки Грузов Реферат
Сочинение по теме "Лишние люди" в произведениях Пушкина и Лермонтова
Готовая Контрольная Работа По Геологии Вариант 1
Реферат: Смешанные формы правления в Древнем Риме и Древней Греции
Курсовая работа по теме Бухгалтерский учет денежных средств в ООО 'Роскошный дом'
Реферат: Налоги в дореволюционной России
Реферат по теме Оцінка інвестиційної привабливості Австралії
Реферат по теме Психолого-педагогические аспекты предупреждения и разрешения конфликтов в деятельности ОВД
Сочинение На Тему Мое Любимое Стихотворение Пушкина
Доклад: Вильгельм Вундт: "Введение в психологию"
Дипломная работа: Учет и аудит расчетов с поставщиками и подрядчиками
Реферат: М.М. Сперанский 2