Реферат: Кондиционирование универсама
🛑 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻
2.
Определение
количества
выделяющихся
вредностей
и расчет необходимых
воздухообменов 3
2.1.
Воздухообмен
по избыткам
явной теплоты 3
2.2.
Воздухообмен
по ассимиляции
выделяющейся
влаги 3
2.3.
Воздухообмен
по вредным
выделениям 4
2.4.
Количество
рециркуляционного
воздуха 4
3.
Построение
процессов
обработки
воздуха на ID
диаграмме 5
4.
Расчет основных
рабочих элементов
кондиционера
и подбор оборудования 6
от
солнечной
радиации Q ср
= 14,5 кВт,
Влаговыделения
от оборудования
W об = 0
Теплоноситель
– горячая вода
для ХПГ 1 =150
о С, 2 =70
о С, для ТПГ
` 1 =70 о С,
` 2 =50 о С.
расчетные
параметры
внутреннего
воздуха.
Выбор
параметров
наружного
воздуха производен
по параметрам
Б (прил. 8 [1]).
2. Определение
количества
выделяющихся
вредных веществ
2.1.
Воздухообмен
по избыткам
явной теплоты
Q л яТ
= q я • n
= 0,075 • 400 = 30 кВт,
где
q я – поток
теплоты, выделяемый
одним человеком,
q я =0,075
кВт – при легкой
работе и t=24 о С.
Q л яХ
= q я • n
= 0,1 • 400 = 40 кВт,
где
q я = 0,1 кВт
– при легкой
работе и t=20 о С.
Q я Т
= Q л я +
Q ср + Q осв
+ Q об = 30 + 14,5 +
12,6 + 0 = 57,1 кВт
Q я Х
= Q л я +
Q осв + Q об
= 40 + 12,6 + 0 = 52,6 кВт
Температура
приточного
воздуха для
ТПГ:
где
t
– температурный
перепад в зависимости
от помещения
и подачи воздуха
t
= 6 о С – для
общественных
зданий при
высоте притока
5 м.
Температура
приточного
воздуха для
ХПГ:
Воздухообмен
по избыткам
явной теплоты
для ТПГ:
G 1 Т
= 3600 • Q я / с в
(t в – t п )
= 3600 • 57,1 / 1 • (24-18) = 34 260 кг/ч
где
с в – удельная
теплоемкость
воздуха с в
= 1 кДж/(кг о С)
Воздухообмен
по избыткам
явной теплоты
для ХПГ:
G 1 Х
= 3600 • Q я / с в
(t в – t п )
= 3600 • 52,6 / 1 • (20-14) = 31 560 кг/ч
2.2.
Воздухообмен
по ассимиляции
выделяющейся
влаги
Избыточные
влаговыделения
в помещении
для ТПГ:
W Т
= g w •
n + 1000 • Wоб
= 105 • 400 + 1000 • 0 = 42 000 г/ч
где
g w –
влаговыделения
одним человеком
g w
= 105 г/ч – при легкой
работе и t=24 о С.
Избыточные
влаговыделения
в помещении
для ХПГ:
W Х
= g w •
n + 1000 • Wоб
= 75 • 400 + 1000 • 0 = 30 000 г/ч
где
g w =
75 г/ч – при легкой
работе и t=20 о С.
Воздухообмен
по ассимиляции
выделяющейся
влаги для ТПГ:
G 2 Т
= W Т / (d в
– d п ) = 42 000 /
(11,2-6,2) = 8 400 кг/ч
Воздухообмен
по ассимиляции
выделяющейся
влаги для ХПГ:
G 2 Х
= W Х / (d в
– d п ) = 30 000 /
(11,2-1) = 2 940 кг/ч
2.3. Воздухообмен
по вредным
выделениям
Количество
вредных веществ
поступающих
в воздух:
где
z` - выделения
1 человеком СО 2
при легкой
работе z`
= 45 г/ч
G 3
=
• Z / (z в
– z п ) = 1,2 •
24000 / (3,2 – 0,6) = 11 000 кг/ч
где
z в – ПДК
СО 2 в удаляемом
воздухе для
помещений с
кратковременным
z п
- концентрация
СО 2 в приточном
воздухе для
малых городов
z п =0,6 г/м 3
К
расчету принимается
наибольший
воздухообмен
по избыткам
явной теплоты
для теплого
периода.
2.4.
Количество
рециркуляционного
воздуха
Минимально
необходимое
количество
наружного
воздуха:
G н min
=
• n • l
= 1,2 • 400 • 20 = 9600 кг/ч
где
l – количество
наружного
воздуха на 1
чел,
при
кратковременном
пребывании
l = 20 м 3 /ч
Сравнение
минимально
необходимого
количества
наружного
воздуха и
воздухообмена
по ассимиляции
выделяющейся
влаги:
G н min
< G 3 принимаем
G н = G 3 =
11 000 кг/ч
G р
= G – G н
= 34 260 – 11 000 = 23 260 кг/ч
3.
Построение
процессов
обработки
воздуха на ID
диаграмме
Избыточный
поток скрытой
теплоты от
людей для ТПГ:
Q с Т
=
= q с • n
= 0,08 • 400 = 32 кВт,
где
q я – поток
теплоты, выделяемый
одним человеком,
q с =0,08
кВт – при легкой
работе и t=24 о С.
Q с Х
= q с • n
= 0,05 • 400 = 20 кВт,
где
q с = 0,05 кВт
– при легкой
работе и t=20 о С.
Угловой
коэффициент
угла процесса
для ТПГ:
E Т
= 3600 • (Q я Т
+ Q с Т ) /
W Т = 3600 • (57,1 +
32) / 42 = 7600 кДж/кг влаги
Угловой
коэффициент
угла процесса
для ХПГ:
E Х
= 3600 • (Q я Х
+ Q с Т ) /
W Х = 3600 • (52,6 +
20) / 30 = 8700 кДж/кг влаги
Влагосодержание
смеси наружного
и рециркуляционного
воздуха для
ТПГ
d с
= (G н • d н
+ G р • d в )
/ G = (11 000 • 13,2 + 23260 •
11,2) / 34260 = 12 г/кг
Влагосодержание
смеси наружного
и рециркуляционного
воздуха для
ХПГ
d с
= (G н • d н
+ G р • d в )
/ G = (11 000 • 2,4 + 23260 •
8,7) / 34260 = 6,8 г/кг
После
построения
I-d диаграммы
полученные
данные сведены
в табл.2
4.
Расчет основных
рабочих элементов
кондиционера
и подбор
оборудования
Подбор
оборудования
выполнен на
основании [2].
К
установке
принимаем
центральный
кондиционер
КТЦЗ-31,5 с номинальной
производительностью
L=31
500 м 3 /ч.
Для
проектируемой
системы центрального
кондиционирования
воздуха, выбираем
рулонный фильтр,
расположенный
за смесительной
секцией.
Максимальная
концентрация
пыли в рабочей
зоне общественных
зданий z wz
= 0,5 мг/м3
Содержание
пыли в наружном
воздухе непромышленного
города z ext
= 0,6 мг/м3
тр =
100% • (z ext
- z wz )
/ z ext
= 100 • (0,6- 0,5)/0,6 = 17%
класс
фильтра – III
(предел эффективности
60%)
тип
фильтра: волокнистый,
замасляный
ячейковый ФяУБ
номинальная
воздушная
нагрузка на
входное сечение
q = 7000 м 3 /(ч•м 2 )
конечное
сопротивление
P ф.к = 150 Па
способ
регенерации
– замена фильтрующего
материала.
F ф тр
= L / q = 28550/7000=4,01
м 2 ,
n я
= F ф тр / f я
= 4,01 / 0,22 = 18,23
по
номограмме
4.4 [2] 1-Е = 18% => д =82%
Количество
пыли, осаждаемой
на 1 м 2 площади
фильтрации
в течении 1 часа.
m уд
= L • z ext
• n
/ F ф = 28550 •
0,6•10 -3 • 0,82 / 4,01 = 3,4 г/м 2 ч
Периодичность
замены фильтрующей
поверхности:
рег
= П / m уд =570
/ 3,4 = 167 ч = 7 сут.
К
установке
принимается
форсуночная
камера орошения
ОКФ-3 03.01304 исп.1
всего
форсунок 63 шт.,
всего стояков
– 7 шт.
процесс
обработки
воздуха – адиабатный
Коэффициент
адиабатной
эффективности:
где
t вк –
температура
воздуха конечная
(после камеры
орошения) t вк
=11 о С
t вн
– температура
воздуха начальная
(до камеры орошения)
t вк =16,3 о С
t мвн
– температура
по мокрому
термометру
t мвн =10,8 о С
Коэффициент
орошения =2,0
– по графику
на рис. 15.27 [2].
G ж
=
• G = 2,0 • 34260 = 68 520 кг/с
p ж
= 80 кПа – по графику
на рис. 15.32 [2].
процесс
обработки
воздуха – политропный
– охлаждение
и осушение.
Коэффициент
адиабатной
эффективности:
где
I вк –
энтальпия
воздуха конечная
(после камеры
орошения) I вк
=39,5 кДж/кг
t вн
– энтальпия
воздуха начальная
(до камеры орошения)
I вк =59 кДж/кг
I пр в
– предельная
энтальпия для
данного процесса
I пр в
=38,5 кДж/кг
I пр вн
– предельная
энтальпия для
начального
состояния I пр вн
=90 кДж/кг
Коэффициент
орошения =0,7
– по графику
на рис. 15.27 [2].
Коэффициент
политропной
эффективности
Е П = 0,25 – по номограмме
на рис. 15.27 [2].
G ж
=
• G = 0,7 • 34260 = 23980 кг/с
Относительная
разность температур
воздуха:
=
b • c
•
• (1/Е П
– 1/Е А ) = 0,33 • 4,19 • 0,7 •
(1/0,25 – 1/0,38) = 1,32 о С
где b
– коэффициент
аппроксимации
b=0,33 (кг• о С)/кДж;
с ж
– удельная
теплоемкость
воды с=4,19 кДж/(кг• о С)
где t пр в
– предельная
температура
для данного
процесса t пр в
=13,8 о С
p ж
= 30 кПа – по графику
на рис. 15.34 [2].
Первый
воздухонагреватель
подбирается
для ХПГ, второй
– для ТПГ.
К
установке
принимается
воздухонагреватели
03.10114
площадь
фасадного
сечения F ф
= 3,31 м 2 .
В1
= (t вн - t вк )
/ (t вн - t жн )
= (11-16,3) / (11-95) = 0,06– для 1-го
подогревателя
где
t жн –
начальная
температура
теплоносителя
t жн =95 о С
t вн
, t вк –
начальная и
конечная температура
обрабатываемого
воздуха
В2
= (14,8-18) / (14,8-95) = 0,04– для 2-го
подогревателя
G`
= G / G ном = 34260 / 37800 = 0,9
где
G ном –
номинальный
расход воздуха
для данного
кондиционера
По
табл.15.18 [2] принимаем
тип и схему
обвязки базовых
теплообменников:
По
номограмме
рис.15.41а [2] определяем:
Ж1
= 0,75 при количестве
рядов n=1. –
для 1-го подогревателя
Ж1
= 0,8 при количестве
рядов n=1. –
для 2-го подогревателя
Б
= 0,623 – коэф. гидравлического
сопротивления
нагревателя.
G Ж1
= G•с в • В1 /с ж • Ж1
= 34260 • 1,005 •0,06 / 4,19 •0,75 = 687 кг/ч–
для 1-го подогревателя
G Ж2
= 34260 • 1,005 •0,04 / 4,19 •0,8 = 411 кг/ч–
для 2-го подогревателя
t жк1
= t жн + Ж1
• (t вн –
t жн ) = 95 + 0,75 (11
– 95) = 32 о С
t жк2
= 95 + 0,8 (14,8 – 95) = 31 о С
Массовая
скорость воздуха
в фасадном
сечении установки:
V)
= G / 3600 • F ф
= 34260 / 3600 • 3,31 = 2,9 кг/(м 2 с)
P В
= 25 Па – по номограмме
рис. 15.43 [2].
P Ж1
= Б • ( В1
/ Ж1 ) 2
• G` 2 •98,1 =
0,623 • (0,06 / 0,75) 2 • 0,9 2 •
98,1 = 0,32 кПа.
P Ж2
= 0,623 • (0,04 / 0,75) 2 • 0,9 2 •
98,1 = 0,14 кПа.
Холодопроизводительность
установки в
рабочем режиме:
Q хр
= А х • G •
(I н – I к )
/ 3600 = 1,2 • 34260 • (59-39,5) / 3600 = 213 кВт
где:
А х – коэффициент
запаса, учитывающий
потери холода
на тракте хладагента,
холодоносителя
и вследствие
нагревании
воды в насосах,
А х = 1,12 ч 1,15;
I н
, I к – энтальпия
воздуха на
входе в камеру
орошения и
выходе из неё.
t их
= (t жк +
t жн )/2-(4ч6)
= (6+11,6) / 2 -
5 = 3,3 °С
t конд
= t к.к +
(3ч4) = 24 + 4 = 28 °С
температура
переохлаждения
холодильного
агента
t п.х
= t к.н +
(1ч2) = 20 + 2 = 22 °С
где:
t к.н –
температура
охлаждающей
воды перед
конденсатором,
ориентировочно
принимаемая
t к.н = 20°С;
t к.к
– температура
воды на выходе
из конденсатора,
принимаемая
на 3ч4°С больше
t к.н ,°С.
Температуру
кипения хладагента
в испарителе
следует принимать
не ниже 2°С, причем
температура
воды, выходящей
из испарителя,
не должна быть
ниже 6 °С.
Объемная
холодопроизводительность
при рабочих
условиях:
q v р
=(i их – i пх )
/ V их =
(574,6-420,6)/0,053 = 2905 кДж/м 3
где:
i и.х –
энтальпия
паровой фазы
хладагента
при t и.х
, кДж/кг;
i п.х
– энтальпия
жидкой фазы
хладагента
при t п.х
, кДж/кг;
v и.х
– удельный
объем паров
хладагента
при t и.х
, кг/м 3 .
Холодопроизводительность
холодильной
машины в стандартном
режиме
(t н.х
=5°C, t конд =35°С,
t п.х =30°С):
где:
λ с – коэффициенты
подачи компрессора
при стандартном
режиме λ с =0,76
λ р
– коэффициенты
подачи компрессора
при рабочем
режиме по табл.
4.6 [3].
q vc
– объемная
холодопроизводительность
при стандартном
режиме,
К
установке
принимаются
холодильные
машины ХМ-ФУ40/1РЭ
холодопроизводительностью
94,7 кВт, в количестве
2 шт.
Р
= Р маг
+ Р к
+ Р ф
+ Р ко
+2 • Р вн
= 100 + 50 + 150 + 50 + 2• 25 = 400 Па
где Р маг
–сопротивление
магистрального
воздуховода
принимаем 100
Па
Р к
– сопротивление
приемного
клапана принимаем
50 Па
Р ф
– сопротивление
с фильтра Р ф
=150 Па
Р ко
– сопротивление
камеры орошения
принимаем 50 Па
Р вн
– сопротивление
воздухонагревателя
Р вн
= 25 Па
Принимаем
вентилятор
ВЦ4-75 № 10 Е10.095-1 ГОСТ
5976-90
1. СНиП
2.04.05-91* Отопление,
вентиляция
и кондиционирование.
М.: ГУП ЦПП, 2001. 74с.
2. Справочник
проектировщика.
Под ред. Павлова
Н.Н. Внутренние
санитарно-технические
устройства.
Часть 3. Вентиляция
и кондиционирование
воздуха. М.:
Стройиздат.
1985.
3. Иванов
Ю.А., Комаров
Е.А., Макаров
С.П. Методические
указания по
выполнению
курсовой работы
"Проектирование
кондиционирования
воздуха и
холодоснабжение".
Свердловск:
УПИ, 1984. 32 с.
Уральский
государственный
технический
университет
кафедра
"Теплогазоснабжение
и вентиляция"
Министерство
образования
Российской
Федерации
Уральский
государственный
технический
университет
- УПИ
кафедра
"Теплогазоснабжение
и вентиляция"
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВЕННОГО
МАГАЗИНА
Исходные
данные…………………………………………………….……………………3
Определение
количества
выделяющихся
вредных веществ
и расчет необходимых
воздухообменов
Необходимая
величина
воздухообмена
при расчете
по избыткам
явной
теплоты……………………………………………………………………………….4
Воздухообмен
по ассимиляции
выделяющейся
влаги….………………….…..5
Воздухообмен
по борьбе с
выделяющимися
в помещении
вредными газами
и парами……………………………………………….……………………...5
Определение
расчетного
воздухообмена……………………………………….6
Определение
количества
рециркуляционного
воздуха……………………….6
Построение
процессов
обработки
воздуха на I - d
диаграмме
Определение
величины углового
коэффициента
луча процесса.…..…...…7
Построение
на I - d
диаграмме
процессов
обработки
воздуха в
кондиционере
с первой рециркуляцией
для теплого
периода года
……….8
Построение
на I - d
диаграмме
процессов
обработки
воздуха в
кондиционере
с первой рециркуляцией
для холодного
периода года…..….8
Расчет
основных рабочих
элементов
установки
кондиционирования
воздуха и подбор
оборудования
Фильтр………………………………………………………………………………..10
Камера
орошения……………………………………………………………………10
Воздухонагреватели
и воздухоохладители…………………………………...12
Холодильные
установки…………………………………………………………..18
Вентиляторные
агрегаты………………………………………………………
19
Компоновка
и теплохолодоснабжение
центральных
кондиционеров…………20
Библиографический
список…………………………………………………………….…..23
В
данной работе
расчетным
объектом является
помещение
продовольственного
магазина,
расположенного
в городе Саратове.
-
от солнечной
радиации Q с.р. =8,4
кВт;
Влаговыделения
от оборудования
W об
=3,9 кг/ч.
Расчетный
теплоносителя
– вода, с параметрами:
Расчетные
климатические
параметры для
г.Саратова при
разработке
системы кондиционирования
приняты:
для
теплого периода
года (Приложение
8 [1]):
t Б ext =30,5 ° С;
I Б ext =53,6
кДж/кг;
для
холодного
периода года
(Приложение
8 [1]:)
t Б ext =
-27 ° С;
I Б ext =
-26,3 кДж/кг.
Расчетные
параметры
внутреннего
воздуха помещения
продовольственного
магазина приняты:
t в =24 ° С;
I в =43
кДж/кг; φ =40%;
t в =
22 ° С;
I в =
39 кДж/кг; φ =40%.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ
КОЛИЧЕСТВА
ВЫДЕЛЯЮЩИХСЯ
ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ
И РАСЧЕТ НЕОБХОДИМЫХ
ВОЗДУХООБМЕНОВ.
Необходимая
величина
воздухообмена
при расчете
,
кг/ч,
(2.1)
где:
Q я
– избыточный
поток явной
теплоты в помещение,
кВт;
t в
– температура
в рабочей зоне,
°С;
t п
– температура
приточного
воздуха, °С;
с в
– удельная
теплоемкость
воздуха, с в =1
кДж/(кг°С).
Температура
приточного
воздуха t п
определяется
по формуле:
t п
=
t в
–
Δ t
, °С
(2.2)
где:
Δ t
– температурный
перепад, согласно
[2] принимаем
Δ t
= 3°С.
Расчет
теплоизбытков
производится
следующим
образом.
Q я
= Q я л
+ Q с.р.
+ Q осв
+ Q об
, кВт, (2.3)
где:
Q я л
– теплопоступления
от людей, кВт;
Q я л
= q я n ,
(2.4)
q я
– поток явной
теплоты, выделяемой
одним человеком,
кВт.
Q я
= Q я л
+ Q осв
+ Q об
, кВт
(2.5)
Воздухообмен
по ассимиляции
выделяющейся
влаги.
,
кг/ч,
(2.6)
где:
d в
– влагосодержание
удаляемого
воздуха, г/кг;
d п
– влагосодержание
приточного
воздуха, г/кг;
W
– избыточные
влаговыделения
в помещении,
г/ч
W
= g w n
+ 1000 W об
, (2.7)
где:
d w
– влаговыделение
одним человеком,
г/ч
2.3
Воздухообмен
по борьбе с
выделяющимися
в помещении
,
кг/ч,
(2.8)
где:
ρ в
– плотность
воздуха, ρ в
= 1,2 кг/м 3 ;
z п
– предельно
допустимая
концентрация
вредных веществ
в воздухе, удаляемом
из помещения,
г/м 3 ;
z в
– концентрация
вредных веществ
в приточном
воздухе, г/м 3 ;
Z
– количество
вредных веществ,
поступающих
в воздух помещения,
г/ч.
Результаты
расчета воздухообменов
сведены в таблицу
2.1.
Воздухообмен
для расчетного
помещения.
2.4.
Определение
расчетного
воздухообмена.
В
качестве расчетного
воздухообмена
принимается
максимальное
значение из
G 1 ,
G 2
, G 3.
2.5.
Определение
количества
рециркуляционного
воздуха
G р
=
G – G н
, кг/ч
(2.9)
где:
G н
– количество
наружного
воздуха.
Для
нахождения
G н
определяется
минимальное
количество
наружного
воздуха, подаваемого
в помещение:
G min н
= ρ в nl ,
кг/ч,
(2.10)
где:
l
– количество
наружного
воздуха на 1
человека, м 3 /ч.
Полученное
значение G min н
сравнивается
с величиной
расчетного
воздухообмена
по борьбе с
выделяющимися
газами и парами
G 3 :
ПОСТРОЕНИЕ
ПРОЦЕССОВ
ОБРАБОТКИ
ВОЗДУХА
Исходными
данными для
построения
процесса
тепловлажностной
обработки
воздуха являются
расчетные
параметры
наружного
воздуха – t н
и I н
(точка Н), заданные
параметры
внутреннего
воздуха – t в
и I в
(точка В).
3.1.
Определение
величины углового
коэффициента
луча процесса.
где:
Q п
– избыточный
поток полной
теплоты в помещении,
кВт;
Q с
– избыточный
поток скрытой
теплоты в помещении,
кВт
,
кВт,
(3.2)
где:
I в.п
– энтальпия
водяного пара
при температуре
t в
,кДж/кг,
I в.п
=2500 + 1,8 t в
, кДж/кг,
(3.3)
q с
– поток скрытой
теплоты, выделяемой
1 человеком,
кВт.
I в.п
=2500 + 1,8 х 24 = 2543,2 кДж/кг
I в.п
=2500 + 1,8 х 22 = 2539,6 кДж/кг
Процесс
обработки
воздуха в
кондиционере
осуществляется
по схеме с первой
рециркуляцией.
3.2.
Построение
на I - d
диаграмме
процессов
обработки
воздуха в
кондиционере
с первой рециркуляцией
для теплого
периода года.
Исходными
данными для
построения
процесса
тепловлажностной
обработки
воздуха являются
расчетные
параметры
наружного
воздуха – t н
и I н
(точка Н); заданные
параметры
внутреннего
воздуха – t в
и I в
(точка В); расчетный
воздухообмен
– G ;
количество
рециркуляционного
воздуха - G р ;
количество
наружного
воздуха – G н ;
величина углового
коэффициента
–
.
Через
точку В проводится
луч процесса
до
пересечения
с изотермой
температуры
приточного
воздуха t п
. Из точки П
проводится
линия d п =С onst
до пересечения
с кривой I =95%
в точке О, параметры
которой соответствуют
состоянию
обрабатываемого
воздуха на
выходе из камеры
орошения. Отрезок
ОП' характеризует
процесс нагревания
воздуха в
воздухонагревателе
второго подогрева,
П'П – подогрев
воздуха на
1ч1,5°С в вентиляторе
и приточных
воздуховодах.
Из
точки В вверх
по линии d в =С onst
откладывается
отрезок ВВ',
соответствующий
нагреванию
воздуха, удаляемого
из помещения
рециркуляционной
системой, в
вентиляторе
и воздуховоде.
Отрезок В'Н
характеризует
процесс смешения
наружного и
рециркуляционного
воздуха. Влагосодержание
смеси находится
из выражения:
Пересечение
линий В'Н и d с =С onst
определяет
положение точки
С, характеризующей
параметры
воздуха на
входе в камеру
орошения.
3.3.
Построение
на I - d
диаграмме
процессов
обработки
воздуха в
кондиционере
с первой рециркуляцией
для холодного
периода года.
Исходными
данными для
построения
процесса
тепловлажностной
обработки
воздуха являются
расчетные
параметры
наружного
воздуха – t н
и I н
(точка Н); заданные
параметры
внутреннего
воздуха – t в
и I в
(точка В); расчетный
воздухообмен
– G ;
величина углового
коэффициента
–
.
9Для
определения
параметров
приточного
воздуха находится
его ассимилирущая
способность
по влаге:
,г/кг
(3.5)
и вычисляется
влагосодержание
приточного
воздуха:
d п
= d в
– Δ d
,г/кг
(3.6)
Через
точку В проводится
луч процесса
до
пересечения
с линией d п =С onst
в точке П, которая
характеризует
состояние
приточного
воздуха при
условии сохранения
в холодный
период года
расчетного
воздухообмена.
Пересечение
линии d п =С onst
с кривой I
= 95% определяет
точку О, соответствующую
параметрам
воздуха на
выходе из камеры
орошения. Отрезок
ОП характеризует
процесс в
воздухонагревателе
второго подогрева.
По аналогии
с п.3.2 строится
процесс смешения
наружного и
рециркуляционого
воздуха (отрезок
НВ) и определяются
параметры
смеси:
Из
точки С проводится
луч процесса
нагревания
воздуха в
воздухонагревателе
первого подогрева
до пересечения
с адиабатой
I о = Const
в точке К, соответствующей
параметрам
воздуха на
входе в камеру
орошения.
РАСЧЕТ
ОСНОВНЫХ РАБОЧИХ
ЭЛЕМЕНТОВ
УСТАНОВКИ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА И ПОДБОР
ОБОРУДОВАНИЯ.
Для
проектируемой
системы центрального
кондиционирования
воздуха, с расходом
54240 кг/ч, выбираем
кондиционер
КТЦ60, с масляным
самоочищающимся
фильтром.
площадь
рабочего сечения
- 6 , 31
м 2
удельная
воздушная
нагрузка –
10000 м 3
ч на 1м 2
максимальное
сопротивление
по воздуху ~1 0
кгс/м 2
количество
заливаемого
масла – 585 кг
электродвигатель
АОЛ2-21-4, N =1,1
кВт, n =1400
об/мин
1.
Выбор камеры
орошения по
производительности
воздуха:
Принимаем
форсуночную
двухрядную
камеру орошения
типа Кт длинной
1800мм.
номинальная
производительность
по воздуху 60
тыс. м 3 /ч
высота
и ширина сечения
для прохода
воздуха 2003х3405 мм
номинальная
весовая скорость
воздуха в
поперечном
сечении 2,94
кгс/(м 2
°С)
общее
число форсунок
при плотности
ряда 24шт/м 2
ряд) – 312 шт./м 2
2.
Определяем
массовую скорость
воздуха в поперечном
сечении камеры
орошения:
3.
Определяем
универсальный
коэффициент
эффективности:
Согласно
[3] выбираем
коэффициент
орошения В,
коэффициент
полного орошения
Е и диаметр
выпускного
отверстия
форсунок:
Так
как (p v )
< 3
кг/(м 2
с), то для Еґ вводим
поправочный
коэффициент
0,96:
5.
Вычисляем
начальную и
конечную температуру
воды t w н
t w к
, совместно
решая систему
уравнений:
G w
= BxG
= 1,8х54240 = 97632 кг/ч
(4.4)
7.
Определяем
пропускную
способность
одной форсунки:
8.
По диаметру
выпускного
отверстия и
пропускной
способности
форсунки определяем
давление воды
перед форсункой,
согласно [3]:
9.
Определяем
аэродинамическое
сопротивление
форсуночной
камеры орошения:
ΔР
= 1,14 ( p v ) 1,81
= 1,14 х 1,84 1,81
= 3,43 кгс/м 2
(4.6)
4.3.
Воздухонагреватели
и воздухоохладители.
Воздухонагревательные
и воздухоохладительные
установки
собираются
из одних и тех
же базовых
унифицированных
теплообменников,
конструктивные
характеристики
представлены
в [2]. Число и размеры
теплообменников,
размещаемых
во фронтальном
сечении установки,
однозначно
определяются
производительностью
кондиционера.
Базовые
теплообменники
могут присоединятся
к трубопроводам
тепло-холодоносителя
по различным
схемам согласно
[2].
Расчет
воздухонагревательных
и воздухоохладительных
установок
состоит из
следующих
операций:
По
известной
величине расчетного
воздухообмена
G ,
согласно [2],
выбирается
марка кондиционера
и определяется
площадь фасадного
сечения F ф
,м 2 .
Вычисляется
массовая скорость
воздуха в фасадном
сечении установки:
,
кг/(м 2 с)
(4.7)
,
(4.8)
,
(4.9)
,
кг/ч
(4.10)
где:
t н
, t к
– начальная
и конечная
температура
обрабатываемого
воздуха, °С,
t г , t о –температура
теплоносителя
на входе и выходе
из воздухонагревателя,°С,
t w г , t w о –температура
охлажденной
воды на входе
и выходе из
воздухоохладителя,
°С.
Согласно
[2] находятся
все возможные
схемы компоновки
и присоединения,
базовых теплообменников
к трубопроводам
тепло-холодоносителя,
соответствующие
производительности
принятой марки
кондиционера.
Для каждой
схемы определяется
величина
компоновочного
фактора
.
Для
каждой выбранной
схемы определяется
общее число
рядов теплообменников
по глубине
установки:
При
этом для
воздухонагревателей
принимается
D =7,08;
для воздухоохладителей
– D =8,85.
Полученные
значения Z у
округляются
до ближайших
больших Z ' у
.
Для
каждого компоновочного
варианта установки
находится
общая площадь
поверхности
теплообмена:
F у
= F р
Z ' у
,м 2
(4.12)
и
вычисляется
запас в площади
по сравнению
с её расчетным
значением:
Для
всех принятых
схем определяется
величина площади
живого сечения
для прохода
тепло-холодоносителя:
,
м 2
, (4.14)
и
находится
скорость воды
в трубках хода
и присоединительных
патрубках:
где:
– значение
компоновочного
фактора для
выбранной
схемы, уточненное
для фактического
числа рядов
труб Z ' у
;
ρ w
– средняя плотность
воды в теплообменнике,
принимаемая
для воздухонагревателей
первого и второго
подогрева
соответственно951
и 988 кг/м 3
и для воздухоохладителей
ρ w
= 998 кг/м 3 ;
d п.п
– внутренний
диаметр присоединительных
патрубков,
равный для всех
типов теплообменников
d п.п
= 0,041 м;
Х
– число параллельно
присоединенных
входящих патрубков
в ряду.
Последующие
расчеты производятся
для схемы компоновки
базовых теплообменников
с наибольшим
запасом площади
теплообмена.
Но если при
этом скорость
воды в трубках
или в присоединительных
патрубках будет
превышать 2ч2,5
м/с, то в качестве
расчетной
следует принять
схему с меньшим
значением
компоновочного
фактора.
Находится
гидродинамическое
сопротивление
теплообменной
установки (без
соединительных
и подводящих
патрубков):
ΔН у
= Аω 2
, кПа,
(4.17)
где:
А – коэффициент,
зависящий от
количества
труб в теплообменнике
и его высоте
и принимаемый
согласно [2].
Определяется
аэродинамическое
сопротивление
установки:
ΔР у
= 7,5(ρν) ф 1,97 R 2
Z ' у
,Па, (4.18)
ΔР у
= 11,7(ρν) ф 1,15 R 2
Z ' у
,Па, (4.19)
Значение
R
определяется
по [2] в зависимости
от среднеарифметической
температуры
воздуха.
Для
дальнейших
расчетов выбираем
схему 4.
ΔР у
= 7,5 х 2,27 1,97
х 0,98 2
х 1 = 36,2,Па
В
центральных
и местных системах
кондиционирования
воздуха для
получения
холода широко
применяются
агрегатированные
фреоновые
холодильные
машины, объединяющие
компрессор,
испаритель,
конденсатор,
внутренние
коммуникации,
арматуру,
электрооборудование
и автоматику.
Их технические
характеристики
приведены [2].
Расчет холодильной
установки
сводится к
определению
её холодопроизводительности
и подбору
соответствующей
ей марки машины.
Расчет
производится
в следующем
порядке:
Вычисляется
холодопроизводительность
установки в
рабочем режиме:
где:
А х
– коэффициент
запаса, учитывающий
потери холода
на тракте хладагента,
холодоносителя
и вследствие
нагревании
воды в насосах
и и принимаемый
для машин с
холодопроизводительностью
до 200 кВт А х
= 1,15 ч 1,2 , более 200 кВт
А х
= 1,12 ч 1,15;
I н
, I к
– энтальпия
воздуха на
входе в камеру
орошения и
выходе из неё.
Определяются
основные
температуры,
характеризующие
режим работы
холодильной
установки:
температура
кипения холодильного
агента
,
°С,
(4.21)
температура
конденсации
холодильного
агента
t конд
= t к.к
+ (3ч4) ,
°С,
(4.22)
температура
переохлаждения
холодильного
агента
t п.х
= t к.н
+ (1ч2) ,
°С,
(4.23)
где:
t н.х
–
температура
воды на входе
в испаритель
и на выходе из
него, °С;
t к.н
–
температура
охлаждающей
воды перед
конденсатором,
ориентировочно
принимаемая
t к.н
= 20°С;
t к.к
–
температура
воды на выходе
из конденсатора,
принимаемая
на 3ч4°С больше
t к.н
,°С.
Температуру
кипения хладагента
в испарителе
следует принимать
не ниже 2°С, причем
температура
воды, выходящей
из испарителя,
не должна быть
ниже 6 °С.
Хоодопроизводительность
установки,
требуемая в
рабочем режиме,
приводится
к стандартным
условиям ( t н.х
=5° C ,
t конд =35°С,
t п.х
=30°С):
где:
Q х.с
– холодопроизводительность
холодильной
машины в стандартном
режиме, кВт;
λ с
, λ р
– коэффициенты
подачи компрессора
при стандартном
и рабочем режимах;
q vc
, q vp
– объемная
холодопроизводительность
при стандартном
и рабочем режимах,
кДж/м 3 .
Коэффициент
λ с
принимается
равным λ с =0,76,
а величина λ р
определяется
согласно [2].
Объемная
холодопроизводительность
при стандартных
условиях принимается
равной q vc =2630
кДж/м 3 ,
а величина q vp
определяется
по формуле:
,
кДж/м 3
, (4.25)
где:
i и.х
– энтальпия
паровой фазы
хладагента
при t и.х
, кДж/кг;
i п.х
– энтальпия
жидкой фазы
хладагента
при t п.х
, кДж/кг;
v и.х
– удельный
объем паров
хладагента
при t и.х
,кг/м 3 .
Согласно
[2] подбирается
2 ч 4 однотипных
холодильных
машины и из
них компонуется
общая установка.
При этом суммарная
холодопроизводительность
принятого
числа машин
должна равняться
вычесленному
по формуле
(2.19) значению Q х.с
.
Для
комплектации
центральных
систем кондиционирования
воздуха используют
вентиляторные
агрегаты
одностороннего
и двустороннего
всасывания.
Центральные
кондиционеры
КД и КТЦ собираются
из типовых
рабочих и
вспомогательных
секций. На рис.5.1
показана компоновка
кондиционера,
работающего
с первой рециркуляцией.
Наружный воздух
через приемный
клапан поступает
в смесительную
секцию, где
смешивается
с удаляемым
из помещения
рециркуляционным
воздухом. Смесь
воздуха очищается
от пыли в фильтре
и поступает
в воздухонагреватель
первой ступени.
Подогретый
воздух подвергается
тепловлажностной
обработке в
секции оросительной
камеры и нагревается
в секции воздухонагревателя
второго подогрева.
Обработанный
в кондиционере
воздух подается
в обслуживаемое
помещение с
помощью вентиляторного
агрегата.
Рабочие
секции (воздухонагреватели,
фильтр, камера
орошения) соединяются
между собой
с помощью секций
обслуживания,
а вентиляторный
агрегат – с
помощью присоединительной
секции. Рабочие
и вспомогательные
секции устанавливаются
на подставках.
Расход рециркуляционного
воздуха регулируется
воздушным
клапаном, а
количество
наружного –
приемным клапаном.
Регулирование
расхода теплоносителя
через секции
воздухонагревателей
производится
регуляторами
расхода. Удаление
воздуха из
системы теплоснабжения
осуществляется
через воздухосборники.
В теплый
период года
для охлаждения
поступающей
в камеру орошения
воды используется
холодильная
установка, в
состав которой
входят: компрессор,
конденсатор,
испаритель
и регулирующий
вентиль. Циркуляция
холодоносителя
обеспечивается
насосной группой.
Переключение
камеры орошения
с политропического
режима на
диабатический
производится
трехходовым
смесительным
клапаном.
1. СНиП
2.04.05-91* Отопление,
вентиляция
и кондиционирование.
М.: ГУП ЦПП, 2001. 74 с.
2.
Иванов Ю.А., Комаров
Е.А., Макаров
С.П. Методические
указания по
выполнению
курсовой работы
"Проектирование
кондиционирования
воздуха и
холодоснабжение".
Свердловск:
УПИ, 1984. 32 с.
3.
Справочник
проектировщика.
Под ред. Староверова
И.Г. Внутренние
санитарно-технические
устройства.
Часть2. Вентиляция
и кондиционирование
воздуха. М.:
Стройиздат.
1978. 502с.
Название: Кондиционирование универсама
Раздел: Рефераты по архитектуре
Тип: реферат
Добавлен 04:40:41 03 июля 2005 Похожие работы
Просмотров: 845
Комментариев: 16
Оценило: 5 человек
Средний балл: 4.8
Оценка: неизвестно Скачать
Срочная помощь учащимся в написании различных работ. Бесплатные корректировки! Круглосуточная поддержка! Узнай стоимость твоей работы на сайте 64362.ru
Привет студентам) если возникают трудности с любой работой (от реферата и контрольных до диплома), можете обратиться на FAST-REFERAT.RU , я там обычно заказываю, все качественно и в срок) в любом случае попробуйте, за спрос денег не берут)
Да, но только в случае крайней необходимости.
Реферат: Кондиционирование универсама
Курсовая работа по теме Методы управления рисками на рынке ценных бумаг
Контрольная работа по теме Приемы фальсификации бухгалтерского баланса. Движение денежных средств
Доклад: Олейников Николай Макарович
Курсовая работа: Бухгалтерский учет в некоммерческих организациях 2
Курсовая работа по теме Ответственность за кражу по УК РФ
Контрольная работа: Руководитель - подчиненный. Методы воздействия. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат: Blade Runner Essay Research Paper The plot
Станционный Смотритель План Сочинения
Написать Сочинение О Языке
Дипломная работа по теме Экономико-статистический исследование наличия и использования основных фондов и инвестиций
Дипломная работа по теме Проектування ремонтного заводу, що спеціалізуються на капітальному ремонті екскаваторів ЕО 4124
Реферат по теме Использование ассимиляционного региона \в экономике Курганской области\
Реферат На Тему Бег 8 Класс
Шпаргалка: Шпаргалки по Международному публичному праву
Activity of campaigns
Контрольная Работа Гласные Звуки 2 Класс
Реферат по теме Технология ремонта и обслуживание асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором
Контрольная работа по теме Взаимоотношения президента с парламентом в США и Франции: сравнительный анализ
Дипломная работа: Розвиток комунікативних умінь студентів-медиків засобами соціально-психологічного тренінгу
Тема Родины В Лирике Блока Сочинение
Курсовая работа: Таиланд
Сочинение: Сравнительная характеристика Онегина и Печорина
Доклад: Феодализм