Разработка проекта оснований и фундаментов промышленного цеха - Строительство и архитектура курсовая работа

Главная

Строительство и архитектура
Разработка проекта оснований и фундаментов промышленного цеха

Анализ условий площадки строительства. Оценка назначения и конструктивные решения здания. Нагрузки в обрезе фундамента. Проектирование малозаглубленного железобетонного фундамента стаканного типа. Определение сечений арматуры плитной части фундамента.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования
"Ростовский государственный строительный университет"
Институт Промышленного и гражданского строительства
по дисциплине Основания и фундаменты
Тема: "Разработка проекта оснований и фундаментов промышленного цеха"
строительство фундамент железобетонный арматура
Место строительства - г. Ярославль. Он относится к IV снеговому району по снеговой нагрузке. В соответствии с нормами сумма абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму для Иваново М t = 38,5.
В результате проведенных инженерно-геологических изысканий установлен геолого-литологический разрез грунтовой толщи:
слой №1 (от 0 до 0,9 м) - почвенно-растительный;
слой №2 (от 0,9 до 7,5 м) - суглинок светло-коричневый;
слой №3 (от 7,5 до разведанной глубины 15,0 м) - суглинок красновато-бурый.
Подземные воды до глубины 15 м не встречены. Их подъем не прогнозируется.
Статистический анализ физических показателей грунтов позволил выделить, в толще инженерно-геологические элементы (ИГЭ). Поскольку слой №1, который заведомо должен быть прорезан фундаментами, находится выше глубины промерзания и не оказывает существенного влияния на результаты расчетов, то его объединяем со слоем ИГЭ-1. Ниже находится суглинок красновато-бурый, ИГЭ-2 глубину распространения которого принимаем от 7,5 м до разведанной глубины 15,0 м. Обобщенные физико-механические характеристики грунтов представлены в таблице 1.
Таблица 21 Физико-механические характеристики грунтов
где S r - степень влажности; с w - плотность воды; e- коэффициент пористости грунта; т.к. , то суглинок малой степени водонасыщения. Коэффициент пористости , поэтому суглинок, согласно прил.1, - средней плотности сложения. По прил. 12 модуль деформации суглинка светло-коричневого при равен E = 18000 кПа.
J p =(W L - W p )*100% = (0,37-0,21)*100% = 16%.
J L =(W - W p )/(W L - W p ) = (0,18-0,21)/(0,37-0,21)= - 0,19
При определении расчетного сопротивления R 0 для суглинка при е=0,80, J L = 0 по прил.12 E = 18000 кПа
Поскольку грунты не обладают специфическими свойствами, в районе строительства не ожидается проявления опасных инженерно-геологических процессов, грунты обоих ИГЭ имеют значения R 0 > 150 кПа и Е > 5000 кПа, то на данном этапе проектирования можно сделать вывод о том, что оба слоя могут служить в качестве естественного основания.
Верхний почвенно-растительный слой в пределах застройки срезается на глубину 1,0 м и используется в дальнейшем для озеленения территории проектируемого промышленного предприятия.
Проектируемое одноэтажное производственное здание имеет полный железобетонный каркас. Предельная осадка для такого здания S u = 8 см, предельный крен i u не нормируется. В надземной части здания не предусмотрены специальные конструктивные мероприятия по приспособлению к восприятию усилий от деформации основания, поэтому конструктивная схема здания - гибкая. Полы в цехе - бетонные по грунту.
Проектируется фундамент под типовую сборную двухветвевую колонну левого крайнего ряда К-1 с размерами = 500 х 1000 мм, отметка пяты колонны - 1,050, шаг колонн 6 м.
Грунтовые условия строительной площадки представлены в исходных данных в разделе 1.
На фундамент передается нагрузка и от кирпичной стены толщиной b o =0,51 м и высотой Н ст = 12,15 м. Значение нагрузки от веса стены:
г = 18 кН/м 3 - удельный вес кирпичной кладки;
К П = 0,85 - коэффициент проёмности.
4. Проектирование малозаглубленного железобетонного фундамента стаканного типа
Глубина заложения фундамента d из условия прорезки почвенно-растительного слоя должна быть больше 1,0 м (d > 1,0 м).
Подошва фундамента должна располагаться ниже глубины промерзания грунта.
Нормативная глубина сезонного промерзания грунтов:
где d 0 - глубина промерзания, для суглинков и глин равна 0,23
M t = 38,5 - сумма отрицательных средних температур.
Расчетная глубина сезонного промерзания при температуре в помещении 20 0 С с полами по грунту:
где K h - коэффициент, учитывающий температуру воздуха в помещении, примыкающем к наружным фундаментам, наличие подвала или техподполья, а также состав полов.
K h = 0,6 - корпус без подвала с бетонными полами по грунту.
Из конструктивных требований к заделке колонны в стакан высота фундамента определяется по формуле при l c = 1м < 1,2м:
где d c - глубина заделки колонны в стакан;
h g - расстояние от дна стакана до подошвы фундамента, принимаемое не менее 0,2м;
h f ? 0,92 + 0,2 + 0,05 = 1,17 м = 1,2 м,
где 0,05 - расстояние между торцом колонны и дном стакана, назначаемое для возможности рихтовки колонны при монтаже, м.
Принимаем согласно табл.2.1 h f ? 1,5м. выбираем большую глубину заложения 1,5 м и м.
В первом приближении площадь подошвы фундамента вычисляем:
где N II max = N II 2 - сумма всех вертикальных нагрузок в обрезе фундамента для расчетов по II группе предельных состояний, кН;
R o = 233,3 кПа - табличное значение расчетного сопротивления грунта, кПа;
- среднее значение удельного веса материала фундамента и грунта на его уступах; принимаемое в инженерных расчетах равным 20 кН/м 3 ;
d - принятая глубина заложения фундамента.
Рис. 4.1. Схема проектируемого фундамента под крайнюю колонну цеха.
Рис. 4.2. Схемы к формированию размеров фундамента.
Отношение сторон фундамента должно удовлетворять условию:
Примем соотношение сторон b/l = 0,75.
Принимаем l = 2,4 м; b = 0,75 l = 1,8 м.
Нагрузки в подошве фундамента и эксцентриситеты определяем в уровне его обреза в невыгодных сочетаниях для расчетов по первой и второй группам предельных состояний.
Расчетные нагрузки для II группы предельных состояний.
Таблица 4.1. Нагрузки в обрезе фундамента.
Группа предельного состояния, в которой используются нагрузки
k = 1- коэффициент, если прочностные характеристики грунта (C и f) приняты по таблицам СНиП или региональных нормативов;
M г , M q , M c - коэффициенты, принимаемые по СНиП 2.02.01-83' в зависимости от угла внутреннего трения (для ; M г = 0,61, M q = 3,44, M c = 6,04).
К z - коэффициент; при b < 10 м К z =1;
d 1 -глубина заложения фундамента, d 1 =d;
- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента, кН/м 3 ;
С ll - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа.
Давление в подошве фундамента определяем по формулам:
Давление в подошве фундамента определяем по формулам:
Примем размеры фундамента lxb = 3,0x2,4.
Расчетные нагрузки для II группы предельных состояний.
Давление в подошве фундамента определяем по формулам:
Давление в подошве фундамента определяем по формулам:
Принимаем размеры фундамента l x b = 3,0 x 2,4.
Подобранные ранее размеры подошвы фундамента должны быть достаточными, чтобы удовлетворялось условие расчета основания по деформациям
где S-совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом;
S u - предельное значение совместной деформации основания и сооружения, которое принимается согласно СНиП 2.02.01-83 * .
Сначала разбиваю основание ниже подошвы фундамента на элементарные слои
Таких слоев принимаю в пределах ИГЭ-1 в количестве 6.
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента (z = 0) определяют по формуле:
где - осредненной расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента, кН/м 3 ;
d - глубина заложения фундамента, м.
Аналогично на разных глубинах (результаты приведены в табл.3).
Таблица 4.2. К расчету осадки основания фундамента
Используя данные табл., находим нижнюю границу сжимаемой толщи и вычисляем осадку:
Для производственных одноэтажных зданий с полным железобетонным каркасом максимальная предельная осадка S u =8см.
Условие расчёта фундамента по второй группе предельных состояний выполняется.
Толщина стенки стакана в плоскости действия момента (вдоль оси ОХ):
dg ? 150 мм из плоскости момента, не менее 150 мм.
Тогда размеры подколонника с учетом размеров колонны, толщины стенок стакана и принятых зазоров в плане и b uc должны составлять:
? + 2 d g + 2·0,075 = 1,55 м = 1, 8 м;
b uc ? b с + 2 d g + 2·0,075 = 1, 05 м = 1,2 м .
С учетом модуля 300 мм = 1,8 м, b uc = 1,2 м.
Находим максимальное давление в плоскости действия момента (вдоль стороны ). Для третьего сочетания:
Расчет ведем при P I = 209,8 к и р I max = 334,2 кПа .
Предположим, что плитная часть фундамента состоит из одной ступени высотой h 1 = 0,3 м. Рабочая высота нижней ступени при защитном слое 35 мм и диаметре арматуры 20 мм:
h 0 l = h l - = 0,3 - (0,04 + 0,01) = 0,25 м.
где - расстояние от равнодействующей усилий в арматуре до подошвы фундамента, т.е. сумма толщины защитного слоя бетона и половины диаметра рабочей арматуры. При наличии бетонной подготовки под подошвой фундамента толщина защитного слоя принимается равной 4 мм. Определяем допускаемый вынос нижней ступени с 1 :
c l ? [c l ] - значит, достаточно одной ступени вдоль стороны l.
c l ? [c] - значит, достаточно одной ступени вдоль стороны b.
Рис. 4.1 Схематический разрез запроектированного фундамента.
( h uc - d p ) < 0,5( l uc - l c )
h uc = d - 0,3 = 1,5 - 0,3 = 1,2 м
0,25 < 0,4 - производим расчет на продавливание фундамента колонной от дна стакана.
Рис. 4.2 Схема к расчету фундамента на продавливание дна стакана колонной.
b p = b c + 2·0, 05 = 0,5 + 0,1 = 0,6 м
h 0 g = h f - d p = d - dp - 0,04 - 0,01 = 1,5 - 0.95 - 0,04 - 0,01 = 0,5 м
А 0 = 0,5 b ·( l - l p - 2 h 0 g ) - 0,25( b - b p - 2 h 0 g ) 2 = = 0,5 2,4 ( 3, 0 - 1,1 - 2 0,5 ) - 0,25 (2,4 - 0, 6 - 2 0,5 ) 2 = 0, 92 м 2
b p = b c + 0,1 = 0,5 + 0,1 = 0,6 м
N 1 ? b · l · R bt · b m · h og /A 0
884,5 < 2, 4 · 3,0· 7 50 · 1,1 · 0 , 5 / 0,9 2 = 1076,1 кН
Условие соблюдается, следовательно, прочность дна стакана на продавливание обеспечена.
Определяем количество рабочей арматуры вдоль длины подошвы в плоскости действия момента сразу на всю ширину подошвы. Вычисляем эксцентриситет:
При вычислении эксцентриситета применено более невыгодное в данном случае третье сочетание нагрузок, так как p l max 3 = 334,2 кПа > р l max 4 = 301,2 кПа.
Площадь арматуры класса A-400 при R s = 355 МПа
Из двух значений А slj выбираем наибольшее А sl = 16,8 см 2 .
Рис.4.3 Расчетные схемы для определения арматуры внецентренно нагруженного фундамента.
назначаем шаг рабочих стержней 200 мм. На ширину подошвы b = 2, 7 м укладывается 2,7/0,2 = 13 стержней. Расчетный диаметр одного стержня
Определяем количество рабочей арматуры вдоль ширины подошвы из плоскости действия момента; сразу на всю длину подошвы. При вычислениях используем третье сочетание нагрузок, поскольку в данных расчетах это сочетание более невыгодно р l max 3 = 334,2 кПа .
При шаге 200мм на всю длину подошвы = 3,0 м укладывается 3,0/0,2 = 15 стержней арматуры. Расчетный диаметр одного стержня
Принимаем диаметр d b = 12 мм для выполнения условия армирования.
При шаге 200мм на всю длину подошвы b = 2,4 м укладывается 2,4/0,2 = 12 стержней арматуры. Расчетный диаметр одного стержня
Марку сетки подошвы фундамента записываем следующим образом:
где 1С - обозначение сетки с рабочей арматурой в двух направлениях:
- диаметр продольных и поперечных стержней с указанием класса арматурной стали;
295х235 - ширина и длина сетки, см.
В качестве исходных данных для проектирования свайных фундаментов примем исходные данные, использованные для расчета фундамента стаканного типа на естественном основании.
Запроектируем фундаменты из забивных железобетонных цельных свай квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой. Размеры поперечного сечения сваи принимаем 30 x 30 см.
Принимаем жесткое сопряжение ростверка со сваями путем заделки сваи в ростверк на 50 см, из которых 40 см - выпуски арматуры и 10 см - непосредственно заделка.
Сваи заглубляем в несущий слой не меньше, чем на 1м.
Тогда при отметке планировки - 0,150 отметка подошвы будет -1,650, а толщина дна стакана 0,5м, что больше минимальной, равной 0,25 м. Так как на ростверк действуют горизонтальные силы и моменты, предусматриваем жесткое сопряжение ростверка со сваями путем их заделки в ростверк на 500 мм. Из них 400 мм составляет заделка выпусков арматуры, а 100 мм - заделка бетона. Тогда условная отметка головы сваи будет -1,150. В качестве несущего выбираем слой 2, на глубине 8 м (отметка -8,150). Заглубляем в этот слой на 1,0 м.
Отметка нижнего конца сваи будет -9,150.
Длину сваи определяем как разность между отметками головы и нижнего конца:
Так как свая опирается на сжимаемые грунты, то она относится к висячим.
5.2 Определение несущей способности сваи
Несущей способностью сваи F d называется расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи. Это максимальное усилие, которое может воспринять свая без разрушения грунта, контактирующего с ее поверхностью.
В расчетном методе несущая способность висячей сваи является суммой сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности:
- коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый = 1 - для забивных свай;
R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, R = 10233,33 кПа;
А - площадь опирания сваи на грунт, 0,3 x 0,3 = 0,09 м 2 ;
U- наружный периметр поперечного сечения сваи, U= 4 x 0,3 = 1,2 м;
f i - расчетное сопротивление i -го слоя грунта основания по боковой поверхности сваи, кПа;
h i - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
= 1 и = 1 - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетное сопротивление грунта.
Для определения f i грунт на боковой поверхности сваи разделяем на однородные слои толщиной не более 2м. Находим среднюю глубину расположения слоя грунта (расстояние от середины слоя до уровня природного рельефа z i ).
В зависимости от показателя текучести суглинка I l = - 0,19 определяем значения расчетных сопротивлений грунта на боковой поверхности:
h 1 = 2 м; z 1 = 2,5 м; сугл I l l = - 0.19 f 1 = 45 кПа;
h 2 = 2 м; z 2 = 4,5 м; сугл I l l == - 0.19 f 2 = 54,5 кПа;
h 3 = 2 м; z 3 = 6,5 м; сугл I l l == - 0.19 f 3 = 59 кПа;
h 4 = 1,5 м; z 4 = 7,75 м; сугл I l l == - 0.19 f 4 = 61,5 кПа;
h 5 = 1,0 м; z 5 = 8,5 м сугл I l 2 == - 0.19 f 5 = 62,75 кПа;
Определяем нагрузку, допускаемую на сваю:
- коэффициент надежности, учитывающий точность метода определения несущей способности одиночной сваи. При определении F d расчетом принимается равным 1,4.
Количество свай вычисляем по формуле:
- максимальная для всех сочетаний сумма расчетных вертикальных нагрузок в обрезе фундамента, кН;
- расчетный вес ростверка. На начальном этапе проектирования может быть приближенно принят .
Принимаем 4 сваи и располагаем их в 2ряда. Расстояние между сваями назначаем равным 3b р =3*0,3=0,9м
Определим нагрузку в подошве ростверка в обоих сочетаниях для расчета по первой группе предельных состояний. Вертикальная нагрузка N dI складывается из веса стены, ростверка и вертикальной силы от колонны, а момент М YI - из момента от веса стены, момента от колонны и момента от горизонтальной силы Q I , приложенной в обрезе ростверка.
- коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,1;
- соответственно длина, ширина подошвы и высота ростверка
- среднее значение удельного веса материала фундамента и грунта на его уступах, принимаемое в инженерных расчетах равным 20 кН/м 3 .
, - соответственно расчетная сжимающая сила, кН, и расчетный изгибающий момент по абсолютному значению, кН, относительно оси ОY плана свай в плоскости подошвы ростверка.
Недогруз составляет 124%, что удовлетворяет условию: , сваи по расчету не требуются.
В обоих сочетаниях минимальные фактические нагрузки на сваю 252,9 и 346,9 кН больше нуля. Следовательно, выдергивающие нагрузки отсутствуют.
Таким образом, выбранное количество свай удовлетворяет расчетам по несущей способности грунта основания.
5.4 Расчет осадки основания фундамента методом послойного суммирования
Осредненное значение угла внутреннего трения:
- расчетное значение угла внутреннего трения для отдельных, пройденных сваями, слоев грунта, толщиной h i ;
h i - глубина погружения свай в грунт.
Размеры подошвы условного фундамента складываются из расстояния между осями крайних свай, стороны сечения сваи и 2a 1 , где a 1 - расстояние от внешней грани сваи до границы условного фундамента:
Ширина подошвы условного фундамента:
Длина подошвы условного фундамента: м;
Глубина заложения условного фундамента: d y = 8 м.
Суммарная вертикальная нагрузка в подошве условного фундамента:
Среднее давление в подошве фундамента:
Расчетное сопротивление грунта в подошве условного фундамента определяем по формуле:
Подобранные ранее размеры подошвы фундамента должны быть достаточными, чтобы удовлетворялось условие расчета основания по деформациям S ? S u .
S - совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом;
S u - предельное значение совместной деформации основания и сооружения, которое принимается согласно СНиП 2.02.01-83*.
Сначала разбиваем основание ниже подошвы фундамента на элементарные слои м.
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента (z = 0) определяют по формуле:
г II / - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента, кН/м;
d - глубина заложения фундамента от уровня планировки при срезке грунта, м.
Вертикальные напряжения от собственного веса грунта у zg на границе слоев, расположенных на глубине z от подошвы фундамента, находят по следующей формуле:
г IIi , - удельный вес грунта, кH/м 3 ;
Осадку основания с использованием расчетной схемы линейно-деформируемого полупространства определяют от действия вертикальных дополнительных напряжений в грунте:
б - коэффициент, принимаемый по СНиП 2.02.01-83* в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон м, и относительной глубины расположения слоя ;
Р - среднее давление под подошвой фундамента, кПа.
Промежуточные вычисления произведены в табличной форме.
Таблица 5. Данные к расчету осадки основания фундамента.
Промежуточные вычисления производим в табличной форме (табл.4)
Находим нижнюю границу сжимаемой толщи и вычисляем осадку:
у zpi - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта, равное полу-сумме напряжений на верхней z i-1 и нижней z i границах слоя, кПа;
h i и E i -соответственно толщина и модуль деформации i-го слоя грунта;
n- число слоев, на которое разбито основание в пределах сжимаемой толщи.
Расчетное значение осадки основания свайного фундамента меньше предельного:
S = 5,99 см < S u = 8 см - условие расчета основания по деформациям выполняется.
Требуется запроектировать сборный сплошной ленточный фундамент под наружную продольную стену административно-бытового корпуса. Здание имеет 8 этажей, стены кирпичные толщиной b 1 =0,51м, удельный вес кладки г=18 кН/м 3 .
Расстояние между продольными стенами в осях L=6м, в свету L 0 =5,6м.
Междуэтажные перекрытия выполнены из сборных железобетонных плит с полами из линолеума, удельный вес перекрытия 3,0 кПА.
Покрытие - сборные ребристые железобетонные плиты, пароизоляция, утеплитель, 3-хслойный гидроизоляционный ковер; гравий, втопленный в мастику. Удельный вес покрытия 5,0кПа
Кровля плоская. Коэффициент проёмности m=0,85.
Длина заделки плиты перекрытия над подвалом с = 0,12м. Относительная отметка поверхности земли -0,450. Отметка низа перекрытия над подвалом - 0,300. Отметка пола подвала -3,000. Пол в подвале бетонный толщиной h=0,2м, его удельный вес г=24 кН/м 3 .
Грунтовые условия строительной площадки, определённые инженерно-геологическими изысканиями представлены в пункте 2.
В здании не предусмотрены конструктивные мероприятия по восприятию неравномерных деформаций основания, поэтому конструктивная схема здания гибкая.
Сбор нагрузок производим в уровне низа перекрытия подвала.
Высота стены от уровня планировки до верха карниза:
где n - число этажей (высота этажа 3м).
Определяем нагрузки для расчёта по деформациям (г f =1) в уровне низа пола подвала.
l 1 - длина расчетного участка стены (расстояние между осями смежных проемов или 1м);
l 0 - расстояние в свету между стенами.
H = 25,2 м - высота стены от уровня планировки до верха карниза;
= 18 кН/м 3 - удельный вес материала кладки;
f = 1 - коэффициент надежности по нагрузки.
Временная длительная нагрузка от перегородок на перекрытия:
Нагрузка на перекрытия при её пониженном значении для административно-бытовых зданий:
Равномерно распределенная нагрузка от веса снегового покрова на покрытие:
S 0 - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м 2 горизонтальной поверхности земли, для Ярославля S 0 =2,4 кПа.
µ- коэффициент перехода от нормативного значение снеговой нагрузки к пониженному значению, принимаемый 1.
Умножая временные нагрузки, принимаемые как длительные, на коэффициент 1 =0,95 получим суммарную вертикальную нагрузку на один погонный метр:
Отдельно определяем вертикальную нагрузку от перекрытия над подвалом
Эксцентриситет приложения этой нагрузки составляет
Момент в уровне планировки на пог. м.
Из конструктивных соображений отметку подошвы фундамента назначаем - 3,6м.
- при высоте фундаментного блока 0,3м и высоте каждого из пяти рядов фундаментных блоков по 0,6м перекрытие подвала укладывается в уровне верхнего блока;
- глубина заложения фундамента d = 3,15м значительно превышает расчётную глубину сезонного промерзания грунта;
- основание фундамента суглинок светло-коричневый (ИГЭ-1) с расчётным сопротивлением R 0 =233 кПа.
Определяем предварительное значение ширины подошвы фундамента:
Подбираем марку ж/б фундаментной плиты ФЛ 20.30 шириной 500мм.
Вычисляем расчетное сопротивление грунта:
Уточняем ширину подошвы фундамента с учетом вычисленного значения R:
Следовательно, принимаем марку ж/б фундаментной плиты ФЛ 16.30 (b = 1600мм, l = 2980мм, h=300мм, m=27,1 кН).
Определение вертикальных нагрузок в уровне подошвы фундамента.
Фундамент назначаем из фундаментных блоков марки ФБС 24.5.6-Т b = 500 мм, l = 2380мм, h=580мм, m=1,63 т.
Вес грунта на левом уступе фундаментной плиты:
Усилия от временной нагрузки на внешней стороне фундамента:
Сумма вертикальных нагрузок в уровне подошвы фундамента:
Фундамент нужно рассматривать как внецентренно нагруженный.
Момент в заделке от действия равномерно распределенной нагрузки q= у а1 = 5 кПа
Момент в заделке от действия треугольной нагрузки q= у а2 - у а1 =26,2 кПа.
Момент в заделке от веса грунта на уступе фундаментной плиты
Момент в заделке от веса грунта на уступе фундаментной плиты
Момент в заделке от действия момента М 11 , приложенного в уровне перекрытия над подвалом
= -6,7-18,22+10,08+1,51-3,4 = -16,73 кНм
Выполним проверки в стадии незавершенного строительства:
Проверка устойчивости фундамента на сдвиг по подошве.
Проверка устойчивости фундамента на опрокидывание.
Производим проверку на опрокидывание относительно грани фундамента. Для этого определим расстояние от подошвы фундамента до центра тяжести эпюры боковых давлений
Так как условие не выполняется, то обратную засыпку разрешается производить после монтажа плит перекрытия 1-го этажа.
Разбиваем основание ниже подошвы фундамента на элементарные слои м.
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента (z = 0) определяют по формуле:
d - глубина заложения фундамента от уровня планировки при срезке грунта, м.
Вертикальные напряжения от собственного веса грунта у zg на границе слоев, расположенных на глубине z от подошвы фундамента, находят по следующей формуле:
г IIi , - удельный вес грунта, кH/м 3 ;
Осадку основания с использованием расчетной схемы линейно-деформируемого полупространства определяют от действия вертикальных дополнительных напряжений в грунте:
б - коэффициент, принимаемый по СНиП 2.02.01-83* в зависимости от формы подошвы фундамента и соотношения сторон и относительной глубины расположения слоя;
Р 0 - среднее давление под подошвой фундамента, кПа.
Промежуточные вычисления произведены в табличной форме
Табл. 6 Данные к расчету осадки основания фундамента.
Находим нижнюю границу сжимаемой толщи и вычисляем осадку:
у zpi - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта, равное полу-сумме напряжений на верхней z i-1 и нижней z i границах слоя, кПа;
h i и E i -соответственно толщина и модуль деформации i-го слоя грунта;
n- число слоев, на которое разбито основание в пределах сжимаемой толщи.
Расчетное значение осадки основания свайного фундамента меньше предельного:
Условие расчета основания по деформациям выполняется.
1. Далматов Б.И. Механика грунтов, основания и фундаменты - Л.:Стройиздат,1988.
2. Логутин В.В. Расчет оснований и фундаментов в курсовом и дипломном проектировании: учебное пособие/ В.В. Логутин. - Ростов н/Д: 2013. - 192 с.
3. СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений. - М.:Минстрой России,1995.
4. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты. М.: - ЦИТП Госстроя СССР.
5. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986.
Оценка инженерно-геологических условий площадки. Назначение и конструктивные особенности подземной части здания. Строительная классификация грунтов площадки. Нагрузки, учитываемые в расчетах оснований фундаментов. Определение размеров подошвы фундамента. курсовая работа [465,0 K], добавлен 10.03.2011
Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Разработка видов фундаментов. Проектирование фундамента мелкого заложения на искусственном основании. Проектирование свайного фундамента. Определение влияний рядом стоящих фундаментов. курсовая работа [384,3 K], добавлен 21.10.2008
Определение классификационных, физических и деформационных характеристик грунтов. Анализ инженерно-геологических условий площадки. Расчет фундамента на продавливание и оснований на сейсмическую нагрузку. Расчет плитной части фундамента на изгиб. курсовая работа [2,5 M], добавлен 22.04.2012
Исследование местных условий строительства. Расчет физико-механических свойств наслоений грунтов на площадке строительства. Выбор глубины заложения фундамента. Определение параметров фундамента стаканного типа под одноконсольную одноветвевую колонну. курсовая работа [48,0 K], добавлен 29.10.2013
Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки. Расчёт недостающих физико-механических характеристик грунтов основания. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании и свайного фундамента промышленного здания. курсовая работа [1,3 M], добавлен 22.10.2014
Оценка инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства. Выбор фундамента и определение нагрузки на грунт. Проектирование фундамента на искусственном основании, в виде песчаной распределительной подушки. Подсчет объемов работ. курсовая работа [234,0 K], добавлен 03.04.2009
Данные для разработки фундамента для промышленного здания. Расчет конструкций фундаментов по предельным состояниям. Оценка инженерно-геологических условий строительства. Выбор вида основания и типа фундамента. Расчет конструкций свайного фундамента. курсовая работа [1,4 M], добавлен 03.12.2014
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Разработка проекта оснований и фундаментов промышленного цеха курсовая работа. Строительство и архитектура.
Курсовая Работа На Тему Изучение Внимания Детей Младшего Школьного Возраста
Курсовая работа по теме Организация предметноразвивающей среды в разных возрастных группах ДОУ
Социальная Диагностика Курсовая
Курсовая работа по теме Финансы организаций
Курсовая работа: Правовой статус индивидуального предпринимателя в России
Реферат: Корпоративные информационные системы SAP R 3
Контрольная Работа На Тему Химико-Токсикологический Анализ В Ветеринарии, Его Цель И Задачи
Реферат по теме Основы хронодинамики
Сочинение Про Лося 2 Класс
Отчет По Результатам Учебной Практики
Дипломная работа по теме Разработка конструкции корпуса танкера-химовоза
Дипломная работа: The Elvish languages as linguistic phenomena. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат: Chaos Theory Essay Research Paper A General
Сочинение На Тему Загрязнение На Английском
Реферат: Лабораторные работы по сопромату. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат по теме Перевод как обновленная часть программы гуманитаризации высшей школы
Мини Сочинение Про Городской Транспорт
Курсовая работа: Особенности окружающей среды международного бизнеса в Австралии. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат по теме Короткі характеристики найбільш поширених ОСРЧ
Комментарий В Сочинении 9.3
Лидерство в организациях торговли и питания - Менеджмент и трудовые отношения курсовая работа
Новые операторы языка манипулирования данными (DML) - Программирование, компьютеры и кибернетика лабораторная работа
Крестово-купольные храмы Древней Руси - Культура и искусство презентация