Расчёт и конструирование проходческого комбайна КП-25 - Производство и технологии курсовая работа

Главная

Производство и технологии
Расчёт и конструирование проходческого комбайна КП-25

Расчет эксплуатационной нагруженности, производительности проходческих комбайнов стрелового типа. Выбор оптимальных режимов работы. Определение силовых и энергетических параметров машин комплекса. Формулировка ограничения по устойчивой мощности двигателя.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
1. Техническое задание на Проходческий комбайн КП-25
2. Анализ известных технических решений и выбор аналога проектируемого изделия
3. Выбор и обоснование структурной схемы проектируемого изделия
4. Выбор оптимальных режимов работы и расчет нагруженности основных рабочих органов, силовых и энергетических параметров машин комплекса
4.1 Формулировка ограничения по устойчивой мощности двигателя
4.2 Расчет критического момента двигателя
4.3 Расчет усилия боковой подачи на резцовой коронке
4.4 Формулировка ограничения по вылету резца
4.5 Расчет нагрузок на резцах при резании угля
5. Расчёт эксплуатационной производительности проходческого комбайна КП-25
6. Расчет на прочность сварочных швов
Удовлетворение потребностей нашей страны в топливе, рудах черных и цветных металлов, горно-химическом сырье, строительных материалах путем эффективной работы горнодобывающей промышленности во многом зависит от её оснащенности современности горными машинами и оборудованием.
В последние десятилетия в нашей стране задачи создания новой техники успешно решались научно-исследовательскими и проектно-конструкторскими институтами, машиностроительными заводами, шахтами и карьерами.
В 1947 году был создан угольный комбайн «Донбасс», получивший широкое применение на угольных шахтах, а с 1965 года на шахтах Подмосковного и Донецкого бассейнов начали применяться механизированные комплексы, безразборные скребковые конвейеры и гидрофоцированные механизированные крепи.
В настоящее время в угольной промышленности практически полностью осуществляется добыча угля на основе комплексной механизации. Перед учеными, конструкторами и машиностроителями в области создания новой горной техники стоят задачи разработки и постановки на производство высокопроизводительных, высокоэффективных, безопасных и надежных машин и оборудования, конкурентоспособных по отношению к зарубежным аналогам.
1. Техническое задание на Проходческий комбайн КП-25. Наименование и область применения
Наименование изделия и его шифр - Проходческий комбайн КП-25
Назначение и область применения - - Проходческий комбайн КП-25 предназначен для механизации основных и вспомогательных процессов проведения горизонтальных и наклонных (+-15°) выработок любой формы, с площадью сечения от 7 до 20 м2 в проходке по углю, породе и смешанному забою с максимальным пределом прочности пород при одноосном сжатии aсж< 80 МПа ( f < 6 ) и абразивностью до 15 мг в шахтах, опасных по газу и пыли, кроме пластов, опасных по внезапным выбросам.
Возможность использования изделия для поставки на экспорт - Проходческий комбайн КП-25 -может поставляться на экспорт самостоятельно при наличии патентной чистоты по стране поставок.
Основание для разработки. Организация, утвердившая документ - Кафедра НГМиО в лице заведующего кафедрой Сысоева Н.И
Тема, этап отраслевого и тематического плана в рамках которого будет выполняться данная работа - курсовой проект.
Заменяемое старое изделие или создание нового - Проходческий комбайн КП-25 разрабатывается для замены проходческого комбайнаКП-21
Ориентировочная потребность по годам с начала серийного производства - оговаривается с дипломным руководителем.
Источники финансирования - Предприятие заказчик.
Количество и сроки изготовления - Оговариваются с заказчиком.
Предполагаемые исполнители - Горловский машиностроитель, АО, Горловка, Украина. Источники разработки.
Протоколы лабораторных и шахтных испытаний - Рабочая программа и методика государственных приёмочных испытаний проходческий комбайн КПД ШахтНИУИ, Шахты Чиха
Конструктивные проработки - Проходческий комбайн КП-25. Требования по эксплуатации. ШахтНИУИ, Шахты Чиха
Перечень других источников - Научный отчёт «Алгоритм и программа расчёта основных силовых, кинематических и энергетических параметров проходческих комбайнов нового технического уровня» ШахтНИУИ, Шахты Чиха
Стандарты и нормативно-техническая документация- ТУ 12.44.778-80.
Состав изделия. Проходческий комбайн КП-25 должен состоять из следующих сборочных единиц: привод комбайна и ИО, Исполнительный орган, гидрооборудования, электрооборудования, системы орошения.
Требования к показателям назначения, надежности и ремонтопригодности - Конструкция проходческий комбайн КП-25 должна удовлетворять следующим требованиям: обеспечивать работу в забое, иметь эффективные средства управления стрелой и исполнительным органом, обеспечивать выбор наиболее экономически эффективного режима резания пород различной прочности, обеспечивать высокую производительность при погрузке, возможность эффективной работы в обводненных выработках, снижение концентрации пыли в проходческом забое
Требования к унификации - При модернизации проходческого комбайна КП-25 будут заменены резцедержатели исполнительного органа(коронки).
Требования к безопасности - Проходческий комбайн КП-25 должен соответствовать « Правилам безопасности в угольных и сланцевых шахтах».
Эргономические и эстетические требования - Эргономические показатели должны обеспечивать максимальную эффективность, безопасность и комфортность труда.
Требования к патентной чистоте - Проходческий комбайн КП-25 должны обладать патентной чистотой по странам СНГ, а также других угледобывающих стран.
Требования к номенклатуре изделия - Проходческий комбайн КП-25должн соответствовать современным требованиям к промышленным изделиям.
Требования к эксплуатации. Проходческих комбайнов должна осуществляться в соответствии с руководством по эксплуатации.
Разработка конструкторской документации для изготовления КП-25 .
Изготовление и предварительные испытания КП-25 .
Корректировка конструкторской документации на Комбайн КП-25.
2. Анализ известных технических решений и выбор аналога проектируемого изделия
1 - стреловидный исполнительный орган, включающий собственно исполнительный орган обычно корончатого типа, а также его привод, т. е. электродвигатель и редуктор; 2 - система подвески стреловидного исполнительного органа, состоящая, как правило, из стрелы, шарнирно связанной с поворотной рамой, а также нескольких пар гидроцилиндров, изменяющих положение исполнительного органа в горизонтальной и вертикальной плоскостях; 3 - корпус машины или несущая рама, на которой базируется все основное оборудование комбайна; 4 - ходовая часть, как правило, гусеничного типа; 5 - погрузочный орган, в качестве которого преимущественное распространение получили парные нагребающие лапы;6 - конвейер, обычно скребкового типа;7 - гидро- и электрооборудование комбайна, включающее маслостанцию, станцию управления, пульт управления и т. д.
Исполнительные органы проходческих комбайнов производят разрушение полезного ископаемого и в большинстве случаев выгрузку отделенного от массива полезного ископаемого. Поэтому эксплуатационные характеристики комбайнов, а в целом, и в частности, их производительность и надежность зависит от правильности выбора конструкторских и режимных параметров исполнительных органов.
Исполнительные органы проходческих комбайнов должны удовлетворять следующим требованиям:
- Высокая производительность по разрушению (угля, породы);
- Высокий КПД исполнительного органа и его привода;
- Минимальные удельные энергозатраты на разрушения (угля, породы);
- Минимальное пылеобразование при разрушении горного массива;
- Управляемость по отношению к обрабатываемому забою в заданных пределах;
- Возможность автоматизации рабочего процесса;
- Простота замены режущего инструмента и надежность их крепления;
Типы применяемых исполнительных органов в заданных условиях.
В проходческих машинах находят применение следующие исполнительные органы избирательного действия.
С продольно-осевой (радиальной) коронкой. (а).
С поперечно-осевой (аксиальной) коронкой. (б).
Показанные на рисунке 2 стреловидные исполнительные органы избирательного действия.
Применительно к заданным условиям возможно применение следующих исполнительных органов:
Продольно-осевая коронка имеет ось вращения, соосную со стрелой комбайна. С помощью этой коронки можно обеспечить довольно ровный профиль выработки. Стреловидные исполнительный орган с поперечно-осевой коронкой имеют коронку, ось которой находится в горизонтальной плоскости и перпендикулярна продольной оси стрелы.
Следует отметить, что исполнительный орган с продольно-осевой коронкой предпочтительнее с точки зрения обеспечения устойчивости проходческого комбайна, чем исполнительный орган с поперечно-осевой коронкой, так как усилие поворота, которое необходимо приложить к стреле для ее перемещения, в первом случае значительно меньше, чем во втором. Это вызвано тем, что при горизонтальной подаче продольно-осевой коронки на усилие поворота оказывают влияние только силы подачи на резцах, но не силы резания, которые расположены в плоскостях, перпендикулярных направлению подачи.
Типы применяемых резцедержателей и резцов в заданных условиях.
На рисунке 3 а) изображен резцедержатель с каналом для размещения державки резца, резец с рабочей головкой конусообразной формы, на которой закреплена износостойкая вставка. Он простой в использование но при работе идет разрушение резцедержателя из за попадания пыли в промежуток резцедержателя и резца и происходить износ резцедержателя.
На рисунке 3 б) изображена модернизация резцедержателя он имеет преимущество, на резце размещен опорно-защитный элемент кольцевой формы, отличающийся тем, что опорно-защитный элемент выполнен из проволоки и соединен с резцом посредством неразъемного соединения а часть наружной боковой поверхности резцедержателя образована частью боковой поверхности круглого цилиндра, при этом величина наружного радиуса опорно-защитного элемента не менее величины радиуса цилиндра, образующего часть наружной боковой поверхности резцедержателя, а величина среднего радиуса опорно-защитного элемента менее величины радиуса цилиндра, образующего часть наружной боковой поверхности резцедержателя.
При такой схеме идет больший опор на резцедержатель.
На рисунке 3 в) изображен резцедержатель с продольными отверстиями, в одном из которых размещен, с возможностью осевого перемещения, резец с цилиндрической державкой и головкой, выполненной в виде прямого усеченного кругового конуса, больший диаметр которого больше диаметра державки, а в другом отверстии, находящемся в резцедержателе выше продольной оси резца и образующем камеру для воды, размещен механизм регулирования потока жидкости, имеющий клапанс головкой, гайку, пружину и форсунку, а также водоподводящие каналы, отличающийся тем, что форсунка имеет седло под головку клапана, которая совместно с головкой клапана размещены в одной камере и взаимодействуют друг с другом, при этом форсунка установлена подвижно вдоль оси отверстия, в котором размещена, с возможностью взаимодействия с головкой резца во время работы исполнительного органа, а клапан неподвижно закреплен в резце держателе.
На рисунке 3 г) изображен модернизированный резцедержатель, он имеет преимущество в резцедержатель вставлена промежуточная втулка из закаленной стали, в которую вставляется резец; при этом резец опирается на закаленную поверхность втулки, а на резцедержатель из улучшенной стали опирается втулка с достаточно большой опорной поверхностью.
Рисунок 3. Типы резцов и резцедержателей.
3. Выбор и обоснование структурной схемы проектируемого изделия
Исходя, из перечисленных возможных технических решений можно сделать вывод, что продольно-осевая коронка (коническая коронка) наиболее полно решают нашу задачу. Мы принимаем коронку для проходческого комбайна КСП-32.
Основные общие проблемы надежности режущих коронок серийного производства при эксплуатации на крепких абразивных породах:
- выдавливание металла резцедержателя под опорной поверхностью резца из-за высоких удельных нагрузок на поверхность резцедержателя из улучшенной стали;
- быстрый выход из строя системы орошения вслед резцу из-за абразивного износа резцедержателей и вскрытия форсунок и каналов.
Для повышения надежности коронки мы модернизируем резцедержатель:
Предлагаемые технические решения указанных проблем в новых коронках:
* в резцедержатель вставлена промежуточная втулка из закаленной стали, в которую вставляется резец; при этом резец опирается на закаленную поверхность втулки, а на резцедержатель из улучшенной стали опирается втулка с достаточно большой опорной поверхностью;
* форсунка системы орошения отнесена в заднюю часть резцедержателя и тем самым максимально отдалена от забоя.
Дополнительное достоинство предлагаемой схемы заключается в том, что несвоевременная замена или потеря резца в процессе работы не приведет к выходу из строя резцедержателя, системы орошения и коронки в целом, так как износу подвергнется в первую очередь втулка, которую можно заменить.
* повышение эффективности работы на крепких абразивных породах;
* более надежную работу системы орошения в след резцу;
* увеличение ресурса режущей коронки;
* улучшение ремонтопригодности за счет возможности замены промежуточных втулок.
Новые режущие коронки в комплекте с забурником полностью взаимозаменяемы с серийными.
4. Выбор оптимальных режимов работы и расчет нагруженности основных рабочих органов, силовых и энергетических параметров машин комплекса.
4.1 Формулировка ограничения по устойчивой мощности двигателя
Для выполнения данного ограничения рассматривается работа комбайна в повторно-кратковременном режиме, при котором непродолжительная его работа чередуется с остановками. Во время остановки двигатель охлаждается и поэтому он может быть более нагружен, чем при длительной непрерывной работе (режим S1). Поскольку мощность двигателя - это его тепловая характеристика, то выбранная скорость боковой подачи должна обеспечивать работу двигателя без перегрева выше установленной ГОСТом нормы, значение которой обусловлено типом изоляции и способом его охлаждения.
В соответствии с ГОСТ 183-74 для проектировочных расчетов принят повторно-кратковременный режим (S4 условно) с частыми пусками, с продолжительностью включений ПВ=60% (продолжительность включений до 120 в час) и коэффициентом инерции привода до 2,5 [8,9]. Тогда номинальную расчетную мощность N нр можно определить по расчетной устойчивой мощности N ур (при повторно-кратковременном режиме) с учетом регламентированной ГОСТ 16565-71 продолжительностью включения ПВ=60% по формуле
M ур - устойчивый расчетный момент двигателя
M ур = М ио.ср k п n ио / (n у з), Нм;(3)
М ио.ср - математическое ожидание момента сопротивления на коронке
k п - коэффициент, учитывающий потери на трение резцовой коронки с разрушенной массой угля и на его переизмельчение;
n к - число рассматриваемых положений коронки за один оборот (по ОСТ 12.44.258.84 рекомендуется принимать n к 18);
M ио j - суммарный момент от сил резания на резцах в j-том положении коронки
M i - момент на коронке от i-того резца, Нм;
Z i - усилие резания на i-том резце, Н;
R i - радиус от оси вращения ИО до вершины i-того резца, м;
n ио - частота вращения ИО, об/мин;
n у - частота вращения двигателя при устойчивом моменте, которую в данном расчете можно принять равной ее номинальному значению n у n н , об/мин;
Найдем коэффициент вариации момента сил резания за один оборот ИО
гдеS м - среднеквадратичное отклонение момента
Максимальная скорость боковой подачи выбирается при условии равенства расчетной номинальной мощности паспортному значению двигателя, т.е. N нр = N н . Но так как при расчетах способом перебора вариантов это условие выполнить невозможно, то задают интервал, в который должна попасть N нр при доверительной вероятности Р. Принимая коэффициент вариации номинальной мощности в пределах н N =0,03…0,05, доверительный интервал можно найти по формуле
гдеS N - среднеквадратическое отклонение номинальной мощности, S N = н N N н ;
n - число испытаний при определении N н (предполагается, что n?30 при P = 0,95);
f - число степеней свободы, f = n-1 = 30-1=29;
t f , p = t 29;0.975 = 2,045 - квантиль двустороннего t - распределения Стьюдента.
Тогда доверительный интервал будет находиться в пределах
По максимальному значению N н принимаем интервал, в который должно попадать расчетное значение номинальной мощности N нр
4.2 Расчет критического момента двигателя
Проверка двигателя от опрокидывания проводится по условию превышения расчетным критическим моментом М кр паспортного значения М к , т.е. М кр ? М к .
Используя зависимости из [8] и [9], найдем расчетный критический момент
гден М - коэффициент вариации устойчивого момента, равный коэффициенту вариации момента на коронке;
3 - значение, соответствующее “3-х сигмовому” превышению нагрузки; k уп - коэффициент, характеризующий качество управления комбайном по поддержанию нагрузки двигателя (k уп = 0,9 - при автоматическом управлении и k уп = 0,7…0,85 - при ручном);
= С ? 0,72…0,9 - отношение фактического и номинального напряжений на зажимах двигателя в условиях питания шахтной сети.
Если М кр >М к , то при новом расчете следует скорость подачи уменьшить на некоторую величину ? М , что лучше сделать, принимая значение новой V пб = (0,99…0,995)V пб .
проходческий комбайн мощность двигатель
4.3 Расчет усилия боковой подачи на резцовой коронке
Для выполнения условия по ограничению усилия боковой подачи на резцовой коронке необходимо найти проекции сил Y i и Z i на резцах на направление подачи (рис.4)
гдеP i - усилие боковой подачи от i-того резца, Н;
Y i - усилие подачи на i-том резце, Н.
Среднее значение усилия боковой подачи Р ио.ср и ее коэффициент вариации р определяются аналогично М ио.ср и М :
где S P - среднеквадратичное отклонение усилия боковой подачи
Скорость боковой подачи V пб подбирается такой, при которой расчетное усилие боковой подачи Р ио.ср , приложенное к центру коронки, не превышало максимального Р БП , создаваемого гидроцилиндрами поворота стрелы. Точность расчета можно установить на уровне интервала погрешности в 0,5 процента [0,995Р пб , Р пб ].
4.4 Формулировка ограничения по вылету резца
Для предотвращения трения резцедержателей о края борозды резания, а также переизмельчения ими угля, главным параметром принят радиальный вылет резца l р [6]. Исследованиями установлены предельные значения коэффициента радиального вылета резца k l , равного отношению радиального вылета резца l р к максимальной толщине стружки h max , для шнековых и барабанных исполнительных органов с горизонтальной осью вращения: радиальные резцы k l = 1,4…1,6;
тангенциальные резцы k l = 1,0…1,2.
Скорость боковой подачи V пб проверяется по условию: k l р k l . Если условие не выполняется, то V пб следует уменьшать. При этом точность расчетов можно установить на уровне интервала погрешности в 0,5 процента [0.995k l , k l ]
4.5 Расчет нагрузок на резцах при резании угля
Излагается в соответствии с методикой по ОСТ 12.44.258-84 [1]
Сила резания на затупленном резце (рис.5,6):
где f'= 0,38…0,40 - коэффициент сопротивления пласта резанию.
где C П - коэффициент пропорциональности между силами подачи на затупленном и остром резцах
S З - проекция площадки затупления резца на плоскость резания, см 2 ;
h - толщина стружки на i-том резце, см. h = 0,27778 i h max (0,95 sin i + 0,05); h max - подача за оборот резцовой коронки, м; h max = V пб /n ио ;
Для овальной формы с прямолинейными наклонными боковыми кромками (рис.7, а):
b p = b к + 2 tg к ( п - пк ) при п пк ;
где b к = 2 - конструктивная ширина режущей части резца, см;
пк - высота контакта резца с массивом угля по передней поверхности, соответствующая его конструктивной ширине, см;
п = / sin - высота контакта резца с массивом угля по передней поверхности, см;
= 0,45 - высота контакта резца с массивом угля, см.
Рис.5. Схема процесса резания угля поворотным резцом.
где- угол заострения конуса керна резца, град.
Сила резания на остром резце при кинематическом заднем угле б к 10 о :
Сила подачи на остром резце при б к 10 о :
Рис.7. Параметры режущей части радиальных (а) и поворотных (б) резцов.
где - кинематический задний угол на i-том резце, град.
Сила подачи на остром резце при б к = 10 о :
где Е - показатель степени хрупкости пласта.
Применительно к расчету нагрузок на исполнительном органе и энергоемкости процесса разрушения все угли по показателю степени хрупкости делятся на три группы:
При проектировочном расчете следует принимать для каждой из групп среднее значение: для вязких Е = 1,65; для хрупких Е = 2,5; для весьма хрупких Е = 4,2.
Сила резания на остром резце при кинематическом заднем угле б к = 10 о :
Z oб = 10 ВpK OT K 3 K У K Ф K ПР ht, Н,
где Вp - средняя сопротивляемость пласта резанию, в неотжатой зоне очистного забоя, Н/мм;
t - ширина стружки на i-том резце; принимается для всех резцов, кроме крайних кутковых, как полусумма расстояний до соседних линий резания t i = (t pi + t pi +1 )/ 2, см; для крайних кутковыхt i = t pi / 2 + b p / 2 cos i , см;
K OT - коэффициент отжима, характеризующий снижение сопротивляемости угля резанию под влиянием горного давления, (для проходческих комбайнов К ОТ = 1);
K OT = 0,25E/(E-0,8) + [1-1,1/(B 3 /H P + 1) 2 ];
B 3 - расстояние от обнаженной поверхности забоя до рассматриваемого i-того резца, м;
Н Р - расчетная мощность пласта, равная при проектировочном расчете среднему значению пределов регулирования высоты исполнительного органа комбайна в соответствии с техническим заданием, а при проверочном расчете - вынимаемой мощности пласта, где эксплуатировался комбайн, м; для проходческих комбайнов Н р - высота контакта ИО с забоем (рис.4);
K 3 - коэффициент обнажения забоя, учитывающий влияние вида резания для всех резцов, кроме крайних кутковых:
при tt опт K 3 = [1 + 1,6(t/ t опт - 1) 2 ] K ЗОПТ ;
при t>t опт K 3 = [1 + 0,21 h (t/ t опт - 1)] K ЗОПТ ;
t опт - оптимальная ширина стружки, см,
K ЗОПТ = 0,25 + 0,66/ (h + 1,3) - коэффициент обнажения забоя при t = t опт ;
для крайних кутковых резцов K 3 = 1,1…1,25, причем большие значения принимаются при малой степени хрупкости угля: если Е 2,1 то K 3 = 1,25, если Е 3,5 то K 3 = 1,1, если 2,1 < Е < 3,5 то K 3 = 1,18;
K У = 0,012 д ki +0,42 Е/(Е + 3,45) - коэффициент, учитывающий влияние угла резания д;
- кинематический угол резания на i-том резце, град.;
К Ф - коэффициент, учитывающий форму передней поверхности резца: плоская - 1; овальная и плоско-клиновидная - 0.92; клиновидная - 0.87; конические и поворотные резцы - 1.2; этим коэффициентом идентифицируется тип резца (К ф < 1,2 - радиальные резцы, К ф = 1,2 - конические и поворотные резцы);
К ПР - коэффициент, учитывающий влияние на силу резания поворотного резца:
для шахматной схемы резанияК ПР = 1 + 0,02 р i ;
для последовательной схемы резанияК ПР = 1,15 + 0,01 р i ;
в pi - угол поворота резца, град. Обычно в pi 15 и принимается по схеме расстановки поворотных резцов.
Ниже приведены формулы для вычисления боковых сил на резцах, которые могут быть использованы при модернизации программы. В алгоритм и в программу расчета они не включены.
Боковая сила на резце, имеющем режущие кромки:
- для последовательной схемы резания
гдеК ФХ - коэффициент влияния формы передней поверхности режущей части резца на боковую силу; для резцов с плоской поверхностью К ФХ = 1: с овальной и плоско-клиновидной - К ФХ = 1,1…1,3; с клиновидной - К ФХ = 1,2…1,6. Большие значения принимаются при большей выпуклости передней поверхности резца.
Боковая сила на коническом и поворотном резцах:
- для последовательной схемы резания
Направление боковой силы принимается: при шахматной (без поворота резца) и при последовательной схемах резания - в сторону обнаженного пространства, образованного впереди идущим резцом в соседней линии резания; при шахматной схеме резания (при повороте резца) - в сторону поворота; на крайнем кутковом резце - в сторону от забоя.
4.6 Расчёт на ЭВМ программе STKOMBU
Цель работы : в данных расчетах нам надо найти скорость боковой подачи, мощность двигателя, коэффициент вариации момента резания .
Скорость боковой подачи по мощности двигателя разная по углю Vy=1.4 м/мин , по породе Vп=1,2 м/мин.
5. Расчёт эксплуатационной производительности проходческого комбайна КП-25
Составляем схему обработки забоя, по схеме определяем путь пройденный по углю и породе за один цикл.
Рисунок 5. Схема обработки смешенного забоя.
По результатам расчета на ЭВМ получены скорость боковой подачи по мощности двигателя по углю и породе (Vy=1,4 и Vп=1,2) исходя из этих расчетов мы находим время цикла:
Найдем среднею теоретическую производительность:
Найдем эксплуатационную производительность:
Где: nс- количество смен. tсу-продолжительность рабочего дня в месяце. Коэффициент машинного времениКм=(0,3-0,4).
Найдем погонные метры выработки(Lп).
6. Расчет на прочность сварочных швов
Сварной шов образуется, посредством пропускания электрической дуги между изделием и электродом. Выделяемое при этом тепло оплавляет свариваемые детали и расплавляет электрод, который дает дополнительный металл для образования сварного шва.
В зависимости от расположения соединяемых деталей различают следующие виды сварных соединений: стыковые (рис. 1, а), внахлестку (рис. 2), с накладками (рис. 1, г), угловые (рис. 1, в) и тавровые (рис. 1, б).
Стыковые соединения выполняют стыковыми швами. Нахлесточные соединения выполняют угловыми швами. Соединения с накладками, тавровые и угловые выполняются угловыми или стыковыми швами.
Угловые швы нахлесточных соединений, по расположению силы действующей на шов, различают: лобовые, расположены перпендикулярно линии действия сил (рис. 2, а); фланговые, расположены параллельно линии действия сил (рис. 2, б); косые, расположены под углом к линии действия сил (рис. 2, в); комбинированные состоят из лобовых и фланговых швов (рис. 2, г).
Рисунок 7.а). Схема к расчету сварного соединений резцедержателя к конической коронке. б)Поперечное сечение углового шва.
Определить допускаемое напряжение в сварном шве (в МПа) для стыкового соединения листов из стали 30ХГСА. Нагрузка статическая. Действует растягивающая сила F. Сварка ручная, электродом Э42.
Определяем допускаемое напряжение растяжения для 30ХГСА (фор- мула 1.16). [4]
По таблице 1 находим допускаемое напряжение на растяжение для стыкового шва и ручной сварки электродом Э42.
Условия прочности угловых швов имеют вид:
Напряжение среза от сдвигающей силы F (формулы 1.5).[4]
k- катет поперечного сечения шва; l- площадь шва.
1. Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Расчёт и конструирование стационарных горных машин и оборудования» / Новочерк. гос. тех. ун-т. Новочеркасск, 2004. 11с.
2. Н.И. Сысоев, И.Я. Раков, Н.Н. Буренков. Методические указания по расчету эксплуатационной нагруженности и производительности проходческих комбайнов стрелового типа при работе по углю Новочеркасск: ЮРГТУ (НПИ). 2002.
3. Раков И.Я. «Горные машины и оборудование » Учебное пособие /Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: ЮРГТУ (НПИ). 2007
4. Методические указания «Расчет сварных соединений» Логвинова Н.А.
Издательство Юргинского технологического института (филиала) Томского политехнического университета 2012г.
5. Автор(ы): Маляров А.В., Тулупов В.П. Патентообладатель(и):Открытое акционерное общество "Копейский машиностроительный завод") Дата начала отсчета срока действия патента: 18.09.2000г.
Расчет производительности и выбор проходческого оборудования. Техническая характеристика комбайна 1ПКЗР и проходческих щитов с исполнительным органом избирательного действия. Определение площади сечения выработки. Оборудование для транспортировки породы. курсовая работа [136,9 K], добавлен 26.11.2013
Расчет силовых и энергетических показателей процессов отбойки калийных руд планетарно-дисковым и шнековым исполнительными органами, фрезой, режущим инструментом отбойного устройства. Основные параметры резания. Расчет производительности комбайна. курсовая работа [206,3 K], добавлен 24.06.2011
Расчёт режимов работы основных рабочих органов зерноуборочного комбайна, анализ структурно-технологической схемы рабочего процесса. Схема работы мотовила, режущего аппарата, соломотряса. Мощность, затрачиваемая на выполнение технологического процесса. курсовая работа [356,1 K], добавлен 11.01.2012
Методика расчета оптимальных параметров работы виброплиты: мощности двигателя на соответствующих оборотах и амплитуды вибрации. Определение параметров оптимальной работы и уплотнения обрабатываемой поверхности. Расчет параметров резания автогрейдера. курсовая работа [1,0 M], добавлен 26.11.2010
Расчёт кинематических, силовых и энергетических параметров на отдельных валах. Выбор электрического двигателя. Расчет и проектирование зубчатого редуктора, тяговой звёздочки и ременной передачи. Подбор и проверка муфт. Выбор подшипников и уплотнений. курсовая работа [1,1 M], добавлен 18.04.2009
Разработка месторождений крепких руд. Выбор средств механизации производственных процессов при ведении очистных, проходческих работ. Обоснование способа отделения горной массы от массива. Расчет режимных параметров погрузочного доставочного оборудования. курсовая работа [711,0 K], добавлен 15.01.2015
Основные преимущества одноковшовых экскаваторов с гидравлическим приводом. Выбор гидравлической схемы и ее описание. Определение мощности первичного двигателя, параметров насосной установки. Подбор силовых гидроцилиндров. Расчёт механизма поворота. курсовая работа [119,1 K], добавлен 20.04.2017
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Расчёт и конструирование проходческого комбайна КП-25 курсовая работа. Производство и технологии.
Музична Культура Індії Реферат
Реферат: Бэа фонд “Бюро экономического анализа”
Дипломная работа по теме Электромагнитное загрязнение окружающей среды
Реферат по теме Местные налоги и сборы, уплачиваемые из прибыли
Реферат по теме Жизненный путь и концепция Юнга
Реферат Skype
Курсовая работа по теме Расчет привода
Реферат по теме Основные понятия фармакодинамики и фармакокинетики
Контрольная работа по теме Административная ответственность и правонарушение
Легко Ли Быть Молодым Эссе
Контроль Качества Продукции Реферат
Сочинение На Тему Незабываемый Случай
Реферат по теме Деятельность выдающегося клинициста К.А. Семёновой
Сочинение: Трагические разлады в лирике В. Маяковского
Живет Ли Во Мне Обломовщина Сочинение
Курсовая работа по теме Проектирование насосной установки промежуточной нефтеперекачивающей станции
Доклад по теме Бруно Вальтер (Walter)
Реферат по теме Экономико-географическая характеристика Дальневосточного экономического района
Дипломная работа по теме Особенности и перспективы экономического сотрудничества между Россией и Европейским Союзом
Курсовая работа по теме Жидкие кристаллы; их свойства и применение
Выбор допусков и посадок на гладкие элементы деталей машиностроительных узлов - Производство и технологии контрольная работа
Организация платных дополнительных услуг - Педагогика контрольная работа
Організація аудиторської діяльності в Україні - Бухгалтерский учет и аудит контрольная работа