Расчет вертикального парогенератора с витой поверхностью нагрева и естественной циркуляцией рабочего тела - Физика и энергетика курсовая работа

Главная

Физика и энергетика
Расчет вертикального парогенератора с витой поверхностью нагрева и естественной циркуляцией рабочего тела

Парогенератор - базовый элемент в цепочке оборудования электростанций. Достоинства вертикального парогенератора с витой поверхностью нагрева и естественной циркуляцией рабочего тела. Тепловой, гидравлический и прочностной расчет элементов парогенератора.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
расчет вертикального парогенератора с витой поверхностью нагрева и естественной циркуляцией рабочего тела
2.1 Расчет среднего угла навивки труб поверхности нагрева
2.2 Основные конструкционные характеристики пучка теплообменных труб.
2.3 Расчет режимных и конструктивных характеристик ступеней сепарации пара
2.4 Диаметры входных и выходных патрубков теплоносителя и рабочего тела
3. ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ПАРОГЕНЕРАТОРА
3.1 Расчет толщины камеры подвода теплоносителя к трубам поверхности нагрева
3.3 Расчет толщины обечайки корпуса
Парогенераторы получили широкое применение на атомных и тепловых электростанциях. Парогенератор является важнейшим элементом в цепочке оборудования станции, парогенератор производит пар для работы станции. На данное время существуют различные конструкции и модификации парогенераторов. В данном курсовом проекте будет рассчитан вертикальный парогенератор с витой поверхностью нагрева и естественной циркуляцией рабочего тела. Основным достоинством этого аппарата является то, что он имеет сравнительно небольшие габариты и имеется возможность его удобного расположения при компоновке оборудования станции.
1. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПЛОЩАДИ ТЕПЛОПЕРЕДАЮЩЕЙ ПОВЕРХНОСТИ ВЕРТИКАЛЬНОГО ПАРОГЕНЕРАТОРА
1.1 Уравнение теплового и материального баланса ПГ АЭС. Тепловая диаграмма парогенератора
Тепловая мощность экономайзерного участка
Q эк =(D+D пр )?( ' s - пв ) (1.1)
' s =f (p'' 2 ,t s )=f (6.58 МПа , 281.6 C)=1246.8 кДж/кг
пв =f (p'' 2, t пв )=f (6 МПа , 210 С)=899.4 кДж/кг
Паропроизводительность D=394 кг/с Величина продувки D пр =0.01?D
Из (1.1) получаем Q эк =138244 кВт=138.244 МВт
Тепловая мощность испарительного участка
r=f (p'' 2 ,t s )=f (6.58 МПа , 281.6 C)=1529.6 кДж/кг
Из (1.2) получаем Q и =602662.4 кВт =602.662 МВт
Из (1.3) получаем Q пг =740906.4 кВт
' 1 = f (p' 1 ,t' 1 )=f (17 МПа , 330 C)=1453 кДж/кг
'' 1 =f (p' 1, t'' 1 )=f (17 МПа , 300 С)=1280.3 кДж/кг
Из (1.4) получаем G тн =4377.7 кг/с
Энтальпия рабочего тела на входе в межтрубное пространство поверхности нагрева
Температура рабочего тела на входе в межтрубное пространство поверхности нагрева
t ц =f( , p'' 2 )=f(1190 кДж/кг, 6.58 МПа)=270 C
Энтальпия теплоносителя на выходе из испарительного участка
Из (1.6) получаем '' 1и =1312.5 кДж/кг
Температура теплоносителя на выходе из испарительного участка
t'' 1и = f('' 1и , p' 1 )=f(1312.5 кДж/кг,16 МПа)=295.3 C
1.2 Теплообмен со стороны теплоносителя. Расчет коэффициента теплоотдачи от теплоносителя к стенке трубы
Коэффициент теплоотдачи со стороны теплоносителя рассчитывается по эмпирическим зависимостям для случая течения однофазной среды в трубах, кВт/м 2 ? К
где л-коэф.теплопроводности воды, кВт/м ?К
d н и д ст - соотв.наружный диаметр и толщина стенки труб, м
где wс-массовая скорость теплоносителя, кг/м 2 ?с
м-динамическая вязкость воды, Па? с
Рассмотрим 3 опорные точки тепловой диаграммы:
вход теплоносителя в испарительный участок ( вход в ПГ )
вход теплоносителя в экономайзерный участок ( выход из испарительного)
выход теплоносителя из экономайзерного участка (выход из ПГ )
Для указанных сечений по заданным давлению и температуре определяют теплофизические параметры.
вход теплоносителя в испарительный участок (p' 1 =16 МПа, t' 1и =320 C)
2) вход теплоносителя в экономайзерный участок (p' 1 =16 МПа, t'' 1и =295.3 C)
3) выход теплоносителя из экономайзерного участка (p' 1 =16 МПа, t'' 1 =287 C)
Так как массовая скорость теплоносителя в силу постоянства проходного сечения остаётся постоянной по всей длине трубы поверхности нагрева, то её можно рассчитать по известным параметрам во входном сечении
Число Рейнольдса в расчетных сечениях по(1.8) :
вход теплоносителя в испарительный участок
вход теплоносителя в экономайзерный участок
выход теплоносителя из экономайзерного участка
Коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к стенке трубы :
вход теплоносителя в испарительный участок
вход теплоносителя в экономайзерный участок
выход теплоносителя из экономайзерного участка
1.3 Расчет коэффициента теплоотдачи от стенки труб к рабочему телу на испарительном участке
Для определения коэффициента теплоотдачи от стенки трубы к рабочему телу необходимо знать коэффициент теплопроводности материала трубы, зависящий от температуры стенки, которая в первом приближении для расчетных сечений определяется через Дt-температурный напор расчетного сечения (разность между температурами теплоносителя и рабочего тела) на входе теплоносителя в испарительный участок
t ст =t 2 +1/3 Дt =281.6+1/3*28.4 =291 C
где t 2 - температура насыщения при известном давлении рабочего тела
на выходе теплоносителя из испарительного участка
t ст =t 2 +1/3 Дt =281.6+1/3*23.8=289.5 C
В качестве материала труб поверхности нагрева ПГ АЭС обычно используется аустенитная сталь Х18Н10Т .Тогда коэффициент теплопроводности материала труб :
на входе теплоносителя в испарительный участок
на выходе теплоносителя из испарительного участка
Коэффициент теплоотдачи со стороны рабочего тела на испарительном участке поверхности нагрева ПГ АЭС определяется методом последовательного приближения
t s -температура насыщения при давлении рабочего тела в испарителе
q-удельный тепловой поток , кВт/м 2
K-коэффициент теплопередачи, кВт/м 2 ?К
Дt-температурный напор расчетного сечения (разность между температурами теплоносителя и рабочего тела)
2R ок =1.5?10 -2 м 2 ?К/кВт-термическое сопротивление оксидной плёнки на поверхности труб
Термическое сопротивление стенки трубы
Выход теплоносителя из испарительного участка (вход рабочего тела в испарительный участок)
На первом иттерационном шаге полагают коэффициент теплоотдачи б 2 =
Вычисления считают законченными, если расхождения значений удельного теплового потока, полученных в 2-х последних иттерациях не превышает отклонения 5%
ИТОГО принимаем б' 2и =47 кВт/м 2 ?К
Вход теплоносителя в испарительный участок (выход рабочего тела из испарительного участка)
На первом иттерационном шаге полагают коэффициент теплоотдачи б 2 = K=8.9 кВт/м 2 ?К
ИТОГО принимаем б'' 2и =40.4 кВт/м 2 ?К
Результаты иттерационного расчета коэффициента теплоотдачи от стенки трубы к рабочему телу приведены в таблице 1
На входе рабочего тела в испарительный участок
На выходе рабочего тела из испарительного участка
1.4 Расчет коэффициента теплоотдачи от стенки труб к рабочему телу на экономайзерном участке
Коэффициент теплопроводности материала труб :
на выходе теплоносителя из испарительного участка (на входе в экономайзер)
на выходе теплоносителя из экономайзерного участка
Теплофизические свойства рабочего тела на входе и выходе из экономайзерного участка определяются в зависимости от температуры и давления рабочего тела.
На входе рабочего тела в экономайзерный участок
p'' 2 =6.58 МПа t ц =270 С : = 0.591?10 -3 кВт/м К
При поперечном омывании трубного пучка потоком однофазного рабочего тела (экономайзерный участок) коэффициент теплоотдачи от трубы
В нашем случае для шахматного пучка С = 0.26 , n = 0.65
i = 1 - учитывает отличие теплоотдачи в первых рядах пучка от средней интенсивности пучка
s - учитывает влияние на коэффициент теплоотдачи шагов труб в пучке
В нашем случае для шахматного пучка s =0.94
- поправка, учитывающая угол атаки потоком рабочего тела труб поверхности нагрева
Число Рейнольдса в расчётных сечениях
На входе рабочего тела в экономайзер
На выходе рабочего тела из экономайзера
Нахождение ср проведено в конструкционном расчёте (пункт 2.1). Откуда берём ср = 32.5. Откуда по (1.30) и справочным данным принимаем = 0.93.
На входе рабочего тела в экономайзер
На выходе рабочего тела из экономайзера
1.5 Расчет площади теплопередающей поверхности ПГ
Площадь поверхности нагрева парогенератора H пг определяется как сумма площадей поверхностей нагрева экономайзерного и испарительного участков. При этом фактическая площадь поверхности нагрева берётся с некоторым запасом по отношению к расчётной
где H пг - расчётная площадь поверхности нагрева ПГ , м 2
H пг р = H эк + H исп ; К зап =1.125 - коэффициент запаса
Сначала рассчитаем испарительный участок.
Термическое сопротивление оксидных плёнок 2R ок =1.5?10 -2 м 2 К/кВт
на входе теплоносителя в испарительный участок
t ст =t 2 +1/3 Дt =281.6+1/3*28.4 =291 C
где t 2 - температура насыщения при известном давлении рабочего тела
на выходе теплоносителя из испарительного участка
t ст =t 2 +1/3 Дt =281.6+1/3*23.8=289.5 C
Тогда коэффициент теплопроводности материала труб :
на входе теплоносителя в испарительный участок
на выходе теплоносителя из испарительного участка
Коэффициент теплопередачи на участке рассчитывают как среднеарифметическую величину между входом и выходом
Коэффициенты теплопередачи для испарительного участка были в своё время рассчитаны, и мы берём К вх =7.9 кВт/м 2 ?К К вых =7.7 кВт/м 2 ?К.
Средний температурный напор на участке
где t б и t м - соотв.больший и меньший температурные напоры , определяемые как разности температур теплоносителя и рабочего тела на границах участка.
Температурный напор на испарительном участке
Расчётная площадь поверхности нагрева испарительного участка
Теперь рассмотрим экономайзерный участок.
Термическое сопротивление оксидных плёнок 2R ок =1.5?10 -2 м 2 К/кВт
на выходе теплоносителя из экономайзерного участка
t ст =t 2 +1/3 Дt =281.6+1/3*28.4 =291 C
где t 2 - температура насыщения при известном давлении рабочего тела
на выходе теплоносителя из испарительного участка
t ст =t 2 +1/3 Дt =281.6+1/3*23.8=289.5 C
Коэффициенты теплопередачи по (1.12)
На входе рабочего тела в экономайзер
На выходе рабочего тела из экономайзера
Среднее значение коэффициента теплопередачи на экономайзерном участке
Средний температурный напор на участке по (1.27)
Расчётная площадь поверхности нагрева экономайзерного участка по (1.28)
Итого расчетная площадь поверхности нагрева ПГ с учётом К зап =1.125 - коэффициент запаса по (1.25)
H пг = 1.125? (1570+2229.8) =4275 м 2
2. КОНСТРУКЦИОННЫЙ РАСЧЁТ ПАРОГЕНЕРАТОРА
2.1 Расчет среднего угла навивки труб поверхности нагрева
Учитывая то, что нам неизвестен средний угол навивки змеевика ср , который можно найти зная среднюю длину труб в пучке, которую в свою очередь находят по известной площади теплопередающей поверхности, то нахождение ср ,а значит и поправки будет носить иттерационный характер. Изначально полагаем ср = 50. Откуда по (1.30) и справочным данным принимаем = 0.78.
Коэффициенты теплоотдачи, с учётом вышесказанного по (1.29)
На входе рабочего тела в экономайзер
На выходе рабочего тела из экономайзера
Коэффициенты теплопередачи по (1.12) на входе рабочего тела в экономайзер:
На выходе рабочего тела из экономайзера
Среднее значение коэффициента теплопередачи на экономайзерном участке
Средний температурный напор на участке по (1.27)
Расчётная площадь поверхности нагрева экономайзерного участка по (1.28)
Итого расчетная площадь поверхности нагрева ПГ с учётом К зап =1.125 - коэффициент запаса по (1.25)
H пг = 1.125?(1147+2229.8) =3798 м 2
Длина одной трубы l = L / n , где n полное число труб
Число отверстий (труб) по периметру коллектора в одном поперечном ряде
Число слоёв навивки в каждой из 3-х групп навивки n I = 1/6 n 2 k = 29 шт
Диаметр первого слоя навивки d 1сл =1.56 м
Диаметр последнего слоя навивки при поперечном шаге слоёв S 2сл =1.5?d н =0.018 м
Средний диаметр бухты труб межтрубного пространства теплообменной поверхности нагрева
Площадь проходного сечения межтрубного пространства
Для первого слоя навивки рассчитывают шаг навивки
Находим средний угол навивки змеевика
В следующем принимаем ср = 23.5. Откуда по (1.30) и справочным данным принимаем
На входе рабочего тела в экономайзер
На выходе рабочего тела из экономайзера
Коэффициенты теплопередачи по (1.12)
На входе рабочего тела в экономайзер:
На выходе рабочего тела из экономайзера :
Среднее значение коэффициента теплопередачи на экономайзерном участке
Средний температурный напор на участке по (1.27)
Расчётная площадь поверхности нагрева экономайзерного участка по (1.28)
Итого расчетная площадь поверхности нагрева ПГ с учётом К зап =1.125 - коэффициент запаса по (1.25)
H пг = 1.125? (989.9+2229.8) =3622.16 м 2
Длина одной трубы l = L / n , где n полное число труб
Результат, полученный в последней иттерации по ср можно считать почти идеальным, поскольку разность между принятым ср = 38 и полученным ср = 39 является незначительной. Кроме того, результаты последней иттерации принимаем за расчёт площади теплопередающей поверхности
2.2 Основные конструкционные характеристики пучка теплообменных труб. Массовая скорость рабочего тела
Одним из основных режимных параметров, определяющих интенсивность конвективного теплообмена при течении однофазных сред, является массовая скорость w , кг/м 2 с . Для рабочего тела в экономайзерном и испарительном участках ПГ АЭС
где D-паропроизводительность ПГ , кг/с, К ц -кратность циркуляции, F мп -площадь проходного сечения межтрубного пространства теплообменного пучка, м 2 .
Для снижения температурных напряжений, возникающих из-за существенного различия температур теплоносителя и рабочего тела, используют либо специальные компенсаторы, либо элементы выполняют самокомпенсирующимися.
Мы имеем вертикальный винтовой змеевиковый трубный пучок с внутренним коллектором. Для данной конструкции теплообменного пучка площадь проходного сечения межтрубного пространства , м 2
d c р -средний диаметр бухты труб межтрубного пространства теплообменной поверхности нагрева, м
d ср =0.5?(d 1сл +d m сл ) (2.11)
S 1сл - шаг между слоями навивки S 1сл =1.5?d н =1.5?12?10 -3 = 0.018 м
Имеем внутрикорпусной коллектор для ввода поверхности нагрева. Принимаем внутренний диаметр коллектора d=1 м
Для выполнения расчетов берём : расположение отверстий в камере теплоносителя - шахматное; расположение труб в пучке - шахматное; (S 1 )=1.5?d н =1.5?12?10 -3 =0.018 м - шаг труб (отверстий) по периметру коллектора в поперечном ряде отверстий, отнесенный к внутренней поверхности коллектора;
Число труб поверхности нагрева n рассчитывается по формуле
При известном внутреннем диаметре коллектора и выбранных шагах отверстий в коллекторе под трубы поверхности нагрева можно определить число отверстий (труб) по периметру коллектора в одном поперечном ряде отверстий
С учётом дистанционирующих пластин = n 1 k -3 =174-3 =171 шт
Число рядов отверстий вдоль образующей коллектора
Учитывая то, что чило слоёв навивки трубногопучка должно быть кратно 3, N сл = 45 шт; хотя по формуле
Диаметр первого слоя змеевиков d 1сл , м определится величиной наружного диаметра коллектора d,м и линейными размерами узлов присоединения труб к раздающей и собирающей камерам коллектора
Наружный диаметр коллектора определтся его внутреним диаметром и толщиной стенки коллектора ,м
Толщина стенки коллектора принимается = 0.241 м .Расчет толщины стенки коллектора сделан в прочностном расчете (пункт 3.1).
d 1сл = 1.4+2*(0.04+3.5?12?10 -3 ) = 1.56 м
Диаметр последнего слоя навивки змеевиков при поперечном шаге слоёв S 1сл =1.5?d н =0.018 м
d m сл =1.56 + 2?(53-1)?0.018= 3.43 м
Средний диаметр бухты труб межтрубного пространства теплообменной поверхности нагрева из (1.17)
Площадь проходного сечения межтрубного пространства из (1.16)
И окончательно, массовая скорость рабочего тела в межтрубном пространстве из (1.15)
2.3 Расчет режимных и конструктивных характеристик ступеней сепарации пара
В данном ПГ в качестве второй ступени сепарации пара используют вертикальные жалюзийные сепараторы .Ширина собственно жалюзей b ж =80мм
Массовое паросодержание на входе в сепаратор х=0.9
Примем коєффициент неравномерности К р =0.7
Определим критическую скорость пара на входе в сепаратор :
Коєффициент поверхностного натяжения :
Плотности воды и пара на линии насыщения
Площадь проходного сечения ,обеспечивающая требуемую скорость пара
Число окружностей, по которым располагаются блоки жалюзи
Здесь мы приняли первоначальный шаг расположения окружностей сепараторов 200 мм с последующим уточнением
В результате округления ,тогда шаг их расположения
Исходя из расположения блоков по концентрическим окружностям, сумма диаметров этих окружностей
тогда ширина циклоного сепоратора h=0,24 . 15=3,6м
D вн вер.об. =h+2 . 0.3=3.6+0.6=4.2м
2.4 Диаметры входных и выходных патрубков теплоносителя и рабочего тела
Расчитаем диаметр входного отверстия коллектора для входа теплоносителя
Диаметры патрубков выьираются таким образом, чтобы скорость среды не превышала допустимую скорость в трубопроводах подсоединяемых к патрубкам. Для воды W тр доп <10 м/с
для пара среднего давления W тр доп <50-60 м/с.
Внутренний диаметр патрубков входа ивыхода теплоносителя принемается d в '= d в ''=0,9м.
Удельный обьем воды при t 1 ' и t 1 '' равны соответственно
Внутренний диаметр патрубка входа питательной воды: d в2 '=0,3м ; Удельный обьем воды:
Внутренний диаметр патрубка для выхода пара: d п в2 =0,6м; Удельный обьем пара:
Для непрерывной и переодической продувки в ПГ предусмотрены штуцера диаметром 100мм под трубу 114х7. Непрерывная продувка осуществляется из зоны до смешения питательной и отсепарированной воды через торовый коллектор с перфорациями; периодическая продувка - из нижней части корпуса ПГ.
3. ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЁТ ЭЛЕМЕНТОВ ПГ
3.1 Расчет толщины камеры подвода теплоносителя к трубам поверхности нагрева
Принимаем внутренний диаметр коллектора d=1 м
Расположение отверстий под трубы в камере - шахматное
Энтал. на выходе из испарительного участка i'' 1 u
Вход теплоносителя в испарительный участок
Выход теплоносителя из испарительного участка
Вход теплоносителя в экономайзерный участок
Выход теплоносителя из экономайзерного участка
Вход рабочего тела в экономайзерный участок
Выход рабочего тела из экономайзерного участка
Целью курсового проекта являлся расчет вертикального парогенератора с витой поверхностью нагрева и естественной циркуляцией рабочего тела.
1. При тепловом расчете площади теплопередающей поверхности вертикального парогенератора были определены коэффициенты теплоотдачи от теплоносителя к стенке трубы, а также от стенки трубы к рабочему телу на испарительном и экономайзерном участке, которые соответственно равны:
Вход теплоносителя в испарительный участок 1 = 33 кВт/(м 2. К)
Вход теплоносителя в экономайзерный участок 1 = 30.8 кВт/(м 2. К)
Выход теплоносителя из экономайзерного участока 1 = 31.3 кВт/(м 2. К)
2. Основной целью конструкционного расчета парогенератора было определение среднего угла навивки труб поверхности нагрева, который составил:
Также были определены основные кострукционные характеристики пучка теплообменных труб:
Число труб поверхности нагрева n = 18121
Число слоёв навивки трубного пучка N сл = 53
Диаметр последнего слоя d m сл = 3.43 м
Массовая скорость рабочего тела в межтрубном пространстве W =953 кг/(м 2. с)
3. Был прочностной расчет элементов парогенератора, в котором определили толщины камер подвода теплоносителя к трубам поверхности нагрева, а также расчет коллектора, толщин обичаек корпуса.
Результаты вышеуказанных расчетов приведены в таблице результатов.
4. Гидравлический расчет был выполнен с целью определения мощности ГЦН, затрачиваемой на прокачку теплоносителя через парогенератор
1. Рассохин Н.Г. Парогенераторные установки атомных электростанций: Учебник для вузов. - 3-е изд.,перераб. и доп. -М.: Энергоатомиздат, 1987. - 384с.
2. Кутепов А.М. , Стерман Л.С. , Стюшин Н.Г. Гидродинамика и теплообмен при парообразовании: Учебное пособие для вузов. - 3-е изд. испр. -М.: Высш. Шк., 1986. -448с.
3. Расчет на прочность деталей парогенераторов АЭС: Методические указания к проэкту по дисцеплине “Парогенераторы атомных электростанций” для студентов специальности 0520 “Парогенераторостроение” / Сост. В.К.Щербаков - К.: КПИ, 1986. - 28с.
4. Методические указания к самостоятельной работе по дисциплине “Парогенераторы АЭС” для студентов специальности “Атомные электрические станции” / Сост. В.П.Рожалин. -.: КПИ, 1990. - 80с.
Тепловой расчет площади теплопередающей поверхности вертикального парогенератора. Расчет режимных и конструктивных характеристик ступеней сепарации пара. Определение толщины стенки коллектора на периферийном участке. Гидравлический расчет первого контура. курсовая работа [456,5 K], добавлен 13.11.2012
Тепловой расчет площади теплопередающей поверхности вертикального парогенератора. Расчет среднего угла навивки труб поверхности нагрева. Основные конструкционные характеристики пучка теплообменных труб. Прочностной расчет элементов парогенератора. курсовая работа [642,4 K], добавлен 10.11.2012
Уравнение теплового и материального баланса парогенератора ПГВ-1000, его тепловая диаграмма. Расчет коэффициента теплоотдачи и площади нагрева парогенератора. Конструктивный и гидродинамический расчет элементов парогенератора, определение их прочности. курсовая работа [228,8 K], добавлен 10.11.2012
Теплообмен со стороны теплоносителя. Основные конструктивные характеристики пучка теплообменных труб парогенератора АЭС. Массовая скорость рабочего тела. Поверочный расчет толщины трубки поверхности нагрева. Расчет сферических камер раздачи теплоносителя. курсовая работа [303,5 K], добавлен 10.11.2012
Принципиальная тепловая схема парогенератора. Предварительный расчет тепловой мощности, расхода теплоносителя и рабочего тепла. Выбор материалов и параметров. Определение гидравлических сопротивлений препятствующих движению теплоносителя и рабочего тела. курсовая работа [356,4 K], добавлен 09.08.2012
Парогенератор АЭС как единичный теплообменный аппарат или их совокупность. Тепловой расчет поверхности нагрева прямоточного парогенератора. Конструкторский расчет элементов. Гидродинамический расчет первого контура. Анализ результатов основных расчетов. курсовая работа [1,7 M], добавлен 10.11.2012
Котел с естественной циркуляцией, однобарабанный, однокорпусный, закрытой П-образной компоновки. Определение объемов дымовых газов и их энтальпий. Тепловой баланс парогенератора. Конструктивные характеристики топки. Расчет впрыскивающих пароохладителей. курсовая работа [509,0 K], добавлен 04.11.2015
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Расчет вертикального парогенератора с витой поверхностью нагрева и естественной циркуляцией рабочего тела курсовая работа. Физика и энергетика.
Реферат: Методы научного исследования 3
Реферат На Тему Ділове Листування З Іноземними Партнерами
Дипломная работа по теме Выявление отличительных особенностей концепта 'ребенок' в китайском этносознании посредством фреймового анализа
Дипломная работа по теме Основные фонды предприятия
Написать Сочинение Про Мою Квартиру
Контрольная работа: Великая хартия вольностей 1215г
Рак Молочной Железы Реферат
Реферат: Види покарань Призначення покарання Позбавлення волі на певний строк Арешт Громадські та вип
Организация Исследования В Курсовой
Реферат по теме Окончание Великой Отечественной Войны. Капитуляция Японии
Статья: Эквайринговая деятельность кредитных организаций омского региона
Социальное Государство Курсовая Работа Актуальность
Курсовая работа по теме Основы управления персоналом на современном предприятии на примере ООО 'Новаком Групп'
Реферат: Создание простой нейросети. Скачать бесплатно и без регистрации
Обеспечение безопасности жизнедеятельности работников в помещении компьютерного класса
Радиоиммунный Анализ Реферат
Курсовая работа по теме Разработка электрической части подстанции с тремя уровнями напряжения
Дипломная работа по теме Формирование правосознания подростков во внеурочной деятельности
Реферат: Культ солнца в мифологии якутов (проблема древних этнокультурных параллелей)
Дипломная работа по теме Способы и средства, используемые сотрудниками органов внутренних дел, при оказании первой доврачебной помощи
Торговая политика русского государства в XVII веке. Начало протекционизма в России - История и исторические личности курсовая работа
Маркетинговый план промышленного предприятия - Маркетинг, реклама и торговля курсовая работа
Психология и педагогика: основные понятия и содержание - Психология шпаргалка