Расчет трансформатора малой мощности. Курсовая работа (т). Физика.
👉🏻👉🏻👉🏻 ВСЯ ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!
Похожие работы на - Расчет трансформатора малой мощности
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Нужна качественная работа без плагиата?
Не нашел материал для своей работы?
Поможем написать качественную работу Без плагиата!
Кафедра “Электрические машины и
аппараты”
по курсу “Электромагнитная техника”
“Расчёт трансформатора малой
мощности”
Курсовая работа: 34 с., 1 рис., 2 источника.
Объект расчета - трансформатор малой мощности.
Цель работы - рассчитать трансформатор малой мощности на основе заданных
параметров с учетом существующих выпускаемых промышленностью структурных
элементов.
Метод исследования - расчет трансформатора на основе метода расчета
трансформатора малой мощности броневой конструкции при заданном превышении
температуры обмоток над температурой окружающей среды.
Результатом исследования является получение трансформатора малой мощности
с необходимыми параметрами. По полученным в результате расчета параметрам можно
собрать трансформатор с максимально приближенными к расчетным характеристиками.
Достоинством рассчитанного трансформатора является дешевизна, поскольку при
проектировке были использованы структурные части выпускаемые промышленностью и
не требующие специального изготовления. Запас по температуре у полученного
трансформатора довольно большой, поэтому может использоваться в различных
допустимых расчетами температурных условиях. Применяться полученный
трансформатор может в электронных и электрических системах малой мощности с
учетом особенностей работы трансформатора.
Прогнозные предположения о развитии объекта исследования - на данный
момент основными проблемами являются: максимальное уменьшение габаритных
размеров трансформатора, уменьшение стоимости, увеличение температурного
диапазона.
.2 Особенности расчета трансформаторов малой мощности
. Расчет трансформатора малой мощности
.2 Определение мощности вторичных обмоток и суммарной
мощности вторичных обмоток
.3 Выбор конструкции магнитопровода
.4 Выбор марки стали и толщины пластины или ленты
магнитопровода
.5 Определение амплитудного значения магнитной индукции в
сердечнике и плотности тока во вторичной обмотке
.6 Определение коэффициента заполнения окна и коэффициента
заполнения магнитопровода
.7 Определение произведения сечения стали магнитопровода на
площадь его окна
.9 Определение потерь в стали магнитопровода
.10 Определение активной составляющей тока холостого хода
.11 Определение полной намагничивающей мощности
.12 Определение реактивной составляющей тока холостого хода
.13 Определение абсолютного и относительного тока холостого
хода
.14 Определение номинального тока первичной обмотки
.15 Определение относительной величины падения напряжения в
первичной и вторичной обмотках трансформатора
.16 Определение количества витков обмоток
.17 Определение ориентировочной величины плотности тока в
обмотках
.18 Определение ориентировочной величины сечения проводов
обмоток
.20 Определение фактической плотности тока в проводах
.21 Определение допустимой осевой длины обмотки на гильзе
.22 Выбор коэффициента укладки в осевом направлении
.23 Определение количества витков в слоях обмоток и
количества слоев обмоток
.24 Определение количества слоев в обмотках
.26 Определение коэффициента укладки в радиальном направлении
.27 Определение коэффициентов неплотности междуслоевой и
междуобмоточной изоляции
.28 Определение радиальных размеров обмоток
.29 Определение коэффициента выпучивания
.30 Определение радиального размера катушки
.31 Определение возможности уложить катушку в окно сердечника
.32 Определение средней длины витка обмоток
.35 Определение суммарных потерь в катушке
.36 Определение активных сопротивлений обмоток
На современном этапе в Украине существует ряд заводов по проектированию и
производству ТММ, существующих более 45 лет и появившихся в годы независимости.
Крупнейшие из них: ОАО "Завод МГТ",
ОАО "УКРЭЛЕКТРОАППАРАТ", ОАО завод "Преобразователь
", а также Запорожтрансформатор.
Запорожское производственное предприятие "НЕОН" УТОГ один из
крупнейших производителей трансформаторов малой мощности специального и общего
назначения
Открытое акционерное общество "Завод малогабаритных
трансформаторов" (ОАО "Завод МГТ") является современным
электротехническим предприятием, которое работает на рынке
трансформаторостроения более 10 лет.
ОАО "Завод МГТ" выпускает силовые масляные трансформаторы малой
мощности с обмотками круглого сечения, в баках с гофрированными стенками с
расширителем и герметичного типа. Для их изготовления используется
гофрогибочная линия фирмы "L.a.e.", Италия.
Сборку трансформаторов выполняют высококвалифицированные специально
обученные рабочие. Трансформаторы проходят все необходимые приемо-сдаточные
испытания на заводской испытательной станции.
Продукция ОАО "Завод МГТ" имеет разнообразную географию
поставок. Наши трансформаторы знают не только в Украине, но и в России,
Казахстане, Киргизии, Молдове, Литве, Эстонии, Польше, Германии, Испании и т.д.
Выпускаемые трансформаторы имеют высокие технические характеристики и
эксплуатационную надежность.
На предприятии внедрена система качества, соответствующая требованиям
стандарта ДСТУ ISO 9001-95. Регистрационный номер свидетельства UA 2.006.060. В
2000 г. после аудита, проведенного фирмой СЖС, Гамбург, на соответствие
стандарту DIN EN ISO 9001:94, ОАО "Завод МГТ" получило международный
сертификат качества, регистрационный номер UA 00/1180/1502. При необходимости
заказа трансформаторов, которые отсутствуют в каталоге, необходимо заполнить
спецификацию технических данных и наше предприятие разработает и изготовит их в
кратчайшие сроки.
Предприятие специализируется на производстве комплектных трансформаторных
подстанций и трансформаторов мощностью 25...2500кВа; камер сборных
одностороннего обслуживания КСО-393; панелей распределительных щитов
одностороннего обслуживания ЩО94...У3; оборудования для нефтедобывающей отрасли
КУВПНКС, КУПНА-700, КТПНКУ, КТППН, 5КТППНКС, ШГС, ТМПН; трансформаторов и
реакторов для электричек и электровозов; специальных трансформаторов малой
мощности; газового оборудования.
В целом можно сказать, что трансформаторостроение в Украине слабо развито
и продукция производимая этими предприятиями не удовлетворяет потребностям
современного рынка электроники. Выпускаются следующие виды продукции:
трансформаторы и автотрансформаторы регулировочные и стабилизирующие масляные и
сухие, однофазные и трехфазные, двухобмоточные и трехобмоточные, промышленные и
лабораторные класса напряжения 220 в и 0,5 кВ; трансформаторы стационарные
силовые масляные трехфазные двухобмоточные и трехобмоточные общего назначения
класса напряжения; трансформаторы и автотрансформаторы стационарные силовые
точные общего назначения класса напряжения 220, 330, 500 кВ; трансформаторы и
автотрансформаторы стационарные передвижные, силовые, масляные, однофазные и
трехфазные, двухобмоточные и трехобмоточные напряжением 25-220 кВ для
электрифицированных железных дорог; Трансформаторы силовые масляные трехфазные
двухобмоточные напряжением 380 в, 6, 10 и 20 кВ для нефтегазодобывающих и
перерабатывающих отраслей; Трансформаторы стационарные силовые масляные
трехфазные двухобмоточные общего назначения класса напряжения 6-35 кВ.
Освоены новые технологии производства: освоены прогрессивные решения в
части типов магнитных систем, схем шихтовки, конструкции пластин
электротехнической стали и охлаждающих каналов, элементов стяжки стержней и
ярм, соответствующие уровню развития мирового трансформаторостроения.
Для изготовления пластин магнитных систем применяется высококачественная
холоднокатаная анизотропная электротехническая рулонная сталь толщиной 0,3 мм с
малыми удельными потерями и высокой магнитной проницаемостью, с термостойким
изоляционным покрытием.
Освоена технология изготовления магнитных систем с зашихтовкой верхнего
ярма после насадки обмоток на стержни магнитных систем.
Современные схемы укладки пластин с косыми стыками в углах, смещением
стыков пластин в сочетании с прессовкой стержней и ярм без отверстий в активной
стали обеспечивают наиболее эффективное использование свойств
электротехнической стали, минимальные потери активной и реактивной мощности.
Обмотки и изоляция: для трансформаторов мощностью до 25 МВА применяются
медные или алюминиевые обмоточные провода, при большей мощности - только
медные. Помимо обычных одножильных проводов применяются сложные провода:
подразделенные, состоящие из 2, 3 элементарных проводников и транспонированные,
состоящие из большого числа эмалированных проводников, непрерывно
транспонированных по длине проводов с целью уменьшения добавочных потерь в
обмотках. Общая изоляция проводов выполняется из специальных марок
электроизоляционной бумаги.
В конструкциях трансформаторов применяются качественная клееная ярмовая и
уравнительная изоляция и жесткие изоляционные детали сложных конфигураций,
изготавливаемые методом прессования.
Имеющиеся намоточные станки с горизонтальной и вертикальной осью
вращения, гидравлические прессы, вакуум-сушильные шкафы и другое необходимое
технологическое оснащение обеспечивают высокое качество изготовления любых
типов обмоток
Намотка обмоток осуществляется на специальных разжимных оправках с
применением устройств для осевой и радиальной подпрессовки. С целью
стабилизации осевых размеров все обмотки проходят операции сушки в
вакуум-сушильных шкафах после опрессовки на гидравлических прессах, с
применением специальных стяжных плит, оснащенных телескопическими пружинами.
1.1 Основные понятия и определения
Трансформатор - статическое электромагнитное устройство, имеющее не менее
двух индуктивно связанных обмоток и предназначенное для преобразования
посредством электромагнитной индукции одной или нескольких систем переменного
тока в одну или несколько других систем переменного тока.
Трансформаторы питания преобразуют переменное напряжение первичного
источника в любые другие значения, необходимые для нормального функционирования
аппаратуры. Кроме того, трансформатор питания позволяет получать ряд вторичных
напряжений, электрически не зависящих друг от друга и питающей сети.
Согласующие трансформаторы предназначены в основном для согласования
сопротивлений различных узлов устройств, приборов.
Импульсные трансформаторы предназначены для передачи или преобразования
импульсов напряжения или тока определенной формы и длительности между различными
звеньями электрической системы.
Трансформатор малой мощности - трансформатор с выходной мощностью 4000 В∙А
и ниже для однофазных, 5000 В∙А и ниже для трехфазных сетей.
Номинальный режим работы трансформатора - режим, при котором значения
каждого параметра трансформатора равны номинальному.
Номинальное вторичное напряжение - напряжение на зажимах вторичной
обмотки при нагрузке обмотки номинальным током с коэффициентом мощности равным
единице, при приложении к первичной обмотке номинального напряжения с
номинальной частотой.
Номинальное сопротивление нагрузки - сопротивление, на которое рассчитан
трансформатор.
Напряжение холостого хода трансформатора питания - напряжение на любой
разомкнутой вторичной обмотке при номинальных частоте и напряжении на первичной
обмотке.
Номинальная мощность трансформатора - сумма мощностей вторичных обмоток
малой мощности, в котором мощность каждой обмотки определяется произведением
номинального тока на номинальное напряжение.
Коэффициент трансформации - отношение числа витков первичной обмотки к
числу витков вторичной обмотки или отношение напряжения на первичной обмотки к
напряжению на вторичной обмотке в режиме холостого хода без учета падения
напряжения на трансформаторе.
.2 Особенности расчета трансформаторов малой мощности
Трансформаторы, применяющиеся в электронных системах, как правило,
относятся к категории маломощных трансформаторов. Проектирование
трансформаторов малой мощности в сравнении с проектированием трансформаторов
большой мощности имеет ряд особенностей, которые обусловлены следующим:
существенное отличие конструкций трансформаторов малой мощности от
трансформаторов большой мощности;
большое многообразие режимов работы трансформаторов малой мощности;
большое многообразие предъявляемых к трансформаторам малой мощности
требований;
более разнообразные условия эксплуатации трансформаторов малой мощности.
Указанные особенности привели к тому, что проектирование трансформаторов
малой мощности рассматривается как обособленная область трансформаторостроения.
При этом, процесс проектирования трансформаторов, однако имеет свои
особенности, ограничения и допущения.
2. Расчет трансформатора малой мощности
При расчете трансформатора малой мощности на заданное превышение
температуры обмоток над температурой окружающей среды должны быть заданы:
напряжение питающей сети U 1 = 220 В;
напряжения вторичных обмоток U 2 = 28 В, U 3 = 28 В;
токи вторичных обмоток I 2 = 0.2 A, I 3 = 0.64 A.
температура окружающей среды t ос = 40 0 С.
.2 Определение мощности вторичных обмоток и суммарной мощности вторичных
обмоток
Мощность i-й вторичной
обмотки определяется по формуле:
Где U i - напряжение i - й вторичной обмотки, В;
I i - ток i - й вторичной обмотки, А.
P 2 = U 2 ∙ I 2 = 28∙0.2 = 5.6(В∙А);
P 3 = U 2 ∙ I 3 = 28∙0.64 = 17.92 (В∙А);
Суммарная мощность вторичных обмоток определяется по формуле:
P S = P 2 + P 3 =5.6 + 17.92 =23.52 (Вт).
2.3 Выбор конструкции магнитопровода
Для малых мощностей (от единиц до нескольких десятков Вольт-ампер) при
напряжениях не превышающих 1000 В и частоте сети 50 и 400 Гц рекомендуется
применять броневые трансформаторы как при использовании пластинчатых, так и
ленточных магнитопроводов [1]. Лишь незначительно уступая стержневым
трансформаторам по удельной мощности на единицу массы и объема, броневые
трансформаторы, имеющие одну катушку, значительно технологичнее в изготовлении
и проще по конструкции.
Учитывая исходные данные, выбирается трансформатор броневой конструкции.
.4 Выбор марки стали и толщины пластины или ленты магнитопровода
В практике изготовления магнитопроводов для силовых маломощных
трансформаторов в настоящее время наибольшее применение нашли
электротехнические стали марок 1512 и 3412 толщиной 0.35 мм (при частоте 50
Гц), 1521 толщиной 0.2 мм (при частоте 400 Гц).
С учетом исходных данных, выбирается электротехническая сталь марки1512
толщиной 0.35 мм.
.5 Определение амплитудного значения магнитной индукции в сердечнике и
плотности тока во вторичной обмотке
Магнитная индукция в сердечнике В макс (амплитудное значение) и
плотность тока в обмотках j
являются основными параметрами, определяющими собой массу, габаритные размеры и
тепловой режим трансформатора. Аналитические зависимости В макс и j от суммарной мощности вторичных
обмоток, частоты питающей сети и материала магнитопровода практически не
используются, так как из-за большого числа допущений и упрощений обеспечивают
невысокую точность. Поэтому в большинстве методов расчета силовых ТММ значения
В макс и j определяются на
основании испытаний серии трансформаторов, результаты которых обычно
представлены в виде таблиц и графиков. В таблицах 2.1 и 2.2 [2] приведены
зависимости В макс и j для
трансформаторов на более чем с двумя вторичными обмотками и вторичном
напряжении не более 500 В. При большем числе и больших напряжениях необходимо:
уменьшить индукцию В макс примерно на 10 процентов и уменьшить
плотность тока j примерно на 5
процентов для суммарной мощности вторичных обмоток до 100 В∙А и на 10
процентов для больших мощностей.
конструкция магнитопровода: броневая пластинчатая;
материал сердечника: электротехнические стали 1512, D = 0.35 мм;
магнитная индукция В макс = 1.3 Тл.
Из таблицы 2.2 [2]: для дальнейших расчетов выбираем среднее значение
плотности тока j=2.7А/мм 2
Если заданы пределы отклонения напряжения питания, то найденное по
таблице 2.1 значение В макс необходимо уменьшить так, чтобы при
увеличении напряжения питающей сети в заданных пределах максимальная индукция
не превышала табличное значение. Найденная величина В максм используется
далее наряду с величиной В макс . Выбирается В максм =1.2
Тл.
.6 Определение коэффициента заполнения окна и коэффициента заполнения
магнитопровода
Коэффициент заполнения окна магнитопровода k ok определяется по таблице 2.3 [2]: k ok =0.25
Коэффициент заполнения сечения магнитопровода сталью k ст определяется по таблице 2.4 [2]: k ст = 0.94
2.7 Определение произведения сечения стали магнитопровода на площадь его
окна
Произведение сечения стали магнитопровода S ст на площадь его окна S ок однозначно определяет требуемый типоразмер магнитопровода.
Произведение определяется по формуле:
S ст ∙S ок =(Р ∑ ∙102)/(2.22∙f ∙B max ∙j∙K ок ∙К ст ), (2.3)
где P S - суммарная мощность вторичных
обмоток, В ∙ А;
В макс - амплитудное значение магнитной индукции в сердечнике,
Тл;
j -
плотность тока во вторичной обмотке, А/мм2;
k ок -коэффициент заполнения окна
обмоткой;
k ст - коэффициент заполнения сечения
магнитопровода сталью.
S ст
∙ S ок =23.52∙10 2 /2.22∙50∙1.2∙2.7∙0.25∙0.94=25.688
Основным технологическим требованием при проектировании магнитопровода
является сведение к возможному минимуму количества штампов и приспособлений,
необходимых для его изготовления. Поэтому количество типоразмеров
магнитопроводов ограничено и представлено в виде рядов магнитопроводов. Рядом
магнитопроводов называется совокупность геометрически подобных материалов,
обеспечивающая возможность разработки трансформаторов в заданном диапазоне
мощностей. В зависимости от поставленных требований могут существовать ряды,
обеспечивающие получение минимальных массы, объема или стоимости.
Для трансформатора с данными параметрами можно выбрать магнитопровод Ш14∙32:
Рисунок 2.1 - Броневой пластинчатый магнитопровод типа Ш
.9 Определение потерь в стали магнитопровода
Полные потери в стали Pст
могут быть определены по формуле:
где p ст - удельные потери в стали
магнитопровода;
Величина удельных потерь зависит от выбранного значения магнитной
индукции, марки стали, ее толщины и частоты сети. На рисунке 2.2 [2] приведены
экспериментальные кривые зависимости удельных потерь в стали от индукции для
наиболее часто применяемых марок трансформаторной стали.
Из рисунка 2.2 [2]: p ст = 3.45 Вт/кг.
P ст = p ст ∙ G ст
= 0.510∙3.45=
1.759 (Вт).
.10 Определение активной составляющей тока холостого хода
Определение активной составляющей тока холостого хода осуществляется для
максимально напряжения питающей сети по формуле:
I 0а
= P ст /U 1макс = 1.759/253 = 6.954∙10 -3 (А).
.11 Определение полной намагничивающей мощности
Полная намагничивающая мощность определяется по формуле:
где q ст - полная удельная намагничивающая
мощность.
Полная удельная намагничивающая мощность может быть найдена по
зависимостям, изображенным на рисунке 2.3 [2].
Qст = q ст ∙ G ст = 40∙0.510= 20.4 (В∙А).
2.12 Определение реактивной составляющей тока холостого хода
Реактивная составляющая тока холостого хода может быть определена по
формуле:
I 0р = Q c т /U 1макс =20.4/253 = 80.632∙10 -3 (А).
.13 Определение абсолютного и относительного тока холостого хода
Абсолютное значение тока холостого хода можно определить по формуле:
I o =√I oa 2 +I op 2
= √ (6.954∙10 -3 ) 2 +(80.632∙10 -3 ) 2 =
80.931∙10 -3 (А).
Номинальный ток первичной обмотки при максимальном напряжении можно найти
по формуле:
I 1 max =P ∑ /(U 1 max ∙h∙cosj),
(2.9)
где h - коэффициент
полезного действия трансформатора по таблице 2.5 [2];
cos j - коэффициент мощности трансформатора по таблице 2.6 [2].
Из таблицы 2.5: h =
0.6; из таблицы 2.6: cos j =
0.9.
I 1 max =P ∑ /(U 1 max ∙h∙cosj)=
23.52/(253∙0.6∙0.9) = 172.15∙10 -3 (А).
Относительное значение тока холостого хода можно определить по формуле:
I 0 отн = I 0 /I 1 макс = 80.931∙10 -3 /172.15∙10 -3
= 0.471 (А)
2.14 Определение номинального тока первичной обмотки
Номинальный ток первичной обмотки можно найти по формуле:
I 1макс = P S / U 1 ∙h∙
cos j =23.52/(253∙0.6∙0.9) =
0.198(А).
.15 Определение относительной величины падения напряжения в первичной и
вторичной обмотках трансформатора
Относительная величина падения напряжения в первичной DU 1 % и вторичной DU 2 % обмотках
трансформатора определяется по величине P S для выбранной конфигурации
магнитопровода с помощью таблицы 2.6 [2].
При низких напряжениях (до 10 -12) В и мощностях до 50 В∙А величину
падения напряжения во вторичной обмотке следует увеличивать на 15…20 процентов по
сравнению с его величиной, указанной в таблице 2.6 [2].
При расчете многообмоточных трансформаторов рекомендуется принимать
значения DU 2 % для обмоток, расположенных непосредственно на
первичной, на 10…20 процентов меньше, а для наружных обмоток - на 10…20
процентов больше указанных в таблице 2.6 [2]. Поэтому принимается:
2.16 Определение количества витков обмоток
Количество витков первичной обмотки может быть найдено по формуле:
W 1
= E 1 ∙10 4 /(4.44∙f∙B максм ∙S c т.акт) , (2.12)
где E 1 - ЭДС первичной обмотки, В;
S ст.акт - сечение магнитопровода,
используемое для проведения магнитного потока, см 2 .
Величина ЭДС первичной обмотки может быть найдена по формуле:
E 1 = U 1 ∙(1-DU 1 ) = 220∙(1-0.1)
= 198(В).
Величина S ст.акт может быть найдена по формуле:
S ст.акт = S ст ∙ k ст
= 5.12∙0.94 = 4.813(см 2 ).
Количество витков вторичной обмотки может быть найдено по формуле:
W 2
= E 2 ∙10 4 /(4.44∙f∙B максм ∙S c т.акт) (2.15)
Величина ЭДС вторичной обмотки может быть найдена по формуле:
E 2 = U 2 ∙(1+DU 2 ) = 28∙(1+0.05) = 29.4 (В);
E 3 = U 3 ∙(1+DU 3 )=28∙(1+0.25)=35(В).
Теперь можно определить количество витков каждой обмотки.
W 1
= E 1 ∙10 4 /(4.44∙f∙B максм ∙S c т.акт) = 198∙10 4 /(4.44∙50∙1.2∙4.813) = 1425;
W 2
= E 2 ∙10 4 /(4.44∙f∙B максм ∙S c т.акт) = 29.4 ∙10 4 /(4.44∙50∙1.2∙4.813) =212,
W 3 =E 3 ∙10 4 /(4.44∙f∙B максм ∙S c т.акт) = 35∙10 4 /(4.44∙50∙1.2∙4.813)
=252.
2.17 Определение ориентировочной величины плотности тока в обмотках
Ориентировочная величина сечения проводов обмоток определяется по
величине P S для принятой конфигурации
магнитопровода с использованием таблицы 2.2 [2] и рекомендаций пункта 2.5.
.18 Определение ориентировочной величины сечения проводов обмоток
Ориентировочная величина сечения проводов обмоток определяется по
формуле:
где i - номер обмотки, а все величины с
таким индексом относятся к соответствующей обмотке.
S пр1 = I 1 /j 1 = 0.198/2.7 = 73.333∙10 -3
(А/мм 2 );
S пр2 = I 2 /j 2 = 0.2/2.7 = 74.074∙10 -3
(А/мм 2 );
S пр3
= I 3 /j 3 = 0.64/2.7 = 0.237(А/мм 2 ).
Выбор стандартных параметров обмоточных проводов осуществляется по справочным
данным, например по таблице П1-1 [1].
где S прс i - сечение стандартного провода;
d пр i - диаметр стандартного провода без
изоляции;
d из i - диаметр стандартного провода с
изоляцией;
g пр i - масса 1 м медной проволоки i-й обмотки.
.20 Определение фактической плотности тока в проводах
Фактическая плотность тока в проводах определяется по формуле:
j ф1 = I 1 /S прс1 = 0.198/0.02895 = 2.425(А/мм 2 );
j ф2 = I 2 /S прс2 = 0.2/0.07548 = 2.649(А/мм 2 );
j ф3 = I 3 /S прс3 =0.64/0.2376 = 2.694 (А/мм 2 ).
.21 Определение допустимой осевой длины обмотки на гильзе
С этого пункта начинается конструктивный расчет обмоток. Он заключается в
выборе основания для намотки (гильзы или каркаса), длины намотки, числа витков
в слое и числа слоев каждой обмотки, а также в выборе междуслоевой,
междуобмоточной и внешней изоляции. Для обеспечения надежной работы обмоток
необходимо выбирать изоляционные расстояния так, чтобы во время работы в
нормальных условиях и при испытании повышенным напряжением катушка
трансформатора не повреждалась. Под изоляционными расстояниями понимаются:
- расстояния от крайнего витка обмотки до сердечника;
- расстояние от первого слоя первичной обмотки до сердечника
через сплошную изоляцию гильзы или каркаса сердечника;
- расстояние между верхним и нижним слоем двух соседних обмоток
через сплошную междуобмоточную изоляцию;
- толщина внешней (наружной) изоляции поверх последней обмотки.
Экспериментальные данные показывают, что при напряжениях обмоток до 500 В
допустимые величины h из1 и h из2 для большинства изоляционных материалов, применяемых в трансформаторах
малой мощности, должны быть не менее 2 мм (при намотке на гильзу) как по
условиям электрической прочности, так и для того, чтобы избежать западания
крайних витков соседних слоев обмотки. При величинах рабочего напряжения от 500
до 1000 В величины h из1 и h из2 определяются лишь требованиями электрической прочности и
лежат в пределах от 2 до 5 мм.
При намотке на каркас величина hиз1 при напряжениях до 1000 В определяется лишь требованиями его
механической прочности и составляет (в зависимости от диаметра провода) 1.5 - 3
мм.
С целью закрепления витков обмоток и предотвращения их сползания
свободное пространство между крайними витками и краем гильзы (каркаса)
заполняют теми же материалами, которые применяются для междуобмоточной и
междуслоевой изоляции.
Зная величину h из1 можно определить осевую длину гильзы
(каркаса). Обычно гильза выполняется так, что ее длина на 1 мм короче высоты
окна. Тогда при намотке на гильзе допустимая осевая длина каждой обмотки может
быть найдена по формуле:
h из i - длина концевой изоляции i-й обмотки.
При намотке на каркасе допустимая осевая длина обмотки определяется по
формуле:
где Δ из =1мм -толщина щечки каркаса;
.22 Выбор коэффициента укладки в осевом направлении
трансформатор магнитопровод обмотка катушка
Коэффициент укладки в осевом направлении k yli выбирается по графику, приведенному
на рисунке 2.5 [2]. Необходимость введения такого коэффициента обусловлена
рядом технологических факторов, в результате действия которых при намотке имеет
место неплотное прилегание витков обмотки друг к другу в осевом направлении.
Наименьшее значение k y 1 получается при намотке проводов
диаметров от 0.3 до 1.5 мм. Это объясняется тем, что усилие, прикладываемое к
проводам указанных диаметров, при намотке практически устраняет все деформации
провода. Следует также учитывать, что при этих диаметрах расстояние между
уложенными витками мало по сравнению с диаметром провода. С уменьшением
диаметра провода (менее 0.3) значение k y 1
возрастает по той причине, что величина зазора между витками обмотки в осевом
направлении становится соизмеримой с диаметром провода обмотки. С увеличением
диаметра провода (более 1.5 мм) значение k y 1 возрастает за счет увеличения зазора между витками,
так как при намотке усилие натяга провода недостаточно для устранения имеющихся
деформаций.
.23 Определение количества витков в слоях обмоток и количества слоев
обмоток
Количество витков в одном слое i-й обмотки Wci определяется
по формуле:
W ci = h д i /(k y 1 i ∙d из i ) , (2.21)
где k y 1 i - коэффициент укладки провода i-й обмотки в осевом направлении.
W c 1
= h д1 /(k y 11 ∙d из1) = 37/(1.065∙0.36) ≈ 96.5, принимается W c 1 = 97;
W c 2
= h д2 /(k y 12 ∙d из2) =37/(1.065∙0.36) ≈ 96.5, принимается W c 2 = 97;
W c 3
= h д3 /(k y 13 ∙d из3) = 37/(1.047∙0.62) ≈56.99, принимается W c 3 =57.
2.24 Определение количества слоев в обмотках
Количество слоев i - й
обмотки определяется по формуле:
где
количество витков i-й обмотки;
N 1 = W 1 /W c 1
= 1425/97 ≈14.77,
принимается N 1 =15;
N 2 = W 2 /W c 2
= 212/97≈2.185,
принимаетсяN 2 =3;
N 3 = W 3 /W c 3
= 252/57≈4.42,
принимается N 3 =5.
Толщина гильзы обычно принимается равной 1...2 мм, а толщина каркаса
равной 1.5…3 мм (в зависимости от диаметра провода). Для данного трансформатора
принимается толщина каркаса 1.5 мм.
Поверх гильзы (каркаса) наматывается изоляционная бумага, обеспечивающая
лучшую укладку провода и усиливающая изоляцию. Для этой цели обычно применяется
пропиточная бумага марки ЭИП-66Б(толщина 0.1 мм) в один слой при величине
рабочего напряжения первичной обмотки до 250 В.
Толщина междуслоевой изоляции h измс зависит
от диаметра провода и величины рабочего напряжения обмоток. Согласно
требованиям п.2.25 [2], для междуслоевой изоляции выбирается телефонная бумага
марки КТ толщиной 0.05 мм(для 1 и 2 провода), а для 3 провода берем пропиточную
бумагу марки ЭИП-50
Толщина междуобмоточной изоляции определяется в зависимости от величины
испытательного напряжения. При U исп до 1000 В рекомендуется применять
три слоя бумаги ЭИП-66Б.
Количество
слоёв наружной изоляции выбирается в соответствии с рабочим напряжением
последней обмотки. При < 500 В наружная изоляция выполняется из двух слоёв
бумаги ЭИП-66Б.
.26
Министерство образования и науки
Украины Курсовая работа (т). Физика.
Реферат по теме Предельные, или насыщенные, углеводороды ряда метана (алканы, или парафины)
Дипломная работа: Исследование влияния эмоционального стресса на психофункциональное состояние подростка. Скачать бесплатно и без регистрации
Стоматология Как Наука Реферат
Курсовая работа по теме Новые научные направления современной химии и их прикладное использование
Борис Давыдович Сурис Семнадцать Восемнадцать Девятнадцать Сочинение
Реферат по теме Соответствие формы художественного произведения его содержанию
Сочинение На Тему Хочу Стать Парикмахером
Сочинение По Картине Портрет Милы Кратко
Доклад по теме Университетские женщины. Штрихи к портрету
Этические Ошибки В Сочинении Егэ Это
Реферат: Особенности системы управления персоналом в инновационной организации
Русский Контрольная Работа 3 Класс Виноградова
Профессиональная Культура Педагога Реферат
Сочинение по теме Мастерство писателя в изображении истории
В Чем Разница Между Эссе И Сочинением
Дипломная работа по теме Дослідження розвитку Рівненської державної обласної бібліотеки, як центру регіональної інформації
Дипломная работа по теме Виробнича програма підприємства та її обґрунтування
Светильник Светодиодный Эсс Line 01k
Группа рикетсий
Эссе Биоэтика В Современном Здравоохранении
Реферат: Шеннон Клод Элвуд
Курсовая работа: Документи в інформаційно-аналітичній діяльності
Реферат: Глобальные проблемы современного этапа развития цивилизации