Расчет теплового технологического оборудования 'Фритюрница'. Курсовая работа (т). Другое.
💣 👉🏻👉🏻👉🏻 ВСЯ ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!
Похожие работы на - Расчет теплового технологического оборудования 'Фритюрница'
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Нужна качественная работа без плагиата?
Не нашел материал для своей работы?
Поможем написать качественную работу Без плагиата!
Министерство образования и науки
Российской Федерации
Расчет теплового технологического
оборудования "Фритюрница
По дисциплине "Оборудование
предприятий общественного питания"
- разработка конструкции теплового аппарата, его
внешнего вида, органов управления;
- определение размеров рабочих камер и
производительности аппарата;
расчет и конструирование электронагревателей.
16. Фритюрница
настольная, две корзины
1. Особенности конструкции разработанного теплового аппарата
2. Определение полезно используемого тепла
2.1 Режим разогрева (нестационарный)
3. Определение потерь тепла в окружающую среду
3.1.2 Потери тепла через стенки оборудования при нестационарном
режиме
3.2.2 Потери тепла через стенки при стационарном режиме
4. Определение расхода тепла на разогрев конструкции
4.1 Нагревание крышки и горизонтальной поверхности
5. Конструирование и расчет электронагревателей
Тепловым называют оборудование, предназначенное для тепловой
обработки продуктов.
В большинстве случаев при приготовлении пищи продукты
подвергают тепловой обработке, т.е. варят, жарят, тушат. Под действием тепла
продукты изменяют свои физико-химические свойства: жиры плавятся, белки
свертываются, меняется вкус, цвет, запах и т.д. Кроме того, под действием
высокой температуры в продуктах уничтожается болезнетворная микрофлора.
Источники тепла в аппаратах могут быть топливо,
электроэнергия и теплоносители, такие, как водяной пар, вода, масло. Основные
способы тепловой обработки пищевых продуктов - варка и жарка. Жарку продуктов
производят в неглубокой посуде - сковороде во фритюре, когда продукт полностью
загружают в горячий жир.
тепловое оборудование фритюрница электронагреватель
Фритюрницы - это специализированные жарочные аппараты,
предназначенные для жарки кулинарных и кондитерских изделий в большом
количестве жира, нагретого до температуры 160-180°С.
Основными частями фритюрницы периодического действия являются
корпус, жарочная ванна и нагреватели.
Фритюрница настольная электрическая оснащена 2 ваннами
вместимостью по 7л и 2 корзинами размером 180х180х152мм.
Жарочная ванна изготовляется из нержавеющей стали методом
сварки. Верхняя часть ванны имеет прямоугольную, а нижняя выполнена в виде
усеченной пирамиды. Нижняя часть ванны является "холодной зоной", где
температура жира во время работы не превышает 80° С. Частицы продукта, попадая
в эту часть ванны, не перегреваются и не обугливаются, в результате чего менее
интенсивно загрязняется масло.
Выполнена фритюрница в виде сварной рамы, установленной на
регулируемых по высоте ножках, в которой крепится облицовка из нержавеющей
стали. Сверху они накрываются столом с вваренными в него двумя жарочными
ваннами (190х190х247мм). К дну каждой ванны приварен отстойник с краном. В
отстойник вставлена съемная пластинка с сеткой для фильтрации масла при его
сливе.
Нагрев залитого в ванну масла осуществляется тэнами,
закрепленными в установленных на столе тэнодержателях. ТЭНы изготовлены из
нержавеющей стали (жаропрочный и жаростойкий никелехромовый сплав). Конструкция
тэнодержателя позволяет поднимать тэны и вынимать их для санитарной обработки.
Автоматическое регулирование температуры масла осуществляется
с помощью датчиков реле температуры (термостатов), которые закреплены во
втулках, приваренных к ванне с внешней стороны; термобаллоны датчиков
вмонтированы в жарочную ванну.
На передней верхней части фритюрницы расположены сигнальные
лампы. Зеленая лампа показывает включение в работу тэнов, а желтая - по
достижении заданной рабочей температуры жира. Сигнальные лампы и пакетный
выключатель выведены на переднюю облицовку.
Перед началом работы проверяют санитарное и техническое
состояние фритюрницы. Под ванной устанавливают бачок, закрывают сливные краны и
заливают масло до отметки, имеющейся на стенке ванны. Электронагреватели
включают поворотом выключателя. При этом загорается зеленая лампа.
Жаренье продуктов производится в сетчатых корзинах из
нержавеющей стали, которые погружаются в жарочную ванну с горячим маслом.
Корзина имеет безопасную ручку и крючки, с помощью которых она подвешивается на
скобу для стекания масла.
Подлежащий жаренью продукт помещают в корзину, и после
загорания желтой лампы, сигнализирующей о нагреве его до нижнего заданного
предела, погружают в разогретый жир. Готовность изделия
проверяют органолептически.
В процессе жаренья следят за уровнем масла в ванне и
периодически добавляют его тонкой струёй.
По окончании работы фритюрницу отключают, устанавливая
рукоятку выключателя в положение Выкл. Оставшееся масло сливают через сливной
кран в бачок. Ванны, тэны, стол, крышку, маслоотстойник, корзины промывают
горячей водой и просушивают, протирая сухой салфеткой.
После 40 ч работы масло полностью заменяют, предварительно
тщательно очистив фритюрницу. Для этого стенки ее очищают ершом и щеткой,
заливают в ванну примерно 30 л 3% -ного раствора каустической соды или 5% -ного
раствора моющего средства, включают тэны и кипятят не менее 1 ч. Затем тэны
отключают, раствор сливают, а стенки ванны вновь очищают ершом и щеткой.
Периодически проверяют правильность работы температурных
реле, так как нагрев масла свыше 180° ведет к образованию в нем вредных для
здоровья человека веществ.
К основным составляющим энергетических затрат при работе
электрических тепловых аппаратов относятся:
полезная теплота Q П , затрачиваемая на непосредственную обработку
продукта;
потери тепла в окружающую среду Q ср ;
потери тепла на нагрев оборудования Q об .
Тепловое оборудование характеризуются высокой тепловой
инерционностью. Поэтому расчет проводят для двух режимов работы -
нестационарного (разогрева) и стационарного (непосредственной работы).
Под нестационарным режимом понимается начальный период работы
оборудования, в процессе которого оно выходит на заданный тепловой режим, при
котором рабочие камеры, поверхности или греющие среды (воздух, вода, жир)
достигают заданной температуры.
В условиях стационарного режима теплообмен происходит без существенных
изменений температуры указанных выше конструктивных элементов.
В общем виде уравнение теплового баланса выглядит следующим
образом:
Где Q′ и Q′′ - суммарная тепловая энергия, затрачиваемая
соответственно при нестационарном и стационарном режимах работы оборудования.
Так как нестационарный и стационарный режимы протекают
последовательно и независимо друг от друга, то необходимую мощность оборудования
определяют по тому уравнению теплового баланса, сумма которого окажется больше
(Q′ или Q′′).
Расчет Q П , кДж/ч, жарочного оборудования обычно производят
путем определения затрат энергии за час работы оборудования или на 1 кг
обрабатываемой продукции.
При расчете жарочного оборудования в условиях нестационарного
режима полезная теплота затрачивается на нагрев масла. Количество нагреваемого
масла определяют по количеству обрабатываемых продуктов.
Для расчета полезно используемого тепла, расходуемого на
нагрев пищевого жира во фритюрнице в режиме разогрева, воспользуемся формулой
С ж - теплоемкость пищевого жира 1,676 кДж/ (кг∙ºС);
t 1 -
температура нагрева жира (равная температуре жарки); принимаем равной 160-170 ºС;
t 0 -
начальная температура пищевого жира, ºС;
Количество одновременно загружаемого продукта для жарки во
фритюрнице находим из выражения
где G 0 - количество одновременно загружаемого продукта для жарки,
кг;
V ч - объем
загрузочной чаши фритюрницы, дм³;
φ - коэффициент заполнения фритюрницы (φ=0,6-0,7);
δ n - истинная плотность загружаемого
продукта (мясо куриное), кг/ дм³, равная 0,85 кг/ дм³;
δ ж - плотность жира, кг/ дм³, принять равной плотности растительного
масла 0,903 кг/ дм³;
γ - кратность количества фритюрного жира
количеству продукта (не менее 4).
Вес пищевого жира при жарке во фритюре должен превосходить
количество одновременно загружаемого продукта минимум в 4 раза.
Таким образом, полезно используемое тепло, расходуемое на нагрев
пищевого жира во фритюрнице, будет равно
При стационарном режиме полезно используемое тепло состоит из
отдельных слагаемых и определяется по формуле
где первое слагаемое - расход тепла на нагрев продукта; второе -
расход тепла на испарение влаги из продукта; третье - расход тепла на
образование корочки на продукте; четвертое - расход тепла на нагрев доливаемого
в процессе работы пищевого жира;
М - часовая производительность по сырью, кг/ч,
где G 0 - количество одновременно загружаемого продукта для жарки,
кг;
τ - продолжительность цикла обработки, мин
(15 минут);
с - теплоемкость продукта 3,308 кДж/ (кг∙ºС);
t 2 -
температура нагрева продукта, принимаем равной 90-100 ºС;
t 4 -
начальная температура продукта 20 ºС;
ω n - истинный продукт ужарки, принимаем равным 17%;
r - скрытая теплота испарения при атмосферном давлении, принимаем
равным 2258,2 кДж/кг;
К - процентное содержание корки в продукте принимаем в пределах от
15 до 25%;
С к - теплоемкость корочки, принимаем как теплоемкость
сухого вещества, 1,67 кДж/ (кг∙ºС);
t 3 -
температура образования корочки, ºС (135-140 ºС);
m ж - расход
пищевого масла на обжаривание сырья в %; принимаем в пределах от 15 до 20%;
t 1 -
рабочая температура жира равная 170 ºС;
t 0 -
начальная температура жира, ºС.
" П =2,92·3,308· (90-20) +0,01·17·2,92·2258,2+
+0,01·20·2,92·1,67· (135-90) +0,01·15·2,92·1,676· (170-20) =
=1951,13 кДж/ч
Потери в окружающую среду при работе теплового оборудования в
основном связаны с теплообменными процессами, происходящими между окружающей
средой и внешним ограждением (корпусом) оборудования.
Для определения потерь тепла варочного аппарата в окружающую
среду при нестационарных и стационарных режимах можно воспользоваться следующей
формулой:
где - потери тепла через стенки аппарата в
окружающую среду, кДж;
- потери тепла через крышку аппарата в окружающую среду, кДж;
- потери тепла через дно аппарата в окружающую среду, кДж.
Теплопотери через дно незначительны, так как тепловые потоки
направлены снизу вверх, поэтому при расчете не учитываются. Потери тепла в
окружающую среду через отдельные элементы поверхности оборудования определяются
по формуле:
где F - площадь поверхности теплообмена
(крышка, стенки), м 2 ;
a 0 -
коэффициент теплоотдачи от поверхности ограждения в окружающую среду, кДж/м 2
0 С;
t п -
средняя температура поверхности ограждения, 0 С;
t 0 -
температура окружающей среды, 0 С;
t - продолжительность периода тепловой
обработки в часах.
В процессе отдачи тепла ограждением в окружающую среду имеет место
теплоотдача конвекцией и лучеиспусканием, поэтому коэффициент теплоотдачи в
данном случае определяется по формуле:
где a к - коэффициент теплоотдачи конвекцией,
кДж/м 2 0 С;
a л - коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием, кДж/м 2 0 С.
При определении коэффициента теплоотдачи конвекцией необходимо
выяснить характер теплообмена: происходит ли он при вынужденном или свободном
движении воздуха, относительно теплоотдающей поверхности.
При вынужденном движении коэффициент теплоотдачи определяется при
помощи критерия Рейнольдса Re и Прандтля Pr. Первый из них характеризует динамику
потока, второй - физические константы рабочего тела.
Отдача тепла стенками аппарата в окружающую среду происходит при
свободном движении воздуха, поэтому определяющими являются критерии Грасгофа Gr и Прандтля Pr. Первый характеризует интенсивность конвективных потоков,
возникающих вследствие разностей плотностей рабочего тела (воздуха) и перепада
температур между ними и стенкой аппарата с учетом геометрической характеристики
теплоотдающей поверхности.
На основе определяющих критериев находится критерий Нуссельта Nu, включающий значение коэффициента
теплоотдачи конвекцией и характеризующий собой тепловое подобие.
Указанные критерии имеют следующий вид:
ω - скорость движения конвективной среды,
м/с;
ν - коэффициент кинематической вязкости
воздуха, м 2 /с;
l - определяющий геометрический размер, м; Определяющим
геометрическим размером при этом выбирается наибольший линейный размер или
диаметр ограждения;
а - коэффициент температуропроводности воздуха, м 2 /с;
g - ускорение силы тяжести, м/с 2 ;
l - коэффициент теплопроводности воздуха, Вт/м 0 С;
b - коэффициент объемного расширения воздуха, I/ 0 С;
a к - коэффициент теплоотдачи конвекцией. Вт/м 2 × 0 С;
Dt - перепад температур между ограждением и воздухом
При свободной конвекции в неограниченном пространстве
критериальное уравнение имеет вид:
Величины с и n для отдельных
областей изменения произведения (Gr×Pr) можно
принять из таблицы 2.1.
1×10 -3 - 5×10 2 5×10 2 - 2×10 7 2×10 7 - 1×10 13
Определяющей температурой является полусумма температур
рабочего тела (воздуха) и стенки.
По величине определяющей температуры воздуха выбираем по
таблице физические параметры воздуха: коэффициент температуропроводности а,
коэффициент теплопроводности l, коэффициент кинематической вязкости v, затем находят
произведение (Gr×Pr), с и n и численную величину
критерия Nu.
По значению критерия Нуссельта определяется коэффициент
теплоотдачи конвекцией
Коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием a л определяется по формуле Стефана-Больцмана:
где Е - степень черноты полного нормального излучения поверхности,
для различных материалов (для стали шлифованной Е=0,58)
С 0 - коэффициент лучеиспускания абсолютно черного тела,
Вт/ (м 2 ×К 4 );
t п -
средняя температура теплоотдающей поверхности, 0 С;
t 0 -
температура окружающего поверхность воздуха, 0 С;
Т п - абсолютная температура поверхности ограждения, К
Т п = t п +273 Т 0 - абсолютная
температура окружающей среды, 0 К
Для расчета потерь тепла в окружающую среду можно
пользоваться формулой:
- коэффициент теплоотдачи от поверхности ограждения в окружающую
среду, кДж/м 2 час 0 С;
- средняя температура поверхности ограждения за время разогрева, 0 С
t К -
температура поверхности ограждения к концу разогрева, 0 С;
t Н -
начальная температура поверхности ограждения принимается равной температуре
окружающей среды, 0 С.
Температуру отдельных поверхностей аппарата к концу разогрева
можно принять:
а) для вертикальных поверхностей t к = 60 -
65 0 С;
б) для изолированной крышки жарочного оборудования t к = 70 0 С;
При определении коэффициента теплоотдачи конвекцией определяющая
температура для воздуха, окружающего корпус (ограждение) будет равна:
Размеры крышки 188х188 мм (F кр = 0,035344 м 2 )
это определяющая температура воздуха вблизи крышки, по ней
принимаем следующие величины:
а=2,71 .1 0 -3 м/с; v=18,97 .1 0 -4 м/с
(Gr×Pr) = (3673,3 .0 ,696) = 2556,6
a 0 =a к +a л = 0,588+4,047= 4,635 Дж/м 2 .0С ∙
3600= 16,686 кДж/м 2 .0С
это определяющая температура воздуха вблизи стенок, по ней
принимаем следующие величины:
а=2,29 .1 0 -3 м/с; v=16 .1 0 -4 м/с
(Gr×Pr) = (1726,54*0,69)
=1191,31=0,54 (1191,31) 1/4 =3,17
a 0 = a к + a л =3,32 Вт/м 2.0 С=3,32∙3600=11,941 кДж/м 2.0 С
При стационарном режиме потери тепла в окружающую среду
определяется:
где - коэффициент теплоотдачи при
стационарном режиме от поверхности в окружающую среду, кДж/м 2 0 С;
- средняя температура поверхности ограждения при стационарном
режиме, 0 С; »const для данной поверхности; принять равной
температуре отдельных поверхностей к концу разогрева t к ;
t¢¢ - продолжительность стационарного режима варки, час.
При определении коэффициента теплоотдачи конвекцией, определяющая
средняя температура воздуха, соприкасающегося с ограждением, будет равна:
При этой температуре для стационарного режима выбираем физические
параметры воздуха: коэффициент температуропроводности a, коэффициент теплопроводности l, коэффициент кинематической вязкости v, затем определяют произведение (Gr×Pr), величины с и n и численную величину критерия Nu.
По значению критерия Nu при
стационарном режиме определяется коэффициент теплоотдачи конвекцией
Коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием a л определяется по формуле Стефана-Больцмана:
a 0 = a к + a л =5,924 Вт/м 2.0 С=5,924∙3600=21,33 кДж/м 2.0 С
=160 0 С; =0,5 (160+20) =90 0 С, тогда
а=3,2 .1 0 -3 м/с; v=22,1 .1 0 -4 м/с
(Gr×Pr) = (4479,76* .0 ,69)
= 3091,0344=0,54 (3091,0344) 1/4 =4,026
=60 0 С; =0,5 (60 0 С+20 0 С) =40 0 С, тогда
а=2,43 .1 0 -3 м/с; v=16,96 .1 0 -4 м/с
(Gr×Pr) = (57848,87 .0 ,699)
= 40378,5=0,54 (40378,5) 1/4 =7,65
a 0 = a к + a л =3,904Вт/м 2.0 С=3,904∙3600=14,05 кДж/м 2.0 С
Потери тепла на нагрев оборудования связаны с поглощением
теплоты конструкционными материалами, прежде всего, металлическими сплавами, из
которых изготовлено оборудование. Наибольшему нагреву подвергаются рабочие
камеры, в которых происходит тепловая обработка.
Для выполнения расчета расхода тепла на разогрев конструкции
последней ведется для нестационарного и стационарного режимов работы аппарата.
При нестационарном режиме расход тепла на разогрев
конструкции фритюрницы определяется выражением:
где - тепло, расходуемое на нагревание
металлических конструкций фритюрницы, кДж;
- тепло, расходуемое на нагревание изоляции фритюрницы, кДж;
где G mi - масса i-го элемента металлической конструкции (крышка, чаша и т.п.), кг.
Для каждого элемента вес рассчитывается по формуле
где V i - объем элемента i-ой конструкции, м 3 ;
r i - плотность материала элемента
конструкции, кг/м 3 ;
c mi - удельная теплоемкость материала
конструкции, кДж/ (кг× 0 С). T mi - средняя конечная температура нагрева металлоконструкции
котла, 0 С.
t 0 -
начальная температура металлоконструкции фритюрницы, 0 С.
Конечную температуру по элементам конструкции можно принять:
·
внутренняя
поверхность фритюрницы - 170 0 С;
где G и - вес изоляционной конструкции фритюрницы, кг;
- толщина изоляционного слоя, м, определяется по формуле
где l и - коэффициент теплопроводности
изоляционного материала в зависимости от средней температуры изоляции;=α´ 0 (t н. с -t 0 ), Вт/м 2 , - удельные
тепловые потери поверхности
с и - теплоемкость изоляции, кДж/ (кг× 0 С).
где t внутр - температура частей изоляции, касающихся жарочной
емкости;
t н. с -
температура частей изоляции, касающихся наружных стен, 0 С
t 0 -
начальная температура изоляции, равная температуре окружающей среды, 0 С.
Сталь нержавеющая: r=7800кг/м 3 ;
с=462Дж/кг 0 С
= ( (0,188∙0,188) + 0,113). ∙ .0 ,001∙ .7 800кг/м 3 =1,05
кг
= (2∙0,001∙0,43∙0,46+2∙0,001∙0,43∙0,51+0,001∙0,46∙0,51)
∙7800 = 8,337 кг 3 корпус =8,337∙ 0,462∙
(60-20) = 206,758 кДж 3 мет =274,958 кДж
l и =0,53+0,00022 .1 10=0,5542Вт/ (м .0 С)
α´ 0 =9,74+0,07∙ (t огр - t 0 ) =9,74+0,07∙
(60-20) =10,2 Вт/ м 2.0 С=α´ 0 (t н. с -t 0 )
=10,2 (60-20) =400,8 Вт/м 2
Потери тепла на разогрев конструкции =554,6
Для выполнения расчета электронагревателя надо знать его
мощность, допустимые удельные мощности на поверхности трубки тэна, номинальное
напряжение, рабочую температуру и среду, в которой будет работать нагреватель.
Мощность оборудования определяется на основании теплового
расчета по формуле
где Q - максимальное тепло, подводимое к
аппарату за время разогрева Q’ или
стационарного режима Q"
(определяется из теплового баланса), Дж;
τ - время разогрева или стационарного
режима, с.
Мощность одного тэна Р э , кВт, определяется по формуле
где n - количество тэнов в аппарате,
обусловленное назначением аппарата и схемой регулирования нагрева.
Для выполнения расчета по таблице 3.1 выбираем допустимую удельную
мощность W на поверхности трубки тэна в зависимости
от рабочей среды.
Таблица 3.1 - Рекомендуемые значения удельной мощности ТЭНов
Рекомендуемый
материал оболочки тэна
По чертежу "Схема расположения электронагревателей"
(лист 2) полная длина электронагревателя L полн составляет 1,246 м.
Определяем активную длину после опрессовки L а, , м,
где L n , , - длина пассивных концов трубки ТЭНа, м, принимаем равной 0,004
м.
Длина активной части тэна до опрессовки L а1
составляет
где g - коэффициент
удлинения трубки после опрессовки; принимается равным 1,15.
Полная длина трубки тэна после опрессовки L полн
составляет
где L n олн -длина пассивных концов трубки тэна; принимается в пределах
0,04-0,05 м.
По значению L а1 определяем диаметр трубки корпуса тэна D, м,
Электрическое сопротивление проволоки тэна после опрессовки R, Ом, составляет
Сопротивление проволоки тэна до опрессовки R, Ом, составляет
где a r . - коэффициент изменения электрического
сопротивления проволоки в результате опрессовки; принимается равным 1,3.
Зная R o , можно вычислить диаметр и длину
проволоки спирали, пользуясь известными зависимостями:
где d-диаметр проволоки, м; принимается в
пределах от 0,0004 до 0,001
l-длина проволоки сопротивления (активная), м.
где d-принятый диаметр проволоки, м;
ρ-удельное сопротивление проволоки при
рабочей температуре, определяемое по формуле, Ом×м 2
где ρ 20 - удельное сопротивление проволоки при
20° С; по таблице 3.1.;
а - температурный коэффициент сопротивления (см. таблице 3.1)
Таблица 3.2 - Характеристики электротехнических сплавов
Удельное
сопротивление, при 20 0 С, Ом∙м
Температурный
коэффициент сопротивления, 1/ 0 С
Длина одного витка спирали l в, м;. в среднем
составит
где 1,07 - коэффициент, учитывающий пружинность спирали при
навивке;
d ст - диаметр стержня для навивки спирали, м.
Для нормального отвода тепла от спирали необходимо, чтобы
расстояние между витками превышало диаметр проволоки спирали в два-три раза.
Однако чем больше расстояние между витками, тем лучше условия работы спирали и
тем она долговечнее.
Преобразуя формулу, получим коэффициент шага спирали
Потребное количество проволоки для одного элемента с учетом
навивки на концы контактных стержней по 20 витков составит.
L а = L n олн - 2L n =
1,246-2 .0 ,04=1, 165 м
r= ρ 20 [1+а (t-20)] =1,1 .1 0 -6 [1+0,7 .1 0 -3
(950-20)] =
м в =1,07p (d ст +d) =1,07 .3 ,14
(0,007+0,001) =0,0202 м
В ходе выполнения курсового проектирования, пользуясь данными
варианта, был составлен тепловой баланс фритюрницы в период разогрева,
состоящий из полезно используемого тепла, потерь тепла наружными поверхностями
оборудования в окружающую среду, тепла, расходуемого на нагревание конструкции
фритюрницы.
На основе полученных результатов по тепловому балансу был
произведен расчет трубчатых электронагревателей.
1.
Белобородов В.В., Гордон Л.И. Тепловое оборудование предприятий общественного
питания - М.,: Экономика, 1983, - 303.
.
Вышелесский А.Н. Тепловое оборудование предприятий общественного питания - М.:
Экономика, 1976. - 399 с.
.
Гинзбург А.С. Теплофизические характеристики пищевых продуктов - М.; Экономика,
1983,-303.
.
Золин В.П. Технологическое оборудование предприятий общественного питания:
Учебник для нач. проф. Образования: Учеб. Пособие для сред. Проф.
Образования/Виктор Петрович Золин. - 2-е изд., стер. - М.: Издательский центр
"Академия", 2003. - 248 с.
.
Сборник рецептур блюд и кулинарных изделий для предприятий общественного
питания. - Киев.: Экономика, 2003.
Похожие работы на - Расчет теплового технологического оборудования 'Фритюрница' Курсовая работа (т). Другое.
Доклад по теме История государства и права стран Восточной Европы в 1944-1990 годах
Музыка Эссе На Русскому Языку
Реферат: Обязательства по производству работ. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат На Тему Правоохранительная Деятельность
Сочинение по теме "Счастье не в счастье, а в его достижении..." Ф.М.Достоевский. (По одному из произведений русской литературы)
Геометрия 8 Класс Мерзляк Входная Контрольная Работа
Аргументы Для Сочинения Про Войну
Цыбулько Огэ 2022 Сочинения 9.3
Дипломная работа: Избирательное право, избирательный процесс в Украине
Дипломная Титульный
Курсовая Работа На Тему Произведение Двух Групп
Финансирование Проектов Курсовая
Реферат Бел
Примеры Эссе Toefl
Темы Дипломных Работ По Гостиничному Делу
Реферат по теме Биография и социография
Курсовая работа по теме Выявление особенностей развития связной речи у детей старшего дошкольного возраста с общим недоразвитием речи
Реферат по теме Теоретические аспекты делового общения
Реферат Государственной Власти Владимирской Области
Контрольная работа по теме Классический период в социологии. Эффективность демократических выборов
Курсовая работа: Разработка инновационного проекта на примере ОАО "Бетон"
Реферат: Раціональний зміст гегелівської діалектики
Доклад: Современные мультимедийные видео проекторы