Расчет принципиальной тепловой схемы блока 300 МВт - Физика и энергетика курсовая работа

Главная

Физика и энергетика
Расчет принципиальной тепловой схемы блока 300 МВт

Построение процесса расширения пара в h-s диаграмме. Расчет установки сетевых подогревателей. Процесс расширения пара в приводной турбине питательного насоса. Определение расходов пара на турбину. Расчет тепловой экономичности ТЭС и выбор трубопроводов.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Необходимость электрической энергии для современного производства и быта человека общеизвестна. Электрическую энергию производят на электрических станциях, использующих различные виды природной энергии.
Промышленное значение имеет тепловая химически связанная энергия органического топлива, гидравлическая энергия рек, энергия деления атома ядра (ядерного топлива). Основными являются тепловые электрические станции на органическом топливе (ТЭС), производящие около 75% электроэнергии в мире.
На тепловых электрических станциях используют твёрдое топливо (уголь, торф, сланцы), жидкое (мазут), газообразное (природный газ).
Расчёт тепловой схемы производится с целью определения расхода пара и воды для отдельных узлов при различных режимах работы и составления общего (материального) баланса пара и питательной воды, а также с целью определения тепловой экономичности станции при различных режимах работы.
В энергетике Украины энергоблоки мощностью 300 МВт занимают одно из ведущих мест на конденсационных электростанциях. Использование энергоблоков со сверхкритическими параметрами и с промежуточным перегревом позволяет поддерживать КПД «нетто» энергоблоков на уровне 40%. В качестве парогенераторов широко используются однокорпусные котлы с П-образной компоновкой, основным преимуществом которых является упрощенное обслуживание, связанное с уменьшением числа единиц пароводяной арматуры и количества систем автоматического регулирования. Для сжигания отсевов газовых углей Донецкого бассейна и природного газа выбираем котел ТПП-312А, с номинальной паропроизводительностью 350 т/час, что несение электрической мощности 300 МВт. Котел рассчитан на давление свежего пара 25 МПа с температурой 565С. Данной паропроизводительности и параметрам соответствует паровая турбина К-300-240-2 ХТГЗ.
1. Построение процесса расширения пара в h-s диагра м ме
Турбина К-300-240 состоит из трёх цилиндров: высокого давления (ЦВД), среднего давления (ЦСД) и низкого давления (ЦНД). После ЦВД пар направляется на промежуточный перегрев. Турбина снабжена системой концевых уплотнений вала штоков стопорных и регулирующих клапанов, протечки через которые используется в системе регенеративного подогрева питательной воды.
Определяем параметры свежего пара перед стопорными клапанами.
P 0 = 24 МПа, t 0 = 565 0 C (значения взяли из задания), h 0 = 3395,6 кДж/кг,
Находим потери в клапанах по формуле:
Р 0 - давление свежего пара перед стопорным клапаном, МПа
Параметры свежего пара после стопорных клапанов равно
h 0 = h 0 1 = 3395,6 кДж/кг, t 0 1 = 561,5 0 C
Вычисляем параметры пара поступающего из турбины на пароперегреватель:
Р пп 1 = (0,15-0,25)Р 0 , где (1.3)
Р пп 1 - давление пара, поступающего из турбины на промперегрев, МПа
h пп = 2984,9 кДж/кг, t пп = 330 0 C
Определяем располагаемый теплоперепад ЦВД:
h 0 - энтальпия свежего пара после стопорных клапанов, кДж/кг,
h пп - энтальпия пара, поступающего на промежуточный перегрев, кДж/кг.
Н 0 = 3395,6 - 2984,9 = 410,7 кДж/кг
Используемый теплоперепад в ЦВД будет равен:
Н 0 - располагаемый теплоперепад на ЦВД турбины,
ЦВД oi = 0,85 - относительный внутренний КПД для ЦВД турбины.
h п2 - энтальпия пара на выходе из ЦВД,
H i - используемый теплоперепад на ЦВД.
h п2 = 3395,6 - 349,1 = 3046,5 кДж/кг
t п2 = 350 0 С - температура пара на выходе из ЦВД (по HS-диаграмме).
Находим параметры пара в пароперегревателе:
Р пп 11 = (1 - 0,15)Р пп 1 , где (1.7)
Р пп 11 - давление пара в пароперегревателе, МПа.
h пп 11 = 3584,4 кДж/кг - энтальпия пара после промперегрева.
Давление в перепускных трубах будет равно:
Р пер = (0,10-0,15)Р пп 11 (1.8)
Параметры пара в перепускных клапанах (по таблицам Ривкина [2])
t пер = 195 0 С, h пер = 2844,65 кДж/кг, S пер = 7,0386 кДж/кгК
Определяем располагаемый теплоперепад ЦСД по формуле:
Н 0 ЦСД = h пп 11 - h пер , где (1.9)
h пер - энтальпия пара в перепускных клапанах, кДж/кг.
Н 0 ЦСД = 3584,4 - 2844,65 = 739,75 кДж/кг
Находим используемый теплоперепад ЦСД:
H i ЦСД = Н о ЦСД ЦСД oi , где (1.10)
ЦСД oi = 0,91 - относительный внутренний КПД для ЦСД турбины,
Н 0 ЦСД - располагаемый теплоперепад на ЦСД, кДж/кг.
H i ЦСД = 0,91739,75 = 673,2 кДж/кг
h пер = h пп 11 - H i ЦСД (1.11)
h пер = 3584,4 - 673,2 = 2911,2 кДж/кг
Вычисляем параметры среды в конденсаторе:
где: m - кратность циркуляции 40 - 60, m=50,
g - скрытая теплота парообразования.
t k = t охл + Дt + t, где (1.13)
t охл - температура охлаждающей воды (из задания),
Дt = 10,6 0 С - приращение температуры воды в конденсаторе,
Определим степень сухости пара и энтальпию в конденсаторе.
Параметры пара в конденсаторе найдем по значению температуры конденсата по таблицам Ривкина.
Р к = 3,7 кПа - давление в конденсаторе,
S 1 = 0,4034 кДж/кгК - энтропия воды в конденсаторе,
S 11 = 8,5033 кДж/кгК - энтропия насыщенного пара в конденсаторе,
h 1 = 115,67 кДж/кг - энтальпия воды в конденсаторе, h 11 = 2551,58 кДж/кг - энтальпия насыщенного пара.
Определим энтальпию конденсата по следующей формуле:
h к = h 1 (1 - x) + h 11 x (1.15)
h к = 115,67(1 - 0,82) + 2551,580,82 = 2113,12 кДж/кг
Определяем располагаемый теплоперепад в ЦНД:
Н 0 ЦНД = 2911,2 - 2113,12 = 798,08 кДж/кг
Используемый теплоперепад будет равен:
Н i ЦНД = i ЦНД Н 0 ЦНД , где (1.17)
i ЦНД = 0,85 - относительный внутренний КПД для ЦНД турбины,
Н 0 ЦНД - располагаемый теплоперепад в ЦНД, кДж/кг.
Н i ЦНД = 0,85798,08 = 678,37 кДж/кг
h к = 2911,2 - 678,37 = 2232,83 кДж/кг - энтальпия конденсата действительная.
По полученным данным строим H-S диаграмму (рисунок 1.1).
Производим выбор деаэратора. Деаэратор повышенного давления с параметрами:
P д =0,685 МПа - давление в деаэраторе, t д =164 0 С - температура в деаэраторе. Давление развиваемое питательным насосом найдем по формуле:
Рассчитываем напор питательной воды.
Находим приращение энтальпии питательного насоса:
ДР пн - напор питательной воды, МПа,
v ср - средний объем, который найдем по значению среднего давления между давлением в деаэраторе и давлением, развиваемым питательным насосом.
кДж/кг - приращение энтальпии питательного насоса.
Вычисляем разность температур питательного насоса и деаэратора.
Температура за питательным насосом будет равна:
t д - температура в деаэраторе при давлении в деаэраторе,
t пн - разность температур питательного насоса и деаэратора.
Рассчитываем количество подогревателей высокого давления.
t пв - температура питательной воды (из задания),
t пн - температура за питательным насосом,
подогрев воды в ПВД t ПВД = 35 0 С, тогда:
Выбираем количество подогревателей низкого давления.
t д =17 0 С - подогрев воды в деаэраторе, тогда
t ОЭ = t ОУ = 3,5 0 С - подогрев в ОУ и ОЭ,
t ПНД = 30 0 С - подогрев в каждом ПНД,
Принимаем количество ПНД равным n = 4.
t ПВД = t пв - t пн вых , где (1.27)
t пв - температура питательной воды,
t пн вых - температура за питательным насосом.
n - количество подогревателей высокого давления.
Температура и энтальпия на выходе из каждого ПВД:
t П2 вых = 270 - 31,13 = 238,87 0 С
t П3 вых = 238,87-31,13 =207,74 0 С
Недогрев воды во всех ПВД принимаем д =1,5 0 С. Тогда температура насыщения отбора пара в подогревателе будет равна:
t П i вых - температура на выходе из каждого ПВД
Энтальпия и давление для этого состояния:
По полученным данным на H-S диаграмме определяем точки отборов путем пересечения изобар с линией процесса и находим параметры пара в этих точках (рисунок 1.1).
Подогрев на один ПНД посчитаем по формуле:
n - количество подогревателей низкого давления
Температура на выходе из каждого ПНД и соответственно энтальпии питательной воды для каждой температуры.
Определяем температуру насыщения отборного пара в подогревателях, а также энтальпию и давление для каждой температуры отбора:
Определяем давление отбора по формуле:
И по давлениям в отборах на H-S диаграмме определяем точки отборов на пересечении изобар с линией процесса (рисунок 1.1) и находим для них значение энтальпии и температуры.
утечки пара и конденсата на ТЭС: ут = 0,015;
расход пара на паровые эжекторы: эж = 0,01;
расход пара через уплотнения турбин: упл = 0,01.
Коэффициент подвода свежего пара к стопорным клапанам ЦВД: 0 =1.
Расчет коэффициента расхода пара на турбоустановку:
Коэффициент расхода питательной воды: пв = пк = 1,035
Схема расчетов коэффициентов расхода представлена на рисунке 2.1.
Рисунок 2.1. Схема расчета коэффициентов расхода
2.2 Расчет установки сетевых подогревателей
При заданной тепловой нагрузке Q = 32 МВт и температурах сетевой воды в НСП и ВСП t пв = 150 0 С, t ов = 70 0 С определим расход сетевой воды. Соответственно h пб = 632,2 кДж/кг, h об = 292,97 кДж/кг.
Сетевые подогреватели подогреваются паром из отборов турбин. ВСП из четвертого отбора и НСП из шестого отбора, соответственно конденсат пара будет с энтальпией.
t нсп - температура конденсата от НСП,
t 6 1 - температура пара из шестого отбора.
t нсп = 95 - 5 = 90 0 С, h нсп = 376,94 кДж/кг
t 4 1 - температура пара из четвертого отбора.
= 151-150 = 1 0 С, h всп = 632,2 кДж/кг
Определим доли отбора пара на сетевые подогреватели. Для этого определим действительный теплоперепад и расход свежего пара:
Где - коэффициент, учитывающий увеличение расхода пара из-за отборов на регенеративный подогрев воды, = 1,3.
Н 0 = (h 0 - h пп 1 ) + (h пп 11 - h к ) (2.8)
Н 0 = (3395,6 - 2984,9) + (3584,4 - 2232,83) = 1762,27 кДж/кг
з м - электромеханический КПД турбоустановки
Доли отборов пара на сетевую подогревательную установку определим по формуле:
2.3 Расчет установок регенеративного подогрева
Нужно построить также процесс расширения пара в приводной турбине питательного насоса. Пар берется из отбора для ПВД3. Падение давления в паропроводе до турбины примем равным 0,1 от р п3 , тогда
Из hs-диаграммы h а.т.н =443кДж/кг; относительный внутренний КПД турбонасоса принимаем равным 0,85.
Следующий этап расчета - определение долей отборов (от расхода пара на турбину) из тепловых балансов подогревателей. Последние составляются последовательно от ПВД №1 до ПНД №7. Составление тепловых балансов начинаем с подогревателей высокого давления (ПВД).
Доля расхода пара на ПВД №1 из отбора турбины №1:
В этот подогреватель сливается дренаж из ПВД №1 и поступает пар из протечек уплотнений.
Доля расхода пара на ПВД №2 из отбора турбины №2 находится по формуле:
Рисунок 2.4. Распределение тепловых потоков ПВД №3
В подогреватель ПВД №3 входит питательная вода после питательного насоса с температурой t пн =176,6 0 С. Принимаем, что
h пн =748,14кДж/кг, h др3 =801,3кДж/кг
Определим долю расхода пара на ПВД №3 из отбора турбины №3.
ПВД = 0,085 + 0,049 + 0,043 = 0,177
Доля расхода пара поступающего на промперегрев равна:
В деаэраторе сливаются дренажи всех ПВД, а также подается греющий пар - протечки стоков клапанов ЦВД - D шт , протечки уплотнений D пр д и пар из отбора. Из ПНД в деаэратор поступает поток конденсата D к. д . Из деаэратора подается пар на коллектор уплотнений, откуда через концевые уплотнения попадает в сальниковый подогреватель и частично сбрасывается в конденсатор.
Энтальпия пара протечек берется как средняя величина, так как протечки разных уплотнений имеют разную энтальпию: h д пр =3170 кДж/кг.
В уравнение теплового баланса введем только количество греющего пара б д и протечки штоков:
Следовательно, из отбора турбины на деаэратор берется б д =0,005. Тогда имеем:
Доля расхода пара на ПНД №4 из отбора турбины №4:
Так как по ходу конденсата перед ПНД №5 имеется смеситель двух потоков - основного конденсата из конденсатора и дренажа из ПНД №6 в уравнении теплового баланса для ПНД №5 запишем отдельно подогрев для каждого из потоков:
- доля отбора пара на ПНД №5 из противодавления паровой турбины питательного насоса:
Для определения расхода пара на турбину найдем приведенное теплопадение для всей турбины, как сумму произведений долей расхода пара на теплопадение отсеков турбины.
2.4 Определение расходов пара на турбину
3. Первый отсек ЦСД (до отбора на ПВД2)
4. Второй отсек ЦСД (до отбора на ПВД3)
5. Третий отсек ЦСД (до отбора на Д)
Определяем расход пара на турбонасос:
6. Четвертый отсек ЦСД (до отбора на ПНД4)
7. Первый отсек ЦНД (до отбора на ПНД5)
8. Второй отсек ЦНД (до отбора на ПНД6)
9. Третий отсек ЦНД (до отбора ПНД7)
Суммарное приведенное теплопадение равно:
i h ij =289,4+75,6+107+152,6+107,1+145,9+84,7+135,2+130+150,3=
Зная расход пара на турбину, определим отдельные потоки пара и воды (кг/с), используя полученные ранее значения б:
Мощность турбопривода питательного насоса вычислим по формуле
Определим расход тепла на турбоустановку следующим образом:
Для энергоблока, который работает на твердом топливе при з ка =0,89; з тп =0,995; К сн =0,05
Таблица 2.1 - Результаты расчета процесса расширения пара
3. Расчет тепловой экономичности ТЭС и выбор главных трубопроводов
3.1 Расчет тепловой экономичности ТЭС
Удельный расход пара на турбоустановку:
Q ту = D ту (h о -h пв ) + D пп (h пп 11 -h пп 1 ) - D доб (h пв -h доб ) (3.2)
Q ту =222(3395,6-1185,4)+199,8 () - 3,46 (1185,4-375)=607641 кВт
Q ту час =3600607641 = 2187507600 кДж/кг
Q пк = D пк (h о -h пв ) + D пп (h пп 11 -h пп 1 ) (3.8)
Q пк = 224,22 (3395,6-1185,4)+199,8 () = 615351,144 кВт
Где: к сн = 0,006 - коэффициент собственных нужд;
Удельный расход условного топлива нетто:
Годовой расход натурального топлива при времени работы =5000 часов:
3.2 Выбор и расчет главных трубопроводов
Определяем внутренний диаметр трубопроводов:
где: D - массовый расход среды, кг/с;
Для промперегрева (холодная нитка) = 40 м/с,
Для промперегрева (горячая нитка) = 60 м/с.
Выбираем внутренние диаметры трубопроводов:
По сечению определяем количество ниток
Для острого пара: два трубопровода.
Для промперегрева: холодной нитки: два трубопровода;
Определяем потери давления пара в трубопроводе:
, - соответственно коэффициенты сопротивления прямых участков труб и местных (вентиля, задвижки, изгибы).
Произведем выбор толщины стенок трубопроводов:
Трубопроводы выполнены из стали марки 12Х1МФ, следовательно номинальное допускаемое напряжение =72МПа.
Для острого пара выбираем трубы: 20060;
Для промперегрева выбираем трубы: 40030.
По результатам расчетов видим, что выбранные трубопроводы удовлетворяют нашим условиям.
4. Выбор вспомогательного о борудования
4.1 Выбор под огревателей системы регенерации
Производим расчет поверхности теплообмена:
к - коэффициент теплопередачи к = 3 кВт/м 2 0 С,
t - среднелогарифмическая разность температур в подогревателе.
по полученной величине F выбираем тип подогревателя.
Для группы ПВД выбираем подогреватель типа ПВ-1200-380-42-1
Для рассчитанных ПНД выбираем ПН-400-26-7-II и ПН-550-26-6-1 нж
Выбираем конденсатор двухходовой типа К-15240. Площадью охлаждения поверхности 15240 м 2 ; количеством трубок 19592 шт.; активной длиной трубок 8,89 м.; диаметром трубок 28/26 мм/мм; кратностью охлаждения 61,75.
Для выбранного стандартного давления 0,685 МПа и по величине расхода питательной воды выбираем две деаэраторные колонки ДСП-500 производительностью 500 т/ч. деаэраторный бак выбирается с расчетом, чтобы запаса воды в нем было не менее 5 мин работы.
Для подачи питательной воды из деаэратора через ПВД в котел используется группа питательных насосных агрегатов, состоящая из главного питательного насоса типа ПН-1135-340 с турбоприводом ОР-12ПМ, пускорезервного питательного наоса ПЭ-600-320 с электроприводом АТД-8000 и трех бустерных насосов 12ПД-8 (два рабочих один резервный).
Конденсатные насосы. Для откачки конденсата из конденсатора турбины - насосы первого подъема КсВ-500-85 с электродвигателем АО-104-6. Для подачи конденсата к регенеративным подогревателям - насосы второго подъема КсВ-500-220 с электродвигателем ВА-12-41-4. Для откачки конденсата греющего пара ПНД - сливные насосы типа КсВ-200-220 с электродвигателем типа АВ-113-4.
Циркуляционные насосы подают охлаждающую воду в конденсатор турбины для конденсации отработавшего пара. С учетом значительных колебаний расхода охлаждающей воды на конденсатор турбины в летний и зимний периоды принимаем: осевые, поворотно-лопаточные, вертикальные, одноступенчатые насосы типа ОПВ2-110МБ.
Выбираем основной эжектор в зависимости от величины подсоса воздуха равной 70 кг/ч. устанавливаем основной эжектор типа ЭПО-3-75 (ЭП-3-25/75). Данный эжектор имеет три ступени сжатия с промежуточным и конечным охлаждением отсасываемой паровоздушной смеси. Масса сухого эжектора составляет 2400 кг, в рабочем состоянии - 2600 кг.
Определяем количество тепла полезно отданное топливом на промперегрев:
Q = 199,8(3395,6-1185,4)0,9 = 397,438 МДж
Рассчитываем производительность дутьевого вентилятора:
Где: В р - расчетное количество топлива с учетом недожога, кг/ч;
т = 1,2 - коэффициент избытка воздуха в топке;
V 0 = 6,63 - необходимое количество воздуха для сжигания топлива, м 3 /кг;
t = 400 температура воздуха на входе в вентилятор, 0 С4
В - действительный расход топлива, кг/ч;
q 4 = 0,05 - потери тепла от механического недожога;
Устанавливаем два дутьевых вентилятора по 50% производительности при условии выхода одного нагрузка обеспечивает нагрузку котла 70% без запаса. Выбираем дутьевой вентилятор горячего дутья типа ВГД - 15,5 с температурой воздуха 400 0 С. производительностью 85 тыс. м 3 /ч, потребляемая мощность 95 кВт.
Рассчитываем производительность дымососа.
V д = 1,05В р (V ух +V 0 ) (4.9)
V ух = V г +0,21( т -1)V 0 (4.10)
Где: V ух - действительный объем продуктов сгорания, м 3 /ч;
=0,05 - присос воздуха в газопроводе за котлом;
t д =125 - температура газов перед дымососом, 0 С;
V ух = 6,93+0,21(1,2-1)6,63 = 7,21 м 3 /ч
V д = 1,056304,3(7,21+6,630,05) = 72778,7 м 3 /ч
Исходя из тех же условий устанавливаем два дымососа типа Д - 15,52 с диаметрами колеса 15,5 дм, производительностью 105 тыс. м 3 /ч, давлением 2,4 кПа, потребляемой мощностью 98 кВт, массою 5 тонн.
Погрешности термоэлектрических термометров
При оценке погрешностей, возникающих при измерении температуры термоэлектрическими термометрами, следует учитывать:
1. Предел допустимой погрешности термопары, которая иногда поставляется с более узкими допусками. Термопары должны быть изготовлены из термоэлектродов, которые поставляются изготовителями как взаимосоответствующие.
2. Отличать предел допустимой погрешности от погрешности конкретной термопары, которая определяется ее характеристикой.
3. Погрешность и предел допустимой погрешности компенсационных проводов, к которым применимы те же самые основные требования, что и для термопар. Дополнительно необходимо учитывать: погрешности из-за неправильного подключения полюсов, из-за неправильного выбора и различной термической э.д.с. термопар и компенсационных проводов.
4. Влияние свободных концов термопары при использовании термостатов, биметаллических и мостовых компенсаторов учитывать погрешности измерения, обусловленные снижением тока питания компенсационных мостов, колебаниями напряжения сетевого питания, изменениями свободных концов термопары и из-за неправильного подключения полюсов компенсационных проводов и термопары.
5. Погрешность вследствие изменения сопротивления цепи термопары:
а) при измерении методом гальванометра из-за неточности подстройки сопротивления цепи и его температурного изменения в эксплуатации, а также из-за параллельного подключения нескольких термопар к одному измерительному прибору.
б) при измерении методом гальванометра с частичной компенсацией или без нее в сочетании с измерительным усилителем, а также при измерении компенсационным методом погрешностью, обусловленной изменением сопротивления цепи термопары можно пренебречь.
6. Погрешность из-за неточности установки или нестабильности тока потенциометра в схемах со смещением нуля, а также при компенсационном (потенциометрическом) методе.
7. Погрешность измерительного прибора, определяемая его классом точности и температурной погрешностью.
8. Другие, чаще всего незначительные погрешности, обусловленные чувствительностью нуль-гальванометра, погрешностью подгонки манганиновых сопротивлений в измерительной схеме, погрешностью настройки потенциометра. Точно так же можно учесть погрешность электрического фильтра или выпрямителя (аналого-цифрового преобразователя).
Обзор возможных погрешностей измерения:
Обзор значений погрешностей измерения, которые могут возникнуть при различных методах и диапазонах измерения, в зависимости от типа термопар дан в табл. 5.1. Для расчета погрешностей при измерении методом гальванометра использованы допустимые отклонения по ДИН 43710, для компенсационных приборов и преобразователей взяты половинные допуски. Для милливольтметров учтены класс точности и температурные погрешности. колебания температуры окружающей среды и температуры свободных концов приняты К, изменение сопротивления измерительной цепи Ом. Для компенсационного метода с измерительными преобразователями и цифровыми приборами температура свободных концов принята постоянной. Для компенсационного метода с потенциометром должна быть дополнительно учтена погрешность, связанная с величиной диапазона измерения, и для безнулевых диапазонов - погрешность начала шкалы; при использовании цифровых приборов следует учитывать только последнюю, т.к. у таких приборов погрешность не зависит от диапазона измерения. В таблице приведены статистические пределы допустимой погрешности измерения температуры.
Таблица 5.1 - Статистические пределы допустимой погрешности термопар при различных методах и диапазонах измерения
Потенциометр с токовой компенсацией или измерительный преобразователь
Потенциометр с компенсацией напряжения
П р и м е ч а н и е. В числителе приведена погрешность при одинаковой т.э.д.с. в знаменателе - при максимально допустимом различии т.э.д.с между термопарой и компенсационными проводами в головке термометра.
Погрешности измерения существенно уменьшаются при использовании термопар с половинным допуском (при длительной эксплуатации их нужно проверять чаще!) и бестоковых методов измерения т.э.д.с.
Величина погрешности, которая возникает при различии т.э.д.с. термопары и компенсационных проводов в головке термометра, относительно мала при измерении методом гальванометра и заметно больше при бестоковых методах (сравнить числитель и знаменатель в табл. 5.1). погрешность цифровых приборов и потенциометрического компенсационного метода определяется в основном отклонением т.э.д.с. термопары от градуировочной кривой. Ясно видно влияние использования безнулевого диапазона.
В данной работе для предложенных данных составлена и рассчитана принципиальная тепловая схема энергоблока 300 МВт с турбоустановкой К-300-240-2 ХТГЗ. Для каждого элемента просчитаны параметры среды. Найдены доли отборов пара, величины отдельных потоков пара, конденсата воды.
Определены показатели тепловой экономичности блока: КПД паротуобинной установки э = 0,494, КПД транспорта тепла тр = 0,987, удельный расход условного топлива b у = 0,3 кг/ кВтч.
Произведен выбор основного и вспомогательного оборудования. Полученные в результате расчета данные могут быть использованы при проектировании оборудования и трубопроводов энергоблока и станции в целом.
Методические указания по составлению и расчету принципиальных тепловых схем электрических станций - Донецк: ДГТУ, 1997. - 23 с.
Ривкин С.Л. справочник «Термодинамические свойства воды и водяного пара» - М.: Энергоатомиздат, 1984. - 77 с.
Бордюков А.П., Гинзбург-Шик Л.Д. «Тепломеханическое оборудование тепловых электростанций» - М.: Энергия, 1978. - 272 с.
Рубинштейн Я.М., Щепетильников М.Н. Расчет влияния изменений в тепловой схеме на экономичность электростанции. - М.: Энергия, 1972, - 271 с.
Рыжкин В.Я. Тепловые электрические станции. - М.: Энергия, 1976, - 445 с.
Гиршельд В.Я. Морозов В.Н. Тепловые электрические станции. - М.: Энергия, 1973.
Построение процесса расширения пара в турбине в H-S диаграмме. Определение параметров и расходов пара и воды на электростанции. Составление основных тепловых балансов для узлов и аппаратов тепловой схемы. Предварительная оценка расхода пара на турбину. курсовая работа [93,6 K], добавлен 05.12.2012
Процесс расширения пара в турбине в h,s-диаграмме. Баланс основных потоков пара и воды. Определение расхода пара на приводную турбину. Расчет сетевой подогревательной установки, деаэратора повышенного давления. Определение тепловой мощности энергоблоков. курсовая работа [146,5 K], добавлен 09.08.2012
Выбор и обоснование принципиальной тепловой схемы блока. Составление баланса основных потоков пара и воды. Основные характеристики турбины. Построение процесса расширения пара в турбине на hs- диаграмме. Расчет поверхностей нагрева котла-утилизатора. курсовая работа [192,9 K], добавлен 25.12.2012
Процесс расширения пара в турбине. Определение расходов острого пара и питательной воды. Расчет элементов тепловой схемы. Решение матрицы методом Крамера. Код программы и вывод результатов машинных вычислений. Технико-экономические показатели энергоблока. курсовая работа [1,4 M], добавлен 19.03.2014
Построение процесса расширения пара в турбине в h-S диаграмме. Составление сводной таблицы параметров пара и воды. Составление материальных и тепловых балансов всех элементов схемы. Расчет показателей тепловой экономичности атомной электрической станции. дипломная работа [1,6 M], добавлен 08.11.2015
Эффективность цикла преобразования тепла в работу. Предварительное построение теплового процесса расширения пара в турбине в h-s-диаграмме. Расчет экономичности турбоустановке с регенеративным подогревом питательной воды по сравнению с конденсационной. курсовая работа [887,9 K], добавлен 16.07.2013
Расчет тепловой схемы конденсационной электростанции высокого давления с промежуточным перегревом пара. Основные показатели тепловой экономичности при её общей мощности 35 МВт и мощности турбин типа К-300–240. Построение процесса расширения пара. курсовая работа [126,9 K], добавлен 24.02.2013
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Расчет принципиальной тепловой схемы блока 300 МВт курсовая работа. Физика и энергетика.
Курсовая работа по теме Дослідження класифікаційних ознак сигналів дефектів при магнітній дефектоскопії залізничних рейок
Курсовая работа по теме Формирование отношения у студентов к Эмо-культуре и причины этого отношения
Курсовая работа: Доходи сільськогосподарських підприємств
Дипломная работа по теме Проблема авторства интернет-изданий
Диссертация Современное Российское Общество
Реферат по теме Социальные системы: понятие, сущностные характеристики
Эссе На Тему Каникулы
Экзаменационные Сочинения Русский Егэ
Курсовая работа по теме Отруєння тварин фосфорорганічними пестицидами
Курсовая работа по теме Анализ ассортимента шовных материалов и средств
Реферат На Тему Понятие Земель Запаса В Республике Беларусь
Контрольная работа по теме Надо ли менять свой характер
Религиозный Терроризм Диссертация
Реферат по теме Netscape Navigator для Windows'95. Обзор возможностей
Собрание Сочинений Пушкина Скачать Бесплатно Fb2
Контрольная работа по теме Какова сущность эволюционного подхода и его отличие от mainstream?
Дипломная Работа На Тему Автоматизация Бухгалтерского Учета Строительной Организации На Базе Технологической Платформы Системы Программ "1с:Предприятие 8.0"
Отчет по практике по теме Анализ внешнеэкономической деятельности предприятия на примере ОАО "Белметалл"
Преступление И Наказание Аргументы К Сочинению
Реферат по теме Вертикальная ось `верх-низ` в характеристике концептов внутреннего мира человека
Психодиагностика интеллекта - Психология лекция
Наукові школи менеджменту - Менеджмент и трудовые отношения реферат
Спиричуэл: истоки и хоровые обработки жанра (на примере "Down in the river to pray" в обработке M. Noia) - Музыка реферат