Расчет карбюраторного двигателя и системы охлаждения автомобиля ЗИЛ-508 - Транспорт курсовая работа

Главная

Транспорт
Расчет карбюраторного двигателя и системы охлаждения автомобиля ЗИЛ-508

Определение параметров проектируемого двигателя аналитическим путем. Проверка степени совершенства действительного цикла. Выбор исходных величин теплового расчета. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма. Кинематика карбюраторного двигателя.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Современные наземные виды транспорта обязаны своим развитием главным образом применению в качестве силовых установок поршневых двигателей внутреннего сгорания. Именно поршневые ДВС до настоящего времени являются основным видом силовых установок, преимущественно используемых на автомобилях, тракторах, сельскохозяйственных, дорожно-транспортных и строительных машинах.
Данная работа состоит из трех частей:
3. Расчет системы охлаждения двигателя.
Расчет системы охлаждения, а также тепловой и динамический чаще всего выполняются для режима номинальной мощности.
Четырехтактный, бензиновый, карбюраторный, четырехцилиндровый
Частота вращения коленчатого вала при номинальной мощности,
Частота вращения коленчатого вала при максимальном крутящем моменте, мин-1
Тепловой расчет позволяет с достаточной степенью точности аналитическим путем определить основные параметры вновь проектируемого двигателя, а также проверить степень совершенства действительного цикла работающего двигателя.
Тепловой расчет является начальным этапом при проектировании двигателя, а также данные, полученные в ходе расчета, используются в последующих вычислениях и построениях.
Тепловой расчет начинается с выбора ряда недостающих в задании величин, необходимых для проведения расчета, причем выбираются величины, которые для производимого расчета не определяются по формулам.
Конечные результаты теплового расчета определяются с различной степенью точности. Это зависит от того, насколько правильно были оценены исходные величины теплового расчета: коэффициент наполнения, показатели политроп сжатия и расширения температуры подогрева смеси, температура остаточных газов и т.п.
Тепловой расчет является ориентиром, указывающим какие показатели будет иметь проектируемый двигатель при правильном инструктивном и технологическом выполнении.
Как правило, тепловой расчет двигателей производится для номинального режима при наивыгоднейших условиях подвода и сгорания топлива.
1.1 Основные принятые обозначения по тепловому расчету
gc, gh, go - элементарный состав топлива в долях кг, соответственно углерода водорода, кислорода.
gi - удельный индикаторный расход топлива, г/кВт-ч;
ge - удельный эффективный расход топлива, г/кВт-ч;
Hu - низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг;
Hu - потери тепла, вследствие химической неполноты сгорания, кДж /кг;
Lo - теоретически необходимое количество воздуха для сгорания топлива
mт - молекулярная масса топлива, кг/моль;
M1 - число молей свежей смеси, моль/кг топлива;
М2 - число молей продуктов сгорания, кмоль/кг топлива;
mв - молекулярная масса воздуха, кг/моль;
mCv - средняя мольная теплоемкость свежего заряда при постоянном
mp2- средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания при постоянном
mр - средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания при постоянном
n - частота вращения коленчатого вала, мин;
2 - показатель политропа расширения;
Ро - давление окружающей среды, МПа;
Рв - давление конца расширения, МПа;
Рч -- давление промежуточного воздуха, МПа;
Рi -- среднее индикаторное давление теоретического цикла, МПа;
Pi - среднее индикаторное давление действительного цикла, МПа;
Pе - среднее эффективное давление, МПа;
R - газовая постоянная воздуха, Дж/кмольК;
Тг - температура остаточных газов, К;
Tz - температура конца сгорания, К;
Тв -- температура конца расширения, К;
То -- температура окружающей среды, К;
t - величина подогрева свежего заряда, К;
Vh' - рабочий объем одного цилиндра, л;
го - плотность окружающего воздуха, кг/м3;
о - химический коэффициент молекулярного изменения;
- действительный коэффициент молекулярного изменения;
- коэффициент использования тепла при сгорании;
- степень предварительного расширения;
- коэффициент полноты индикаторной диаграммы;
1.2 Выбор исходных величин теплового расчета
Основным параметром, характеризующим тип двигателя, является величина степени сжатия равной в нашем случае 7,1.
Средний состав топлива для бензина принимают: С = 85,5 %, Н = 14,5%;
Молекулярная масса бензина находится в пределах 110 - 120 кг/Кмоль примем mт =115 кг/Кмоль.
Коэффициент избытка воздуха принимаем равным 0,91. Он выбирается в зависимости от эксплуатационных особенностей работы двигателя, типа смесеобразования и конструктивных особенностей приборов питания.
Температура остаточных газов Тг зависят от коэффициента избытка воздуха и скоростного режима двигателя. При проведении расчетов принимаем Тг = 1000 К;
Давление конца выпуска для 4-хтактных двигателей зависит от числа оборотов конструкции и размеров выпускной системы и колеблется в пределах Рг = (1,05... 1,15) р0, МПа. Примем Рг =1,1 Р0=0,11 МПа
Величина подогрева заряда t зависит от расположения впускного трубопровода, быстроходности двигателя, примененного для поршней материала.
Для двигателей с поршнями из алюминиевого сплава величина подогрева t = 10 ...20 0С, примем t = 15 0С
Коэффициент наполнения v выбирается исходя из типа двигателя, частоты вращения коленчатого вала, системы охлаждения и особенностей конструкции впускной системы.
Для карбюраторных двигателей: с верхним расположением клапанов v = 0.75 ...0,85 примем v = 0,8.
Показатель политропы сжатия 1, учитывая характер теплообмена в процессе сжатия, всегда будет иметь меньшее значение, чем показатель адиабаты. Средние значения показателя политропы сжатия для четырехтактных карбюраторных двигателей 1= 1,35 ...1,40 примем 1= 1,37.
Показатель политропы расширения 2 вследствие наличия интенсивного теплообмена между газами и деталями двигателя, притока тепла за счет догорания и других факторов равен показателю адиабаты. Как правило, он всегда меньше адиабаты. Средние значения показателя политропы расширения 2 для карбюраторных двигателей: четырехтактных 2=1,25...1,35 примем 2=1,3.
Значение использования теплоты при сгорания , выбирается в зависимости от типа двигателя и способа смесеобразования. Для бензиновых двигателей = 0,85 ... 0,90 примем = 0,87.
Потери на скругление индикаторной диаграммы учитываются коэффициентом полноты индикаторной диаграммы . Для четырехтактных двигателей = 0,92 ... 0,97, примем = 0,95.
Значение механического КПД м выбирается в зависимости от типа двигателя. Для бензиновых двигателей м = 0,75 ... 0,85 примем м = 0,83.
Для современных бензиновых двигателей отношение хода поршня к диаметру S/D = 0,90 ... 1,20 примем S/D = 1.
1.3 Определение параметров конца хода
Определение параметров конца сжатия
Рс = 0,7316* 7,10,37 = 1,511 (МПа);
Tc=Tan-1 ,К ; Tc=3348,66*7,10,37 = 6915,708 (К);
Определение параметров конца сгорания
Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания топлива
Количество свежей смеси перед сгоранием в бензиновом двигателе:
М1= L0 + 1/mт , кмоль / кг топлива;
М1= 0,91 * 0,5119 + 1/115 = 0,4745 кмоль / кг топлива;
Состав продуктов сгорания при заданном :
Мсо2 = gс/12 - 0,42(1 - )L0 ,кмоль / кг топлива
Мсо2 = 0,855/12 - 0,42(1 - 0,91) * 0,5119 = 0,0519 (кмоль / кг топлива);
Мсо = 0,42(1 - )L0 , Кмоль / кг топлива;
Мсо = 0,42(1 - 0,91 )0,5119 = 0,01935 , (кмоль / кг топлива);
МН20 = 0,145/2 = 0,0725 , (кмоль / кг топлива);
mR - масса поступательно движущихся частей к.ш.м., кг;
л- отношение радиуса кривошипа к длине шатуна;
Рг - удельная сила давления газов, МПа;
Рj - удельная сила инерции поступательно движущихся масс, МПа;
РТ - удельная суммарная тангенциальная сила, МПа;
РК - удельная суммарная нормальная сила, МПа;
б - угол поворота кривошипа в градусах;
Fn - площадь поперечного сечения цилиндра, м2;
Рг - давление газов в цилиндре над поршнем, МПа;
mn - масса поршневого комплекта, кг;
mшп - часть массы шатуна в сборе, отнесенная к поступательно
mшв - часть массы шатуна, отнесенная к вращающимся массам, кг;
mn '- удельная конструктивная масса поршневого комплекта, кг/м2;
mш '- удельная конструктивная масса шатуна, кг/м2;
щ - средняя угловая скорость кривошипа, 1/с;
И - угловой интервал между вспышками в цилиндрах двигателя в градусах;
Мкр - индикаторный крутящий момент двигателя, Н-м;
S - результирующая сила, действующая на шатунную шейку, Н;
S - суммарная сила, действующая вдоль шатуна, Н;
Lшш - длина опорной поверхности шатунной шейки, м;
Мр - масштаб давления газов, принятый при построении индикаторной
МV -масштаб скорости поршня м/с в мм.
Мj -масштаб ускорения поршня м/с2 в мм.
М - масштаб угла поворота коленчатого вала в мм.
М - масштаб угла поворота коленчатого вала для индикаторной диаграммы в мм.
2. 2 Исходные данные для динамического расчета
Основными исходными данными, необходимыми для динамического расчета, являются:
а) сведенья о двигателе, необходимые для выбора расчетных величин из статических данных, а именно: тип двигателя (дизельный, карбюраторный); тактность (двухтактный, четырехтактный); число цилиндров; конструктивная схема (рядный, V-образный); назначение (для автомобиля или трактора);
б) индикаторная диаграмма двигателя;
в) номинальное число оборотов двигателя n = 3200 мин-1;
г) основные размеры двигателя: диаметр цилиндра D =0,1 (м) и ход поршня S = 0,95 (м).
д) статистические данные для выбора масс движущихся частей к.ш.м.
Кроме того, для уменьшения объема вычислительных работ могут быть использованы таблицы значений тригонометрических выражений, входящих в формулы динамического расчета двигателя.
двигатель тепловой динамический охлаждение
3 . Расчет кинематики V -образного карбюраторного двигателя
В целях уменьшения высоты двигателя без значительного увеличения инерционных и нормальных сил отношение радиуса кривошипа к длине шатуна предварительно было принято в тепловом расчете = 0,285. При этих условиях Lш = R / =47,5 / 0,285 = 166,667. Где R = S/2 равен половине хода поршня.
Угловая скорость вращения коленчатого вала
= n / 30 = 3,14 3200 / 30 = 335 (рад/с);
Таким образом, определяем значения перемещения, скорости и ускорения поршня через каждые 300 и заносим их в таблицу 5.
По данным таблицы 5 построены графики Sx в масштабе МS = 1 мм в мм, VП - в масштабе МV = 0,5 м/с в мм, j - в масштабе Мj = 200 м/с2 в мм. Масштаб угла поворота коленчатого вала М = 1 0 в мм.
4 . Расчет динамики V -образного карбюраторного двигателя
Индикаторную диаграмму, полученную в тепловом расчете, развертывают по углу поворота кривошипа по методу Брикса.
R/(2 МS) =47,5 0,285 /(21) =5,9875 мм,
где МS - масштаб хода поршня на индикаторной диаграмме.
Масштабы развернутой диаграммы: давлений и удельных сил Мр = 0,06 МПа в мм, угла поворота кривошипа М = 30 в мм.
По развернутой диаграмме через каждые 300 угла поворота определяют значение РГ = Рi - P0 и заносят в таблицу 6 динамического расчета.
Значение площади поверхности поршня FП = D2 / 4 = 0,004778.
Для вычисления силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс и центробежной силы инерции вращающейся части массы шатуна необходимо знать массы деталей поршневой (mn) и шатунной (mш) групп.
Для реальных двигателей mn и mш могут быть определены взвешиванием поршневой и шатунной групп или по соответствующим справочникам:
масса поршневой группы ( для поршня из алюминиевого сплава принято mn = 100 кг/м2)
mn = mn FПА = 100 0,004778 =0,4778(кг);
масса шатуна (для стального кованого шатуна принято m ш= 150 кг/м2)
m ш = m шFП = 150 0,004778 =0,7167(кг);
масса неуравновешенных частей одного колена вала без противовесов (для литого чугунного вала принято mк = 140 кг/м2)
mк = mк FП = 140 0,004778 = 0,6689 (кг);
Поскольку шатун совершает сложное движение, его массу условно заменяют двумя массами, одна из которых (m ш.п) сосредоточена на оси поршневого пальца, и совершает возвратно-поступательное движение вместе с массой поршня, а вторая (mш.к) - сосредоточена на оси шатунной шейки кривошипа, и совершает вращательное движение с кривошипом. Следовательно,
m ш. п = 0,275m ш =0,275 0,7167 =0,1971 (кг);
mш.к = 0,725mш = 0,725 0,7167 = 0,5196 (кг);
И таким образом, масса кривошипно-шатунного механизма, совершая возвратно-поступательное движение, определится как сумма
mj= mn + m ш. п = 0,4778+0,1971 = 0,6749 (кг);
Массы, совершающие вращательное движение
mR= mк + m ш. к = 0,6689+0,5196 = 1,1885 (кг);
Из таблицы 5 переносят значение j в графу 3 таблицы 6 и определяют значение силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс.
Сила инерции возвратно-поступательно движущихся масс к.ш.м. вычисляется по формуле:
Результаты расчета силы инерции pj заносятся в таблицу 6. Расчет силы pj ведется от ц = 0...720? для четырехтактных двигателей.
Суммарная сила P , действующая на поршневой палец по направлению оси цилиндра, вычисляется алгебраическим сложением газовой силы Рг и силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс Pj . При исчислении величины силы Рг для различных значений угла пользуются данными таблицы 6.
Результаты измерений сносятся в таблицу 6. C помощью таблицы 6 строится график силы P = f (ц) на той же координатной сетке и в том же масштабе мрj = 0,06 МПа в мм, что и графики сил Рг и Рj . График силы P может быть построен и без помощи таблицы 6, путем суммирования в каждой точке ординат графиков Рг и pj с учетом их знаков.
Рисунок 2 - Схема сил, действующих в кривошипно-шатунном механизме.
Удельная сила (МПа), действующая вдоль шатуна
Удельная сила (МПа), действующая по радиусу кривошипа
Удельная и полная тангенциальные силы (МПа и кН):
Значения тригонометрических выражений в 6, 8, 10 и 12 графах таблицы 6 выбирается по соответствующим таблицам для = 0,285
По данным таблицы 6 строится графики изменения удельных сил РТ, РS, РN, Р, Рк и Рj в зависимости от изменения угла поворота коленчатого вала ц в масштабе Мр = 0,06 МПа в мм.
Крутящий момент одного цилиндра двигателя
Мкр.ц=T·R =Т 0,035 103 Нм , где R=const (радиус кривошипа).
Если вспышки чередуются равномерно, то угол И вычисляется по формулам:
И=720/i - для четырехтактного двигателя (i - число цилиндров); (8)
В связи с этим, составляем таблицу 7 крутящих моментов всех четырех цилиндров двигателя, а также суммарного момента.
График суммарных моментов многоцилиндрового двигателя построен в масштабе ММ =0,5 Нм в мм по оси моментов, изменение угла - Мц =1,1250 в мм.
Рисунок 3 - Построение кривой суммарного крутящего момента для четырехтактного двигателя
5 . Расчет поршня V -образного карбюраторного двигателя
Таблица 3.1Ї Размеры элементов поршневой группы
Расчетные зависимости для карбюраторного двигателя
Расстояние от верхней кромки поршня до оси пальца
Расстояние до первой кольцевой канавки
Радиальный зазор кольца в канавке поршня
Разность между величинами зазоров замка кольца в свободном и рабочем состоянии
Принимаем материал поршня - алюминиевый сплав.
Максимальное напряжение изгиба в диаметральном сечении днища поршня в МПа:
Днище поршня должно быть усилено ребрами жесткости, поскольку расчетные напряжение превышает допускаемые 20…25 МПа.
Головка поршня в сечении , ослабленная отверстиями для отвода масла, проверяется на сжатие и разрыв.
Для определения напряжения сжатия определяем:
- диаметр поршня по дну канавок в м:
- площадь продольного диаметрального сечения масляного канала в м2:
- площадь сечения головки поршня в м2:
Рассчитанное напряжение сжатия не превышает допустимые значения напряжений на сжатие для поршней из алюминиевых сплавов - (30…40)МПа
Для определения напряжения разрыва в сечении определяем:
- максимальную угловую скорость вращения коленчатого вала при холостом ходе в рад?с:
- массу головки поршня с кольцами в кг:
где кг - масса поршневого комплекта из динамического расчета
Сила инерции возвратно-поступательно движущихся масс в МН определяется для режима максимальной частоты вращения при холостом ходе двигателя:
где м Ї отношение радиуса кривошипа к длине шатуна из динамического расчета.
Рассчитанное напряжение разрыва не превышает допустимые значения напряжений на разрыв для поршней из алюминиевых сплавов - (4…10) МПа.
Юбка поршня проверяется на износостойкость по удельному давлению в МПа на стенку цилиндра от максимальной боковой силы :
Рассчитанное значение удельного давления не превышает допустимые значения напряжений для современных двигателей - (0,33…0,96) МПа
6 . Расчет элементов системы охлаждения карбюраторного двигателя
Охлаждение двигателя применяется в целях принудительного отвода теплоты от нагретых деталей для обеспечения оптимального теплового состояния двигателя и его нормальной работы. Большая часть отводимой теплоты воспринимается системой охлаждения, меньшая - системой смазки и непосредственно окружающей средой.
В зависимости от рода используемой теплоносителя в автомобильных двигателях применяют систему жидкостного или воздушного охлаждения, каждая из которых имеет свои преимущества и недостатки.
Расчет основных конструктивных элементов системы охлаждения производится исходя из количества теплоты, отводимой от двигателя в единицу времени.
Расчет системы жидкостного охлаждения сводится к определению основных размеров жидкостного насоса, поверхности радиатора и подбору вентилятора.
При воздушном охлаждении теплота от стенок цилиндров и головок двигателя отводится обдувающим их воздухом. Интенсивность воздушного охлаждения зависит от количества и температуры охлаждающего воздуха, его скорости, размеров поверхности охлаждения и расположение ребер относительно потока воздуха.
6 .1 Исходные данные для расчета элементов системы охлаждения
Основными исходными данными, необходимыми для расчета, являются:
коэффициент подачи з = 0,8 - 0,9 примем з = 0,82; температурный перепад жидкости в радиаторе Тж равный 6 - 12, примем Тж = 9,6 К; скорость жидкости на входе колеблется в пределах с1 = 1 - 2 м / с, возьмем с1 = 1,8 м / с; напор создаваемый насосом Рж =(5 - 15) 104 Па , примем Рж = 120 000 Па; при построении профиля лопатки крыльчатки принимают угол 2 = 8 - 120, а угол 2 = 12 - 500, примем 2 = 100, 2 = 400 и 1 = 900; число лопаток на крыльчатке равное 4; механический КПД жидкостного насоса зм = 0,83; гидравлический КПД жидкостного насоса зh = 0,83;
Схема построения профиля лопатки жидкостного насоса.
6 . 2 Расчет жидкостного насоса карбюраторного двигателя
По данным теплового баланса количество теплоты отводимой от двигателя жидкостью:
где с = 0,5 коэффициент пропорциональности, i =4 число цилиндров, D - диаметр цилиндра в см, п - частота вращения коленчатого вала двигателя, мин-1, т = 0,65 показатель степени.
средняя теплоемкость жидкости сж = 4187Дж/(кг К); средняя плотность жидкости рж = 1000кг/м3; частота вращения насоса пв.н. = 4600 мин-1 .
Циркуляционный расход жидкости в системе охлаждения:
Расчетная производительность насоса:
Gж.р = Gж / =0,00147 / 0,82 =0,00179 (м3/с);
Радиус входного отверстия крыльчатки:
где r0 = 0,01 - радиус ступицы крыльчатки, м.
Окружная скорость потока жидкости на выходе из колеса:
Радиус крыльчатки колеса на выходе:
Угол между скоростями с1 и u1 принимается 1 = 900 , при этом tg1 = c1/u1= 1,8/9,83 = 0,1831, откуда 1 = 10,3770.
где z =4 - число лопаток на крыльчатке насоса; д1 = 0,003 - толщина лопаток у входа, м.
Радиальная скорость потока на выходе из колеса:
где д2 = 0,003 - толщина лопаток на выходе, м.
Мощность, потребляемая жидкостным насосом:
Расчет жидкостного радиатора карбюраторного двигателя.
По данным теплового баланса количество теплоты отводимой от двигателя и передаваемой от жидкости к охлаждающему воздуху: Qвозд = Qж =59134 Дж/с; средняя теплоемкость воздуха свозд =1000 Дж/(кгК) .
Количество воздуха, проходящего через радиатор:
Gвозд = Qвозд /( cвозд Твозд ) =2,37 (кг/с),
где Твозд =25 - температурный перепад воздуха в решетке радиатора, К.
Массовый расход жидкости, проходящей через радиатор:
Средняя температура охлаждающего воздуха, проходящего через радиатор:
Тср.возд = [Твозд.вх + (Твозд.вх + Твозд)]/2 =325,5 (К),
где Твозд.вх =313 - расчетная температура воздуха перед радиатором, К.
Средняя температура жидкости в радиаторе:
Тср.ж = [Тж.вх + (Тж.вх - Тж) )]/2 =359,5 (К),
где Тж.вх = 364 - температура жидкости перед радиатором, К; температурный перепад жидкости в радиаторе, принимаемый по данным пункта 3.2, К.
где К = 160 - коэффициент теплопередачи для радиаторов легковых автомобилей, Вт/(м2К).
6.3 Расчет венти лятора карбюраторного двигателя
Напор создаваемый вентилятором принимается Ртр =850Па.
Плотность воздуха при средней его температуре в радиаторе:
рвозд = Р0106/(RвTср.возд) =1,07 (кг/м3);
Gвозд = Gвозд / рвозд =2,215 (м3/с);
где возд = 20 - скорость воздуха перед фронтом радиатора без учета скорости движения автомобиля, м / с.
где л =3,21 -безразмерный коэффициент для плоских лопастей.
Мощность, затрачиваемая на привод осевого вентилятора,
Nвент = Gвозд Ртр /(1000в) =3,14 (кВт),
где в = 0,6 - КПД литого вентилятора.
В ходе данной курсовой работы были проведены тепловой расчет, динамический расчет и расчет системы охлаждения двигателя автомобиля ЗИЛ-508 . На основании этих расчетов были построены диаграммы и графики, характеризующие работу данного двигателя и действующих на шатунно-поршневую группу сил и моментов при номинальном режиме работы. В данной работе были использованы 76 формул, 7 таблиц, графических иллюстраций. Также была дана сравнительная характеристика технических параметров двигателя и параметров, полученных в результате проведенных расчетов.
1 Автомобильные двигатели. /Архангельский С.А. Вухарт М.М., Воинов А.Н. и др. Под ред. М.С. Ховаха - Изд: Машиностроение, 1977. - 590с.
2 Конструкция и расчет автотракторных двигателей. /Вихерт М.М., Доброгаев Р.П., Лихов М.И. и др. Под ред. Степанова Ю.А. - М.: Машиностроение, 1964. - 546с.
3.Расчет автомобильных и тракторных двигателей./ A. И. Колчин, В. П. Демидов. - М.: Высш. Шк., 2002. - 496с.: ил.
4.Автомобильные и тракторные двигатели /Ленин И.М., Попык К.Г., Малашкин О.М. и др. Под ред. И.М. Ленина М.: Высшая школа, 1969,-653с.
5 Двигатели внутреннего сгорания. Теория поршневых и комбинированных двигателей /Вырубов Д.П., Иващенко Н.А., ИвинВ.И. и др. Под ред. А.С. Орлина и М.Г. Круглова М.:Машиностроение, 1983,- 372 с.
Проведение тягового расчета автомобиля: полной массы, расчетной скорости движения, передаточных чисел трансмиссии и мощности двигателя. Обоснование теплового расчета двигателя: давление и температура. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма. курсовая работа [619,5 K], добавлен 12.10.2011
Динамический расчёт двигателя. Кинематика кривошипно-шатунного механизма. Расчёт деталей поршневой группы. Система охлаждения двигателя. Расчет радиатора, жидкостного насоса, вентилятора. Система смазки двигателя, его эксплуатационная надёжность. курсовая работа [445,6 K], добавлен 27.02.2013
Проведение расчета ключевых параметров четырехтактного карбюраторного двигателя, предназначенного для легковых автомобилей. Выбор основных скоростных режимов. Достоинства и недостатки карбюраторных двигателей. Тепловой баланс, кинематика и динамика. курсовая работа [414,9 K], добавлен 22.07.2015
Тепловой расчет двигателя. Выбор топлива, определение его теплоты сгорания. Расчет и построение внешней скоростной характеристики двигателя. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма двигателя. Расчет сил давления газов и расчет сил инерции. курсовая работа [1,0 M], добавлен 01.03.2010
Выбор топлива, определение его теплоты сгорания. Определение размеров цилиндра и параметров двигателя, построение индикаторной диаграммы. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма. Расчет и построение внешней скоростной характеристики двигателя. курсовая работа [434,0 K], добавлен 27.03.2011
Тепловой расчет рабочего цикла, топливо. Процесс впуска. Расчет внешней скоростной характеристики. Динамический расчет КШМ. Основные параметры и показатели двигателя. Система жидкостного охлаждения. Сравнение рассчитанного двигателя с прототипом. дипломная работа [872,6 K], добавлен 25.01.2008
Тепловой расчет и тепловой баланс проектируемого двигателя. Кинематика и динамика кривошипно-шатунного механизма. Прочностной расчет поршневой и шатунной групп, коленчатого вала, механизма газораспределения. Расчет элементов систем смазки и охлаждения. дипломная работа [1,8 M], добавлен 08.04.2013
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Расчет карбюраторного двигателя и системы охлаждения автомобиля ЗИЛ-508 курсовая работа. Транспорт.
Реферат: Система права і законодавства
Отчет По Практике Министерство Образования
Реферат: Резолюция Совета Безопасности ООН 884
Реферат Анализ Кислородного Рынка В Москве
Реферат: ОВД в досоветский период (IX - нач. ХVIII вв)
Реферат: Учет поступления материалов и расчетов с поставщиками
Что Такое Бережливость Сочинение 9 Класс
Эссе по теме Реформы русского языка
Реферат по теме Гигиенические требования, предъявляемые к школьной мебели
Магистерская диссертация по теме Методичне забезпечення стратегічного планування та фінансових можливостей реалізації обраної стратегії суб'єктом підприємницької діяльності
Помощь В Написании Диссертации По Юриспруденции
Курсовая работа по теме Влияние классного коллектива на формирование организаторских способностей
Правовой И Социологический Смысл Конституции Эссе
Доклад: Разработка плана производства и продвижения на рынок автоматической системы управления пресс-гранулятором
Дипломная работа по теме Эколого-биологическая характеристика порядка Rosales на территории Костанайской области
Шпаргалка: Шпаргалка по Химии 5
Реферат по теме Охрана труда несовершеннолетних и инвалидов
Реферат: Украина в глобальной торговой и инвестиционной среде
Контрольная Работа По Всем Типам Червей
Контрольная работа по теме Структура бизнес-плана. Товарная политика
Антибактериальные химиотерапевтические средства. Принципы химиотерапии. Антибиотики - Медицина презентация
Программа тестирования учащихся и редактор тестов - Программирование, компьютеры и кибернетика дипломная работа
Сравнительный анализ форм государства и их источников в Российской Федерации, Белоруссии, Швеции, Финляндии, Великобритании - Государство и право курсовая работа