Расчет и конструирование парового котла - Производство и технологии курсовая работа
Главная
Производство и технологии
Расчет и конструирование парового котла
Выбор способа шлакоудаления и типа углеразмолочных мельниц. Тепловой баланс котла и определение расхода топлива. Расчет теплообмена в топке, воздушного тракта, вредных выбросов в атмосферу, дымовой трубы. Регулирование температур перегретого пара.
посмотреть текст работы
скачать работу можно здесь
полная информация о работе
весь список подобных работ
Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Размещено на http://www.allbest.ru/
по курсу “Котельные установки и парогенераторы”
Расчет и конструирование парового котла
5. Выбор способа шлакоудаления и типа углеразмолочных мельниц
8. Выбор способа регулирования температур перегретого пара
9. Расчет схемы пароводяного тракта
10. Выбор коэффициента воздуха на выходе из топки, определение присосов холодного воздуха и других расчетных характеристик
11. Тепловой баланс котла и определение расхода топлива
16. Аэродинамический расчёт. Расчёт воздушного тракта
19. Расчёт вредных выбросов в атмосферу
В данной курсовой работе требуется рассчитать паровой котел с естест-венной циркуляцией, работающий на топливе Челябинское Б-3 (остальные исходные данные приведены в задании).
Теплотехнические характеристики топлива, объемные доли трехатомных газов, концентрация золы и энтальпия продуктов сгорания (I-н-таблица) взятые из расчетных работ № 1, 2, 3.
Проанализировав исходные данные, требуется выбрать способ сжигания топлива, способ шлакоудаления, тип углеразмольных мельниц, расчетные температуры, тип воздухоподогревателя, способ регулирования температуры перегретого пара, коэффициенты избытка воздуха по ходу газов, составить предварительную компановку парового тракта.
В курсовой работе требуется рассчитать параметры пароводяного тракта, тепловой баланс котла, конструктивные характеристики топки котла, параметры конвективного пароперегревателя горячей ступени, а также произвести расчёт теплообмена в топочной камере, прочностной расчёт выходного коллектора и выходной ступени, аэродинамический расчёт, расчёт вредных выбросов в атмосферу, расчёт бункера, дымососа, дымовой трубы, электрофильтра и устройства шлакоудаления.
После расчета конструктивных характеристик топки котла изобразить топку по рассчитанным размерам.
Тип котла - Е. Топливо № 35 Челябинское Б3.
Агрегаты, в испарительных трубах которых движение рабочего тела создается под воздействием напора циркуляции, естественно возникающего при обогреве этих труб, получили название паровых котлов с естественной циркуляцией ЕЦ. Чем больше высота контура циркуляции, тем больше развиваемый в нем движущий напор, который не превышает 0,1 МПа. Это достаточно для преодоления гидравлического сопротивления по всему контуру циркуляции.
В отличие от движения воды в экономайзере и пара в пароперегревателе, движение рабочего тела в циркуляционном контуре многократное. В процессе одного цикла прохождения через парообразующие трубы вода испаряется не полностью, а лишь частично и поступает в барабан в виде пароводяной смеси. При ЕЦ массовое паросодержание на выходе из парообразующих труб составляет 3…20%. При паросодержании на выходе, равном, например, 20% для полного превращения в пар оставшаяся не испаренная вода в количестве 80% должна совершить движение через контур циркуляции еще четыре раза, (всего пять раз), т.е. кратность циркуляции равна 5. Поскольку процессы образования и отвода пара из котла происходят непрерывно, питательная вода в барабан также поступает непрерывно в соответствии с расходом пара, в контуре все время циркулирует (совершает замкнутое движение) вода, и количество ее не изменяется.
В котлах с ЕЦ кратность циркуляции может быть от 5 до 30 и более.
Для уменьшения сопротивления циркуляционного контура, подъемные трубы располагаются вертикально по всему периметру топочной камеры. При необходимости отклонения от вертикали допускается плавный изгиб труб с обеспечением положительного (только вверх) движения среды.
Марка угля Б3 - бурый уголь, содержит рабочую влагу до 30%. Класс угля Р - рядовой, диаметр частиц до 300 мм. Топливо обладает хорошим выходом летучих, а значит и высокой реакционной способностью, высоким содержанием внешнего балласта, что определяет пониженную теплоту сгорания рабочей массы топлива, неспекающимся коксовым остатком, высокой гигро-скопичностью, высокой общей влажностью. Данный уголь легко теряет на воздухе влагу и механическую прочность, превращаясь в мелочь, и обладает повышенной склонностью к самовозгоранию. Характер нелетучего остатка - порошкообразный. Основную часть золы составляет SiO 2 , поэтому возможен золовой износ котла.
Таблица №2. Теплотехнические характеристики топлива № 35 Челябинское Б3
Элементарный состав топлива на рабочую массу
Выход летучих на сухое беззольное состояние
Таблица №3. Состав золы на бессульфатную массу, %.
Таблица №4. Характеристики плавкости золы.
температура начала жидкоплавкого состояния
Производительность котла >75 т/ч, поэтому выбираем камерный способ сжигания топлива.
5. Выбор способа шлакоудаления и типа углеразмолочных мельниц
Так как температура начала жидкоплавкого состояния tC=13000C целесо-образно выбирать твердое шлакоудаление. Так как V daf =45%, то тип угле-размольной мельницы - молотковая.
Температура уходящих газов (н ух ) оказывает решающее влияние на экономичность работы котла, так как потеря теплоты с уходящими газами является наибольшей.
Температура на выходе из воздухоподогревателя выбирается в зависимости от влажности топлива и типа шлакоудаления и выбранной системы пылеприготовления.
Для твердых топлив рекомендуется устанавливать трубчатый воздухо-подогреватель (Sr=0,07%). При температуре подогрева воздуха до 300-3500C рекомендуется устанавливать одноступенчатый воздухоподогреватель. Выбираем одноступенчатый воздухоподогреватель.
8. Выбор способа регулирования температур перегретого пара
Все пароподогреватели (ПП) (первичного и вторичного пара) должны состоять из двух-четырех ступеней с обязательным полным перемешиванием пара после каждой из них.
В котлах с естественной циркуляцией для впрыска применяются - “собственный конденсат”.
Количество впрысков ограничивают двумя - тремя точками при общем расходе впрыскиваемой воды 3-5% в барабанных котлах. Обязателен впрыск перед выходной ступенью ПП для регулирования и перед ШПП.
Для регулирования температуры вторичного перегрева использование впрыска не рекомендуется, так как при этом снижается экономичность цикла.
Количество ступеней первичного ПП определяется по общему приращению энтальпии пара в нем с учетом снижения ее в пароохладителях и в ППТО.
9. Расчет схемы пароводяного тракта
Таблица №5. Параметры пароводяного тракта.
От точки 1 до точки 4 паропроизводительность равна D=320 т/ч. После точки 4 происходит отбор пара в конденсатор для осуществления впрыска: D впр=0,05хD=16 т/ч.
В точке 8, после впрыска: D 8=D=320 т/ч.
Таким образом: D 1= D 2= D 3= D 4=320 т/ч;
Температура воды T 1= T пв=220 0 С.
По давлению p 1 и T 1 определяем энтальпию: I 1=948,1 кДж/кг.
Давление воды после экономайзера р 2=р пв=16,65 МПа
Температура воды Т 2=Т пв+15=220+15=235 0 С
По давлению и температуры определяем энтальпию: I 2=1016,6 кДж/кг
Изменение давления по тракту: ?p тр= p пв-p пп;
Давление в барабане: p бар= p пв-?p тр /3;
В барабане вода и водяной пар находится в состоянии насыщения. При p бар определяем энтальпию пара I // =2597,5 кДж/кг и воды I / =1631,8 кДж/кг.
? I п.обр=2597,5-1631,8=965,7 кДж/кг
В барабане находится насышенная вода и ее энтальпия I 3=1631,8 кДж/кг.
Из барабана отводится пар в состоянии насыщения, следовательно:
p 4=p 5=p бар; I 4=I 5=2597,5 кДж/кг; T 4=T 5=344,75 0 С.
На последнюю ступень конвективного ПП приходится перепад давлений:
Давление p 6 =15,67-0,588=15,08 МПа.
Перепад энтальпии от точки 5 до точки 9:
Перепад энтальпии на последнюю ступень КПП:
По давлению p 6 и энтальпии I 6 определяем: T 6=356,9 0 С.
Точка 7: Перепад давления на ширму: ?p ш=?p=0,588МПа.
По давлению p 7 и энтальпии I 7 определяем: T 7=459 0 С
Перед точкой 8 производится впрыск конденсата в пароохладителе. Энтальпия пара и его температура уменьшались.
При давлении p 8 и энтальпии I 8 определяем: T 8=433,84 0 С.
Температура пара: T 9=T пп=560 0 С.
В точке 9 находится перегретый пар после КПП горячей ступени.
Перепад давления на первую ступень КПП составляет:
Перепад энтальпии на первую ступень КПП:
Перепад температуры на первую ступень КПП:
10. Выбор коэффициента воздуха на выходе из топки, определение присосов холодного воздуха и других расчетных характеристик
Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при твердом шлакоудалении и топливе бурый уголь б т =1,2.
Присосы воздуха в газоходе пароподогревателя и экономайзера: ?б ПП =?б ЭК =0, для трубчатого воздухоподогревателя ?б ВП =0,03.
Таким образом: б ВП =1,215; б ух =1,23.
При топке с твердым шлакоудалением, камерном сжигании и топливе бурый уголь: коэффициент уноса: б ун =0,95.
Таблица №6. Энтальпия продуктов сгорания
Таблица №7. Объемы продуктов сгорания, объемные доли трехатомных газов и концентрации золы.
Среднее значение коэффициента в газоходе
11. Тепловой баланс котла и определение расхода топлива
Удельная энтальпия перегретого пара
Удельная энтальпия питательной воды
Теплота, полезно использованная в котельном агрегате
88,89(3392-948,1)+0,89(1631,8-948,1)
Таблица №9. Расчет конструктивных характеристик топки с ТШУ.
Тепловое напряжение топочного объема
Ориентировочный расчетный объем топки
Поверхность и объем холодной воронки:
Таблица №10. Тепловой расчет топки с ТШУ.
13448?(100-0-0,5-0,09)/(100-0,5)+1979
Температура газов на выходе из топки
Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания
Коэффициент ослабления лучей газами (p=0,1 МПа)
Коэффициент ослабления лучей частицами золы
Коэффициент ослабления лучей частицами кокса
Коэффициент ослабления лучей топочной средой
Коэффициент излучения факела (p=0,1 МПа)
Коэффициент теплового излучения топки
(0,996х17,34х9,1)/(5,7х10-11 х0,45х835,554х21173)
Безразмерная температура газов на выходе из топки
Температура газов на выходе из топки
Так как, рассчитываемая х // т отличается от предварительно заданной менее чем на 2% , то расчет топки считаем законченным.
по расчету конструкривных характеристик топки котла
Относительный шаг труб вдоль оси барабана
Относительный шаг труб поперек оси барабана
Температура газов на выходе из топки
Теплота, воспринятая обогреваемой средой
Температура дымовых газов на входе в КПП
Энтальпия дымовых газов на входе в КПП
Энтальпия дымовых газов на выходе из КПП
Температура дымовых газов на выходе из КПП
Средняя температура дымовых газов в КПП
Теплота, отданная продуктами сгорания рассчитываемой поверхности
Разность температур дымовых газов и пара на входе в КПП
Разность температур дымовых газов и пара на выходе из КПП
Скорость дымовых газов в пакете КПП
Коэффициент теплоотдачи от дымовых газов к стенке
Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару
Коэффициент использования учитывающий уменьшение поверхности нагрева
Удельный объем пара при pср. и tср.
по таблице теплофизических свойств воды и водяного пара
Плотность пара между входом и выходом в КПП
Коэффициент эффективности теплопередачи
Коэффициент теплопередачи от дымовых газов к пару
Площадь живого сечения для прохода дымовых газов
Коэффициент неравномерности тепловосприятия элемента
Коэффициент неравномерности тепловосприятия разваренной трубы
Коэффициент гидравлической развёртки
По результатам расчёта видно, что в точке 1 толщина стенки s=5,4 мм. превышает заданную толщину стенки д=5 мм., что недопустимо по условию прочности, поэтому необходимо либо использовать трубы с большей толщиной стенки, либо для изготовления труб использовать более жаропрочную сталь. Например: 12Х2МФБ или 12Х2МФСР (теплостойкие легированные стали).
Выходной коллектор КПП горячей ступени
Расстояние между центрами соседних связей в одном ряду
Коэффициент ослабления стенок в продольном направлении
Коэффициент ослабления стенок в поперечном направлении
Коэффициент ослабления стенок в косом направлении
[1-(dотв/a)х(1/1+m2)0,5]/[1-0,75х( m2/1+m2)2]0,5
по прочностному расчёту выходной ступени
по прочностному расчёту выходной ступени
16. Аэродинамический расчёт. Расчёт воздушного тракта
Участок I: воздухопровод от заборного окна до вентилятора
Объём воздуха, забираемого воздухозаборным окном (при t=300C)
0,5 х1,2+0,03х3,6х(30+273)х17,34/273
Коэффициент сопротивления -заборное окно с шибером
Коэффициент сопротивления -плавный поворот на 1400
Удельный коэффициент местных сопротивлений
Участок II: от выхода из вентилятора до ТВП
Коэффициент сопротивления - 2 поворота на 1400
Удельный коэффициент местных сопротивлений
Участок III: трубчатый воздухоподогреватель
Рисунок 1. Схема воздушного тракта парового котла
Рисунок 2. Схема газового тракта парового котла
Выбор дымососа осуществляется по его расчетной производительности и по расчету полного давления, которое должен развивать дымосос.
Объем дымовых газов, перекачиваемых дымососом: при б=б ух :
Q газ =V г хB р х(273+t ух )/273=4,9413х17,34х3600(273+140)/273=466 тыс. м 3 /ч.
Рассматриваемые дымососы рассчитаны на t ух =200 0 С.
Коэффициент запаса по производительности: в 1 =1,1.
Коэффициент запаса по давлению: в 2 =1,2.
Расчетная производительность дымососа:
Q р = в 1 х Q газ =1,1х466000=512,6 тыс. м 3 /ч.
Так как паропроизводительность котла (320 т/ч)>300 т/ч, то принимаем перепад давления по газовому тракту:
Полное расчетное давление: H p = в 2 х?H газ.тр. =1,2х150=180 мм. вод. ст.
Дымосос D-24x2 - центробежный дымосос двухстороннего всасывания, производительностью Q р =260 тыс. м 3 /ч и полным давлением H p =248 мм. вод. ст. Дымосос время работает при температуре уходящих газов t ух =200 0 С.
Схема включения дымососов показана на рисунке 3.
Так как тракт первичного дутья имеет большие сопротивления (??h), но выбираем вентилятор по данному сопротивлению.
где в 2 - коэффициент запаса по давлению; в 2=1,2 [8];
Производительность вентилятора: Q=в 1хQ,
где в 1 - коэффициент запаса по производительности; в 1=1,1 [8];
По полученным характеристикам выбираем 2 центробежных дутьевых вентилятора одностороннего всасывания Д - 20.
Рисунок 3. Схема раздачи пылеугольной смеси от мельниц к горелкам
Выбор мельницы осуществляется таким образом, чтобы при выходе из строя одной из меньниц, оставшиеся должны обеспечить 90% номинальной нагрузки. Исходя из количества горелок, выбираем 3 мельницы (1 мельница на 2 горелки)
где d - производительность одной мельницы
Выбираем 3 мельницы ММТ 1500/1910/750 [6].
19. Расчёт вредных выбросов в атмосферу
30% - термические NO x (при T max >1800 K);
10% - быстрые NO x (при T max >1800 K).
В котле образуется: NO>95% и NO 2 =5%.
N r - содержание азота в топливе; N r =0,5%;
4,73 (г. NO)/(кг. топл.) 4730 (мг/кг) NO=M
V г =V RO 2 +V 0 H 2 O +V N 2 +(б ух -1)хV 0
V г =0,68+2,85+0,5816+(1,23-1)?3,6=4,94 нм 3 ;
Приведём к нормальным условиям: б=1,4; t=0 0 C; p атм. :
C NO =957,49хб ух /1,4=957,49х1,23/1,4=841,22 мг/нм 3 ;
C NO 2 =841,22х1,53=1287,10 мг/нм 3 ;
T а =2117 К; T max =0,8хT а =0,8х2117=1693,6 К < 1800 К.
Следовательно, термические и быстрые выбросы не образуются.
NO x ; бурый уголь; D<400 т/ч; ТШ; б=1,4; сухой газ: C NO х =300 мг/нм 3 :
з устройства =(C NO х получ. -C NO х норма )/C NO х получ. =(1287,10-300)/1287,10=0,77;
г S - степень конверсии серы; г S =1;
S r - содержание серы в топливе; S r =1,0%;
1 кг топл. - 100% => x=1,0х1000/100=10 г.
10 г. S содержится в 1 кг. топлива;
1 кг S - 2 кг. SO 2 x=2/1=20 г. SO 2
20 (г. SO 2 )/(кг. топл.) 20000 (мг/кг)хSO 2 =m
C SO 2 =m/V г - концентрация SO 2 ;
C SO 2 =20000/4,94=4454,34 мг/нм 3 .
Приведём к нормальным условиям: б=1,4; t=0 0 C; p атм. :
C SO 2 =4454,34хб ух /1,4=4454,34х1,23/1,4=3913,46 мг/нм 3 .
SO 2 ; бурый уголь; D<400 т/ч; S<0,045; сухой газ: C SO 2 =700 мг/нм 3 :
з устройства =(C SO 2 получ. -C SO 2 норма )/C SO 2 получ. =(3913,46-700)/3913,46=0,82.
Бункер сырого угля выбирается для 8 часов работы котла.
V min бун. =B к /(k зап хг пл. нас. хz бун. ),
где V min бун. - миниамальный объём бункера, т.;
z - число часов работы котла; z=8 ч.;
B к - масса угля на 8 часов работы, т.;
B р - расчётный расход топлива, т/ч; B р =62,42 т/ч;
k зап - коэффициент запаса; k зап =0,8;
z бун. - число бункеров; z бун. = z мел. =2 шт.;
г пл. нас. - насыпная плотность топлива, т/м 3 ;
г пл. нас. =0,35хг ист. +0,004хR 90 ,
где г ист. - истинная плотность топлива, т/м 3 ;
R 90 - тонкость пыли, %; R 90 =60%; [2];
г ист. =(100хг opt )/[100-A d х(1-(г opt /2,9))];
г opt - оптимальная плотность топлива, т/м 3 ;
г opt =100/(0,034хС г +4,25хH г +23);
С г =100хС r /[100-(A r +W r )]=100х29,1/[100-(29,6+26)]=65,54%;
H г =100?H r /[100-(A r +W r )]=100?2,2/[100-(29,6+26)]=4,95%;
г opt =100/(0,034х65,54+4,25х4,95+23)=100/46,266=2,16 т/м 3 ;
г ист. =(100х2,16)/[100-40х(1-(2,16/2,9))]=299,9/101,366=2,41 т/м 3 ;
г пл. нас. =0,35х2,41+0,004х60=1,0835 т/м 3 ;
V min бун. =500/(0,8х1,0835х2)=288,42 м 3 ;
V min бун. =V пир. +V пр. =288,42 м 3 ,
где V пр. - объём призматической части бункера, м 3 ;
V пир. - объём пирамидальной части бункера, м 3 ;
V пир . =(1/3)хh пир . х(S 1 +S 2 +(S 1 хS 2 ) 0,5 );
h пир. - высота усечённой пирамиды, м.;
S 1 - площадь основания пирамиды, м 2 ; S 1 =1 м 2 ;
S 2 - площадь верха пирамиды, м 2 ; S 2 =16 м 2 ;
V пр. - призматическая часть бункера, м.;
h пр. - высота призматической части, м.;
V пир. =(1/3)х3,2х(1+16+(1х16) 0,5 )=22,4 м 3 ;
H min - минимальная высота призматической части, м.; H min =V пр. /S 2 ;
H - полная высота призматической части с запасом по высоте, м.;
где А- коэффициент, зависящий от температурной стратифакции атмосферы при неблагоприятных метеорологических условиях и определяющий условия вертикального и горизонтального рассеивания вредных веществ в атмосфере, для Северо-Запада А=160 с 2/3 ·град 1/3 [8] ;
F-безразмерный коэффициент, F=1[8] ;
ПДК SO2 - предельно допустимая концентрация в атмосфере SO 2, ПДК SO 2 =0.5 мг/м 3 ;
ПДК NO 2 - предельно допустимая концентрация в атмосфере NO2,ПДК NO 2 =0.085 мг/м 3 ;
С ф SO 2 - фоновая загазованность SO 2 , С ф SO 2 =0,1·ПДК SO 2 =0,1·0,5=0,05 мг/м 3 ;
С ф NO 2 - фоновая загазованность NO 2 , С ф NO 2 =0,1·ПДК NO 2 =0,09·0,085=0,00765 мг/м 3 ;
V - суммарный объем дымовых газов, от всех котлов станции;
V г = V ух B р (t ух +273)/273- объем дымовых газов, от одного котла
V ух - объём уходящих газов: V ух = 4,9 м 3 /кг;
t ух - температура уходящих газов: t ух = 140 0 С;
V г = V ух B р (t ух +273)/273=4,9·17,34(140+273)/273=129 м 3 /с
М SO 2 - количество окислов серы М SO 2 =5,56·S r ·В·(1-з' SO 2 )
S r - содержание серы на рабочую массу, S r = 1,0%,
з' SO 2 - доля окислов серы, улавливаемых летучей золой в газоходах парового котла, з' SO 2 =0,1 [8];
М SO 2 =5,56·S r ·В·(1-з' SO 2 )=5,56·1,0·62,75·(1-0,1)=314г/с;
М NO 2 - секундный выброс NO 2 ,г/с .
М NO 2 =0,034·в·к·В·Q r i (1-q 4 /100)
В - коэффициент, учитывающий влияние на выход окислов азота качества сжигаемого топлива, в=0,7[8];
К - коэффициент, характеризующий выход окислов азота на одну тонну сожженного условного топлива, кг/т;
D - паропроизводительность котла: D = 320т/ч;
к=12·D/(200+D)=12·320/(200+320)=7,39 кг/т
М NO 2 =0,034·в·к·В·Q r i (1-q 4 /100)=0,034·0,7·7,39·62754·13,448·(1-0,5/100)/3600=41 г/с
f=10 3 ·щ 0 2 ·D 0 /(h 2 ·?Т) - безразмерный параметр
щ 0 - скорость в устье дымовой трубы, принимаем щ 0 =35 м/с [8, с.192];
h - высота дымовой трубы, принимаем h=300 м;
D 0 =1,13·(V/(N· щ 0 )) 0.5 =1.13·(15·129/(2·35)) 0,5 =6м;
f=10 3 ·щ 0 2 ·D 0 /(h 2 ·?Т)= 10 3 ·35 2 ·6/(300 2 ·113)=0,72;
m=1/(0,67+0,1·f 0.5 +0.34·f 1/3 )=1/(0,67+0,1·0,72 0.5 +0.34·0,72 1/3 )=0,944
где ПДК золы - предельно допустимая концентрация в атмосфере золы, ПДК золы =0,05;
С ф золы - фоновая концентрация золы, С ф золы = 0.1 ПДК золы = 0.1 0.05 = 0.005;
М золы - выброс в атмосферу золы и недожога из всех труб станции:
М золы =10·0,95·62424·(32+0,5·13,448/32,7)·(1-з зол )/3600=5305·(1-з зол )
где з зол - степень улавливания твердых частиц в золоуловителях.
з зол =1-0,11 2 =0,99 или з зол =99%
G шн . =47·(D 2 -d 2 )·s·n·с шл . ·k 1 ·ц,
где G шн. - производительность шнека, т/ч;
D - диаметр витка шнека, м., D=0,6 м.;
d - диаметр вала шнека, м., d=0,22 м.;
s - шаг между витками, м., s=0,9 м.;
n - число оборотов, об/ч,n=4 об/мин.;
с шл. - плотность шлака, т/м 3 , с шл. =1,4 т/м 3 ;
k 1 - коэффициент для угла подъёма в=20 0 ; k 1 =0,65;
ц - коэффициент заполнения шнека кусками шлака, ц=0,13;
G шн. =47·(0,6 2 -0,22 2 )·0,9·4·1,4·0,65·0,13=6,237 т/ч.
где B р - расход топлива, т/ч; B р =62,42 т/ч;
a шл. - величина уноса золы топлива удаляемая со шлаком;
k зап - коэффициент запаса; k зап =7;
n шн. =1,0·7/6,273=1,12 => n шн. =2 шт.
m=(q шл +q изл )/(c в ·(t вых -t вх ))
где c в -теплоемкость воды, c в =1 ккал/(кг· 0 С);
t вых - температура воды на выходе, t вых =70 0 С;
t вх - температура воды на входе, t вх =20 0 С;
t вып - температура выпадающего шлака, t вып =600 0 С [2, с.28] ;
t охл - температура охлажденного шлака, t охл =70 0 С;
c шл -теплоемкость шлака, ккал/(кг· 0 С);
Т шл.ср - средняя температура шлака,К;
c шл =0,1+1,2·10 -4 ·608=0,173 ккал/(кг· 0 С);
q шл = c шл ·(t вып -t охл )+60=0,173·(600-70)+60=151,69 ккал/кг;
q изл - теплота излучения, ккал/кг
q т изл - теплота излучения топки, ккал/кг;
q т изл =у 0 ·а т ·ш ср ·(0,8·Т а ) 4
F - площадь щели для выпадения шлака,м 2 ;
а т -степень черноты топки, а т =0,8846 (тепловой расчет топки);
ш ср - средний коэффициент тепловой эффективности, ш ср =0,45 (см.тепловой расчет топки);
Т а - теоретическая температура горения, Т а =2117 К(см.тепловой расчет топки);
q т изл =у 0 ·а т ·ш ср ·(0,8·Т а ) 4 =5,67·10 -11 ·0,8846·0,45·(0,8·2117) 4 =185,69 ккал/кг;
а шл - доля шлакоулавливания в топочной камере, а шл =0,05;
q изл = q т изл ·F щели ·а шл /В р =185,69·10,4·0,05/17,34=5,57 ккал/кг;
m=(q шл +q изл )/(c в ·(t вых -t вх ))=(151,69+5,57)/(1·(70-20))=3,15 кг воды/кг шлака.
где F эф - площадь сечения электрофильтра, м 2 ;
n - число параллельных корпусов; n=2;
V г - объём газов, м 3 /с; V г =129 м 3 /с;
щ - скорость газов в электрофильтре, м/с; щ=1,2 м/с;
Электрофильтр выбирается чтобы F эф реальн. >F эф .
Выбираем 2 электрофильтра УГ2-4-53-01 с F эф реальн. =53 м 2 . Производительность электрофильтра 286 м 3 /с, что позволяет использовать его на данной котельной установке.
Промышленные и отопительные котлы: Учебное пособие /Сост. Д.Б.
Ахмедов; С.Петербургский государственный технический ун-т: СПб, 2010.
Расчет и конструирование котлов. Часть 1. Компоновка и тепловой баланс котла: Учебное пособие /Сост. Д.Б. Ахмедов, С.Петербургский государ-ственный политехнический ун-т: СПб, 2008.
Паровые котлы. Расчет и конструирование котлов. Часть 2. Расчет топок паровых котлов: Учебное пособие /Сост. Д.Б. Ахмедов, С.Петербургский государственный политехнический ун-т: СПб, 2006.
4. Расчет и конструирование котлов. Часть 4. Поверочный расчет теплообмена конвекцией: Учебное пособие /Сост. Д.Б. Ахмедов, С.Петербургский государственный политехнический ун-т: СПб, 2011.
5. Компоновка и тепловой расчет парового котла: Учебное пособие для вузов/ Ю.М. Липов, Ю.Ф. Самойлов, - М.: Энергоатомиздат, 2008.
6. Расчет и проектирование пылеприготовительных установок котельных агрегатов (нормативные материалы). Руководящие указания. Л.:ЦКТИ, 2011.
7. Теплофизические свойства воды и водяного пара. /Сост. С.А. Ривкин, А.А. Александров. - М.: Энергия, 2007.
8. Аэродинамический расчет котельных установок (Нормативный метод). Под редакцией С.И. Мочана, Изд. 3-е. Л.: Энергия, 2007.
9. Паровые котлы. Часть 4. Расчёт позонного теплообмена в топочных камерах: Учебное пособие /Сост. С.М. Шестаков, Д.Б. Ахмедов, А.А. Тринченко, С. Петербургский государственный политехнический ун-т: СПб, 2012.
Топливный тракт котла, выбор схемы подготовки топлива к сжиганию. Расчет экономичности работы котла, расхода топлива, тепловой схемы. Описание компоновки и конструкции пароперегревателя котла. Компоновка и конструкция воздухоподогревателя и экономайзера. курсовая работа [3,5 M], добавлен 12.06.2013
Описание конструкции котла. Особенности теплового расчета парового котла. Расчет и составление таблиц объемов воздуха и продуктов сгорания. Расчет теплового баланса котла. Определение расхода топлива, полезной мощности котла. Расчет топки (поверочный). курсовая работа [1,1 M], добавлен 12.07.2010
Топливо, его состав, объемы воздуха и продуктов сгорания для котла определенного типа. Элементарный состав топлива. Коэффициент избытка воздуха в топке. Объёмы продуктов сгорания. Тепловой баланс котла, расчет расхода топлива на весь период его работы. контрольная работа [35,6 K], добавлен 16.12.2010
Элементарный состав и геометрические характеристики топлива. Определение объемов воздуха и продуктов сгорания топлива при нормальных условиях. Состав котельной установки. Конструкция и принцип действия деаэратора. Конструктивный расчет парового котла. курсовая работа [594,6 K], добавлен 25.02.2015
Принципиальное устройство котла ДЕ16-14ГМ. Теплота сгорания топлива; присосы воздуха, коэффициенты его избытка по отдельным газоходам; энтальпии продуктов сгорания. Тепловой баланс котла, расход топлива. Поверочный расчет теплообмена в топочной камере. курсовая работа [261,7 K], добавлен 30.01.2014
Состав и питательная система парового котла КАВ. Принцип действия одноимпульсного термогидравлического регулятора прямого действия. Предварительный тепловой баланс и определение расхода топлива. Проектирование и исходные данные по пароводяному тракту. курсовая работа [3,2 M], добавлен 02.12.2010
Проектирование и тепловой расчет котельного агрегата. Характеристика котла, пересчет топлива на рабочую массу и расчет теплоты сгорания. Определение присосов воздуха. Вычисление теплообмена в топке и толщины излучающего слоя. Расчет пароперегревателя. курсовая работа [3,4 M], добавлен 08.04.2011
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .
© 2000 — 2021
Расчет и конструирование парового котла курсовая работа. Производство и технологии.
Реферат: Правила поведінки на підприємстві
Реферат На Тему Возникновение Бухгалтерского Учета
Дипломная работа по теме Формирование навыков самообслуживания у дошкольников с РАС
Иван Ефремов Полное Собрание Сочинений
Особенности анализа финансово-хозяйственной деятельности бюджетной организации
Реферат На Тему Сутність Держави
Реферат по теме Акты государственного управления
Доклад: Оценка платежного баланса России за 9 месяцев 2004 г.
Онлайн Сбор Реферата Информации Из Интернета
Реферат: Порядок назначения на должность судьи и председателя суда
Автоматизация Торговли Реферат
Понятие "Угроза безопасности". "Модель" нарушителя. Угроза информационным ресурсам
Реферат: История создания Троицкого Собора. Скачать бесплатно и без регистрации
Курсовая работа по теме Социокультурный компонент содержания обучения как средство повышения мотивации изучения иностранных языков
Контрольная Работа Логарифмы Логарифмические Уравнения Ответы
Реферат: Зарождение и развитие института возмещения вреда
Реферат: Статическая память
Реферат: Теория и практика налогообложения. Скачать бесплатно и без регистрации
Концепция Докторской Диссертации Пример
Реферат по теме Великий церковный раскол 1054 года
Литература Великобритании конца XІX–начала XX веков - Литература презентация
Грузовые единицы в логистике - Маркетинг, реклама и торговля презентация
База данных "Аптечный склад" - Программирование, компьютеры и кибернетика курсовая работа