Расчет и конструирование несущих конструкций одноэтажного промышленного здания. Курсовая работа (т). Строительство.

🛑 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.

Помощь в написании работы, которую точно примут!

Похожие работы на - Расчет и конструирование несущих конструкций одноэтажного промышленного здания

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Нужна качественная работа без плагиата?

Не нашел материал для своей работы?

Поможем написать качественную работу Без плагиата!

Ангарская
государственная техническая академия

Кафедра
промышленного и гражданского строительства

к курсовой
работе по металлическим конструкциям на тему

Расчет и
конструирование несущих конструкций

1. Компоновка
конструктивной схемы каркаса здания

1.2 Выбор ограждающих
конструкций здания

2. Расчет поперечной рамы
каркаса здания

2.2 Статический расчет
поперечной рамы

3. Расчет
внецентренно-сжатой колонны рамы

3.1 Выбор невыгоднейших
расчетных усилий в колонне рамы

3.2 Определение расчетных
длин колонны в плоскости рамы

3.3 Определение расчетных
длин колонны из плоскости рамы

3.6 Конструкция и расчет
сопряжения верхней и нижней частей колонны

3.7 Конструкция и расчет
базы колонны

4.1 Определение усилий в
стержнях фермы

4.2 Подбор и проверка
сечений стержней фермы

n
район
строительства – г. Красноярск

n
характеристика
теплового режима в здании – отапливаемое

n
назначение здания
– цех машиностроительного завода

n
тип крана –
мостовой электрический общего назначения

n
отметка головки
подкранового рельса + 18,000

n
способ соединения
элементов конструкций: заводские – сварка, монтажные – сварка и черные болты

n
ограждающие
конструкции покрытия – профилированный настил

1.
КОМПОНОВКА КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ КАРКАСА ЗДАНИЯ

Опирание
колонн здания на фундаменты и сопряжение ригелей с колоннами принимаем жестким
(краны Т режима работы).

1.2 Выбор
ограждающих конструкций здания

Тип и
размеры ограждающих конструкций стен и покрытий указаны в таблице 1.1.

Таблица 1.1 Весовые характеристики конструкций

Утеплитель-пенопласт ФРП-1
q=1кН/м , t=0,05

Стальной профилированный настил
t=0,001 м

В
соответствии с основными положениями по унификации объемно-планировочных и
конструктивных решений пролеты и шаги колонн назначаем кратными 6м, высота
помещений кратна 0,6м.

Рассмотрим
два варианта: 1 вариант – шаг колонн 6м; 2 вариант – шаг колонн
12м.

Расстояние
от головки кранового рельса до низа несущих конструкций покрытия Н 2 =
(Н к +100) + f = (4000 + 100) + 300 = 4400 мм (кратно 200
мм).

Высота
цеха от уровня пола до низа стропильных ферм Н 0 = Н 2
+ Н 1 = 4400 + 18000 = 22400 мм. Принимаем ближайший
больший размер, кратный 1,8 м, – 23400 мм, при этом корректируем Н 1
= Н 0 – Н 2 = 23400 – 4400 = 19000 мм.

Размер
верхней (надкрановой) части колонны Н в = h б + h р +
Н 2 = 1000 + 4400 = 5400 мм.

Размер
нижней (подкрановой) части колонны Н н = Н о – Н в
+ Н загл , = 23400 – 5400 + 600 = 18600 мм.

Общая
высота колонны рамы от базы до низа ригеля Н = Н в + Н н
= 5400 + 18600 = 24000 мм.

Н в
= h б + h р + Н 2 = 1600 + 4400 = 6000 мм.

Н н
= Н о – Н в + Н загл , = 23400 – 6000 + 600 = 18000 мм.

Н
= Н в + Н н = 6000 + 18000 = 24000 мм.

Высота фермы на опоре Н фер
= 3150 мм.

Рис.1.1. Схема каркаса
поперечной рамы здания

Принимаем
привязку наружной грани колонны к оси а = 250 мм.

Высота
сечения верхней части колонны h н = 450 мм (не < Н в /12 = 5400/12 =
450 мм).

При
устройстве прохода сбоку между колонной и краном

l 1
= В 1 + (h б – а) +75 + 450 = 400 + (450 – 250) + 75
+ 450 = 1125 мм. Назначаем l 1 = 1250 мм (кратно
250мм).

Высота
сечения нижней части колонны h н = l 1 + а =
1250 + 250 = 1500 мм (> Н /20 =
24000/20 = 1200 мм).

Верхнюю
часть колонны назначаем сплошной, двутаврового сечения, нижнюю часть – сквозной
(1500 мм >1000 мм).

Вес
всех элементов, входящих в комплекс подкрановой конструкции (подкрановой балки
со связями, тормозной конструкции, подкранового рельса с деталями крепления)

G н пб
= ( a пб L пб + g кр )L пб К пб
= (0,37·6 +0,89)6·1,2 = 22,392 кН

; М
= (247·6/1000
+1,8)1,4·30 2 = 4135,32 кг

М к = ((565,2·5,4/0,3)1,6 + (1683,69·18,6/0,5))7850·10 -3 /240 = 4424,81 кг.

G н пб
= ( a пб L пб + g кр )L пб К пб
= (0,37·12 +0,89)12·1,2 = 76,752 кг.

; М
= (247·12/1000
+1,8)1,4·30 2 = 6002,64 кг.

М к = ((1164,96·6/0,3)1,6 + (3202,95·18/0,5))7850·10 -3 /240 = 8385,12 кг

По
экономическим соображениям для дальнейшей разработки принимаем 1-ый вариант.

2. РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ КАРКАСА ЗДАНИЯ

Равномерно-распределенная нагрузка от
веса покрытия, приложенная к ригелю рамы, =
1,1152·6 = 6,69 кН/м

Равномерно распределенная расчетная
снеговая нагрузка, приложенная к ригелю рамы,

q eq = w 0 k
eq c e g f b = 0,38·0,755·0,8·1,4·6 = 1,93 кН/м.

с е3 = - 0,58 при b/ℓ =
144/30 = 4,8>2,
h 1 /ℓ = 27/30 = = 0,9

q eq = w 0 k eq c e3 g f b = 0,38·0,755·0,58·1,4·6 = 1,4 кН/м.

W = w 0 k т D Н 0 c e g f b = 0,38 ((0,94 +0,891)/2)·(27 –

-23,4)0,8·1,4·6 = 8,42 кН. W = Wc e3 /c e
= 8,42·0,58/0,8
= 6,1 кН.

1,1·0,95(400(1
+ 0,867 + 0,475 + 0,342) +1,1·22,392 +
1,1·1,5·1,5·6 = 1161,39 кН Рис.2.2. Схема ветровой нагрузки

Рис.2.3. Схема определения
вертикальной крановой нагрузки

F ¢ к = (9,8Q +Q к )/n – F к =
(9,8·80 + +1300)/4 – 400 = 121 кН.

D min = 1,1·0,95·121(1+0,867 +0,475 + +0,342) + 1,1·22,392 + 1,1·1,5·1,5·6 = =378,86 кН.

Рис.2.4.
Схема нагрузки от мостовых кранов

2.2
Статический расчет поперечной рамы

Расчет выполняется на ЭВМ.
Результаты расчета сведены в таблицу 2.1.

3. РАСЧЕТ ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТОЙ КОЛОННЫ
РАМЫ

Для верхней части колонны (сечение
1-1): М 1 = -392,403 кНм, N 1 = -294,75 кН; (сечение 2-2):
М 2 = -339,242 кНм, N 2 = -543,65 кН, М 2 =
-339,242 кНм.

Для нижней части колонны (сечение
3-3): N 1 = -1510,65 кН, М 1 = -769,43 кНм; (сечение 4-4):
N 2 = -2086,61 кН, М 2 = 688,1521 кНм.

Соотношение жесткостей верхней и
нижней частей колонны ; материал колонны – сталь
марки С245. Бетон фундамента марки М100.

5,4/18,6
= 0,29< 0,6; -2086,61/
(-294,75) = 7,08 >
3, Þ

Для
нижней части колонны l x1 = 2·1860 = 3720 см.

Для
верхней части колонны l x2 = 3·540 = 1620 см.

Сечение верхней части колонны
принимаем в виде сварного двутавра высотой h B = 450 мм. Для
симметричного двутавра ; 0,35·45 = =15,75 см; (1620/18,9) Ö (24/ 20600) = 2,9; =39240,3/ (294,75·0,35·45) = 8,45. Принимаем ,
тогда 4; 1,34·8,45 = 11,34; 0,106,
Þ А тр =
294,75/(0,106·24) = 115,9 см 2
Компоновка сечения: ·1,2 = 42,6 см

Принимаем . Рис.3.1.
Сечение верхней части колонны

t w
h w )/2 = (115,9 – 0,8·42,6)/2 = 40,91 см 2 .

Из условия устойчивости верхней части
колонны из плоскости действия момента ширина полки 415/20
= 20,75 см; из условия местной устойчивости полки:

Принимаем b f = 36 см; t f
=1,2; А f =36·1,2
= 43,2 см 2 >
40,91 см 2 .

(36 – 0,8) / (2·1,2) = 14,67 < 19,04.

Геометрические характеристики
сечения:

Полная площадь сечения А 0
= 2·36·1,2 + 0,8·42,6 = 120,48 см 2 ;

I x = 0,8·42,6 3 /12 + 2·36·1,2[(45 – 1,2)/2] 2 = 46592,2 см 4 ; 19,7 см; I у = 2·1,2·36 3 /12 = 9331,2 см 4 ; 8,8 см;

W x = 46592,2/(0,5·45) = 2070,8 см 3 ; 17,19 см.

Проверка устойчивости верхней части
колонны в плоскости действия момента:

l х = 1620/19,7 = 82,23; 2,81; 39240,3
/(294,75·17,19) = 7,74;

1,2·36/(0,8·42,6)
= 1,27, Þ h = 1,4 – 0,02·2,81 = 1,34; 10,4; 7

s = 294,75/(0,107·120,48) = 22,9 кН/см 2 < 24 кН/см 2

Недонапряжение [(24 – 22,9)/24]100 =
4,6% < 5%.

Проверка устойчивости верхней части
колонны из плоскости действия момента.

Максимальный момент в средней трети
расчетной длинны стержня:

-339,242
+ (-392,403 – (-339,242)) /5,4(5,4 – 4,15/3 ) = -378,79 кНм.

По модулю =
392,403/2 = 196,2 кНм; 37879·120,48/ (294,75·2070,8) = 7,48.

l у = 47,2 < l с =
= 92 b
= 1; = 0,9

с = 0,18(2 – 0,2·7,48) + 0,1(0,2·7,48 –1) = 0,14

294,75/
(0,14·0,864·120,48) = 20,2 < 24 кН/см 2 .

Высота сечения 1500 мм. Подкрановую ветвь колонны
принимаем из широкополочного двутавра, наружную – составного сварного сечения
из трех листов.

Определение ориентировочного
положения центра тяжести.

у 1 = 68815,2/(76943 + 68815,2)145 =
68,46 см

Усилия: в подкрановой ветви N в1
= 1510,65·76,54/145 +
76943/145 = 1328,1 кН

В наружной ветви N в2
= 2086,61·68,46/145 +
68815,21/145 = 1459,76 кН

Для
подкрановой ветви задаемся ,8; (сталь С245
фасонный прокат)

По
сортаменту подбираем I 50Б1(I 45Б1 не удовлетворяет требованию по
устойчивости): А В1 = 91,8 см 2 ; i х1
= 4,22 см; i у1 = 20,3 см.

Для наружной ветви 1459,76/(0,8·24) = 76,03 см 2 (сталь
С245 листовой прокат, ,8).

Для удобства прикрепления элементов
решетки просвет между внутренними гранями полок принимаем 471 мм. Толщину
стенки швеллера для удобства ее соединения
встык с полкой надкрановой части колонны принимаем равной 12 мм; высота стенки
из условия размещения сварных швов 510 мм.

Из условия местной устойчивости полки
швеллера

14.
Принимаем 8 см; = 1,4
см; 25,2 см 2 .

Рис.3.2. Сечение нижней части колонны

Геометрические характеристики ветви:

А В2 = 1,2·51 + 2·25,2 = 111,6 см 2

z 0 = (1,2·51·0,6 + 25,2·10,2·2)/111,6 = 5 см

I x2 = 1,2·51·4,4 2 + 2·1,4·18 3 /12 + 25,2·5,2 2 ·2 = 3908,45 см 4 ; 5,92 см

I у = 1,2·51 3 /12 + 25,2·24,25 2 ·2 = 42903,45 см 4 ; 19,61
см.

Уточняем положение центра тяжести
сечения колонны:

h 0 = 150 – 5 = 145 см ; = 111,6·145/ (91,8 + 111,6) = 79,6 см

Отличие от первоначальных размеров
существенно, поэтому усилия в ветвях:

N в1 = 1510,65·65,4/145 + 76943/145 = 1212 кН

N в2 = 2086,61·79,6/145 + 68815,21/145 = 1620 кН

Проверка устойчивости ветвей: из
плоскости рамы (относительно оси у-у).

Подкрановая ветвь: 1860/20,3 = 91,63; 0,602

1212/(0,602·91,8) =21,9 кН/см 2 < 24 кН/см 2

Наружная ветвь: 1860/19,61 = 94,8; 0,6.

=
1620/(0,6·111,6) = 23,9< 24 кН/см 2 .

Требуемое расстояние между узлами
решетки:

=
91,63, ·91,63 = 91,63·4,22 = 386,68 см.

Принимаем 358
см. Проверим устойчивость ветвей в плоскости рамы. Для подкрановой ветви:

358/4,22
= 84,83; 0,65; 1212/(0,65·91,8) = 20,34< 24 кН/см 2 .

358/5,92
= 60,5; 03; 1620/(0,803·111,6) = 18< 24 кН/см 2 .

Расчет решетки подкрановой части
колонны. Поперечная сила в сечении колонны = -
46,3824 кН.

R = 24 кН/см 2 (фасонный
прокат из стали С245); (сжатый уголок, прикрепленной
одной полкой). Принимаем L 75x6 ( предыдущие сечения не удовлетворяют
требованиям по устойчивости): = 8,78 см 2 ;
1,48 см; 234,38/1,48
= 158; j = 0,25.

36,24/(0,25·8,78) = 16,5< R g = 24·0,75 = 18 кН/см 2 .

Проверка устойчивости колонны в
плоскости действия момента как единого стержня.

Геометрические характеристики всего
сечения:

91,8·79,6 2 +111,6·65,4 2 = 1058990,5 см 4 ;

Ö (1058990,5/203,4) = 72,15 см; 3720/72,15 = 51,6;

= Ö (51,6 2 + 16·203,4/(2·8,78)) = 53,4;

Для комбинации усилий, догружающих
наружную ветвь (сечение 4-4), N 2 = -2086,61 кН; М 2 =
688,1521 кНм;

68815,21·203,4(65,4 +5)/ (2086,61·1058990,5) = 0,45; ,57;

2086,61/(0,57·203,4) =18< R = 24 кН/см 2 .

Для комбинации усилий, догружающих
подкрановую ветвь (сеч. 3-3),

N 1 = -1510,65 кН; М 1
= -769,43 кНм

76943·203,4·79,6/(1510,65·1058990,5) = 0,78; 1;

=
1510,65/(0,51·203,4) = 14,6 < R = 24 кН/см 2 .

Устойчивость сквозной колонны как
единого стержня из плоскости действия момента проверять не нужно, т.к. она
обеспечена проверкой устойчивости отдельных ветвей.

Расчетные комбинации усилий в сечении
над уступом:

Площадь шва равна площади сечения
колонны.

349,25/120,48
+26295,52/2070,8 = 15,6 <
R СВ = 24 кН/см 2

349,25/120,48
– 26295,52/2070,8 = -9,8<
R СВ р = 0,85·24 = 20,4 кН/см 2

543,65/120,48
– 33924,2/2070,8 = -11,9 <
R СВ р = 0,85·24 = 20,4 кН/см 2

543,65/120,48
+ 33924,2/2070,8 = 20,9 <
R СВ = 24 кН/см 2 .

Толщина стенки траверсы из условия
смятия:

Усилие во внутренней полке верхней
части колонны (вторая комбинация)

Длина шва крепления вертикального
ребра траверсы к стенке траверсы

Принимаем полуавтоматическую сварку
проволокой марки Св-08А, d = 2 мм, ; . Назначаем ; ; ; ;

В стенке подкрановой ветви делаем прорезь,
в которую заводим стенку траверсы.

Для расчета шва крепления траверсы к
подкрановой ветви (ш3) составляем комбинацию усилий, дающую наибольшую опорную
реакцию траверсы.

Такая комбинация: N = 543,65 кН; М =
6,64 кНм.

543,65·45/(2·150) – 664/150 + 1161,39·0,9 = 1122,37 кН

Коэффициент 0,9 учитывает, что усилия
N и М приняты для второго основного сечения нагрузок.

Высота траверсы из условия прочности
стенки подкрановой ветви в месте крепления траверсы:

Проверим прочность траверсы как
балки, нагруженной усилиями N, М, Д MAX . Нижний пояс траверсы
принимаем конструктивно из листа 460х12 мм, верхние горизонтальные ребра – из
двух листов 180х12.

Геометрические характеристики
траверсы:

у н = (2·18·1,2·44,4 + 1,2·58,8·30,6 + 1,2·46·0,6)/(2·18·1,2 + 1,2·58,8 + 1,2·46)
= 24,3 см

I х = 1,2·58,8 3 /12 +1,2·58,8·6,3 2
+ 1,2·46·23,7 2 + 2·18·1,2·20,1 2 = 71588,792 см 4

Максимальный изгибающий момент при
второй комбинации усилий:

(33924,2/150+543,65·45/(2·150))(150 – 45) = 46309 кНсм

46309/2005,29
= 23,09 < R = 24 кН/см 2

Максимальная поперечная сила в
траверсе:

543,65·45/(2·150) – 6,64/150 +1,2·1161,39·0,9/2 = 708,65 кН

708,65/(1,2·58,8) = 12,05 < R ср = 14 кН/см 2 .

Ширина нижней части колонны 150 см >100 см, поэтому проектируем базу
раздельного типа.

Расчетная комбинация усилий в нижнем
сечении колонны (сечение 4-4):

68815,21/145 +2086,61·65,4/145 = 1415,72 Кн; 1620 кН.

По конструктивным соображениям свес
плиты c 2 должен быть не менее 4см.

Тогда 9,9
+2·4 = 57,9 см. Принимаем В = 60
см;

=
3000/60 = 50 см. Принимаем L = 50
см; 50·60 = 3000 см 2 .

Среднее напряжение в бетоне под
плитой

Из
условия симметричного расположения траверс относительно центра тяжести ветви
расстояние между траверсами в свету равно:

18 +1,2 – 5) = 28,4 см; при толщине
траверсы 12 мм с 1 = (50 – 28,4 – 2·1,2)/2 = 9,6 см

Определяем изгибающие моменты на
отдельных участках плиты:

Участок 1 (консольный свес 9,6 см)

Участок 3 (плита, опертая на четыре
стороны; b / a = 47,1/18 = 2,6 >2; a =
0,125);

Участок 4 (плита, опертая на четыре
стороны; b / a = 47,1/9,2 = 5,1 >2; a = 0,125);

Принимаем для расчета М MAX
= М 1 = 24,9 кНсм.

Требуемая толщина плиты = Ö (6·24,9/22)
= 2,6 см

Принимаем 28
мм (2 мм – припуск на фрезеровку).

Высоту траверсы определяем из условия
из условия размещения шва крепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности
все усилия в ветви передаем на траверсы через 4 угловых шва. Сварка
полуавтоматическая проволокой марки Св-08А, d = 2 мм; k ш = 8 мм.
Требуемая длинна шва:

1620/(4·0,8·(40 – 2)) = 13,3 < 16,2 кН/см 2

Требуемая площадь плиты = 1415,72/0,54 = 2621,7 см 2

В ³ 49,5 + 2·4
= 57,5 см; принимаем В = 60 см; 2621,7/60
= 43,7 см;

принимаем L = 45 см; 45·60 = 2700 см 2 .

Напряжение в фундаменте под плитой 1415,72/2700 = 0,52 кН/см 2 .

Определим изгибающие моменты на
отдельных участках плиты:

Участок 1. (консольный свес с = 5,3
см)

Участок 2. (плита рассчитывается как
консоль).

Участок 3. (плита, опертая на четыре
стороны; b / a = 47,1/9,6 = 4,9 >2;; )

Принимаем для расчета М MAX
= M 2 = 33,2 кНсм.

Высоту траверсы определим из условия
размещения шва крепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности все усилия
ветви передаем на траверсы через 4 угловых шва.

Сварка полуавтоматическая проволокой
марки Св-08А, d = 2 мм; k ш = 6 мм.

1415,72/(4·0,6·(40 – 2)) = 15,52 < 16,2 кН/см 2

Материал стержней ферм – сталь марки
С245.

Рис. 4.1. Расчетная
схема постоянной нагрузки

Рис. 4.2. Расчетная схема снеговой
нагрузки

Рис.4.3. Диаграмма усилий от
постоянной (или снеговой) нагрузки

2) -392,403
– (-226,614) = -165,789 кНм; -161,71 – (-226,614)
= 64,904 кНм.

Для построения диаграммы единичный
момент заменяем парой сил с плечом, равным расчетной высоте фермы на опоре:

Н = М/( h оп - S z 0 ) =1/(3,15 – 0,1) = 0,328 кН.

Значения
вертикальных опорных реакций фермы:

F A = - F B = M /ℓ =
1/29,55 = 0,0338 кН.

Рис.4.5. Диаграмма
усилий от единичного момента

Расчетные
усилия в элементах фермы сведены в таблицу 4.1.

4.2. Подбор и проверка сечений стержней фермы

Результаты
расчета сведены в таблицу 4.2.

Таблица
4.1 Расчетные усилия в элементах фермы, кН

Таблица 4.2. Таблица проверки сечений стержней фермы, кН

Для сварки узлов фермы применяем
полуавтоматическую сварку проволокой Св-08Г2С d=2мм; k ш max =8 мм; ; ; ; =165 · 1,05 = 173.

Несущая способность швов определяется
прочностью на границе сплавления ( ) =17,3кН/см 2 ;

Толщина фасонок – 6 мм. Очертание
фасонок – в форме прямоугольника.

1. Беленя
Е.И. и др. Металлические конструкции. М.: Стройиздат, 1985.- 560 с.

2. СНиП
2.01.07.-85. Строительные нормы и правила. Нагрузки и воздействия. – М.:
Стройиздат, 1988.-34 с.

3. СНиП
II-23-81*. Строительные нормы и правила. Стальные конструкции.-М.: Стройиздат,
1990.-96 с.

2.1 Нагрузки,
действующие на раму Курсовая работа (т). Строительство.
Дипломная Работа На Тему Стимулирование Труда На Предприятии "Ижевский Механический Завод"
Курсовая работа: Система ценностей супружеской пары и ее изменение в браке
Система Защиты Информации Дипломная Работа
Реферат: Comparing Frost
Реферат: Организация совместной деятельности. Скачать бесплатно и без регистрации
Таможенная Стоимость Курсовая
Реферат На Тему Субъекты Банковского Права
Культура Здоровья Реферат
Основные Понятия Физической Культуры Реферат
Реферат: Сущность тоталитаризма в сравнении фашистской Италии и нацистской Германии. Скачать бесплатно и без регистрации
Демократическое, правовое, социальное, светское государство в зс
Реферат На Тему Организация Бронхолегочной Системы Человека. Значение И Функции
Курсовая работа по теме Статистический анализ уровня и качества жизни населения Российской Федерации
Контрольная работа: Українсько-латвійські двосторонні відносини
Реферат: ANALYSIS OF THE ROLE OF BLACKSOLDIERS IN
Контрольная работа: Пластмассы и их основные компоненты. Сварка металлов и ее назначение
Практическая Работа С Детьми С Овз
Курс Лекций На Тему Управление Персоналом
Курсовая работа: Язык программирования С 3
Реферат по теме Судебная реформа 1864года
Реферат: Основы научных исследований 3
Реферат: Фотография
Сочинение: Булгаков м. а. - Допрос во дворце ирода великого

Расчет и конструирование несущих конструкций одноэтажного промышленного здания. Курсовая работа (т). Строительство.

Report Page