Проверочный расчет типа парового котла. Курсовая работа (т). Физика.
👉🏻👉🏻👉🏻 ВСЯ ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!
Похожие работы на - Проверочный расчет типа парового котла
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Нужна качественная работа без плагиата?
Не нашел материал для своей работы?
Поможем написать качественную работу Без плагиата!
4. Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания
5. Объемы продуктов горения в поверхностях нагрева
6. Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания
10. Тепловой расчет остальных поверхностей нагрева
11. Определение неувязки котлоагрегата
Паровой
котел - это основной агрегат тепловой электростанции (ТЭС). Рабочим телом в нем
для получения пара является вода, а теплоносителем служат продукты горения
различных органических топлив. Необходимая тепловая мощность парового котла
определяется его паропроизводительностью при обеспечении установленных
температуры и рабочего давления перегретого пара. При этом в топке котла
сжигается расчетное количество топлива.
Номинальной
паропроизводительностью называется наибольшая производительность по пару,
которую котельный агрегат должен обеспечить в длительной эксплуатации при номинальных
параметрах пара и питательной воды, с допускаемыми по ГОСТ отклонениями от этих
величин.
Номинальное
давление пара - наибольшее давление пара, которое должно обеспечиваться
непосредственно за пароперегревателем котла.
Номинальные
температуры пара высокого давления (свежего пара) и пара промежуточного
перегрева (вторично-перегретого пара) - температуры пара, которые должны
обеспечиваться непосредственно за пароперегревателем, с допускаемыми по ГОСТ
отклонениями при поддержании номинальных давлений пара, температуры питательной
воды и паропроизводительности.
Номинальная
температура питательной воды - температура воды перед входом в экономайзер,
принятая при проектировании котла для обеспечения номинальной
паропроизводительности.
При
изменении нагрузки котла номинальные температуры пара (свежего и
вторично-перегретого) и, как правило, давление должны сохраняться (в заданном
диапазоне нагрузок), а остальные параметры будут изменяться.
При
выполнении расчета парового котла его паропроизводительность, параметры пара и
питательной воды являются заданными. Поэтому цель расчета состоит в определении
температур и тепловосприятий рабочего тела и газовой среды в поверхностях
нагрева заданного котла. Этот тепловой расчет парового котла называется
поверочным расчетом.
Поверочный
расчет котла или отдельных его элементов выполняется для существующей
конструкции с целью определения показателей ее работы при переходе на другое
топливо, при изменении нагрузки или параметров пара, а также после проведенной
реконструкции поверхностей нагрева. В результате поверочного расчета
определяют:
-
коэффициент полезного действия парового котла;
-
температуру продуктов сгорания по газовому тракту, включая температуру уходящих
газов;
-
температуру рабочей среды (пара, воды) за каждой поверхностью нагрева.
Надежность
работы поверхности нагрева устанавливают расчетом ожидаемой температуры стенки
и сравнением ее с допустимой для использованного металла. Для выполнения
расчета приходится предварительно задаваться температурой уходящих газов и
температурой горячего воздуха, правильность выбора которых определяется лишь по
завершении расчета.
Задание
на поверочный расчет включает в себя следующие данные:
- тип
парового котла (его заводская маркировка);
- номинальную
паропроизводительность (D n п ,
т/ч (кг/с)) и параметры
перегретого пара (первичного (Р пп , МПа, t n п , °C) и вторичного перегрева);
-
месторождение и марку энергетического топлива;
-
температуру питательной воды (t n в ,
°C), поступающей в котел после
регенеративного подогрева, и дополнительно - конструктивные данные поверхностей
котла. По этому расчету предшествует определение по чертежам геометрических
характеристик поверхностей (диаметров и шагов труб, числа рядов труб, размеров
проходных сечений для газов и рабочей среды, габаритных размеров газоходов и
поверхностей нагрева и т. д.). При поверочном расчете котла вначале определяют
объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания, КПД и расход топлива, а затем
выполняют расчет теплообмена в топочной камере и других поверхностях в
последовательности, соответствующей их расположению по ходу газов.
При
поверочном расчете поверхности нагрева приходится задаваться изменением
температуры одной из теплообменивающихся сред (разностью температур на входе и
выходе). Этим определяется тепловосприятие поверхности в первом приближении.
Далее можно вычислить температуры другой среды на концах поверхности нагрева,
температурный напор, скорости газового потока и рабочей среды и все другие
величины, необходимые для вычисления тепловосприятия во втором приближении. При
расхождении принятого и расчетного тепловосприятий выше допустимого повторяют
расчет для нового принятого тепловосприятия. Таким образом, поверочный расчет
поверхности нагрева выполняют методом последовательных приближений.
Определяем приведенную
зольность топлива:
Исходя из значения
температуры плавления золы t 3 >1500°C и приведенной зольности топлива,
согласно рекомендациям [1,
с.11] принимаем твердое шлакоудаление и
волковые среднеходные мельницы СМ.
3. Выбор расчетных
температур по дымовым газам и воздуху
тогда согласно рекомендациям [1, с.13-15 и таблиц 1.4;1.5;1.6] принимаем:
температура уходящих
газов V уг =120°C
температура подогрева
воздуха t гв =300°C
температура воздуха на
входе в воздухоподогреватель t ВП =20°C
4. Расчет объемов воздуха
и продуктов сгорания
4.2 Теоретические объемы
продуктов сгорания
Расчеты выполнены по
рекомендациям [1, с.20-21]
5. Объемы продуктов
сгорания в поверхностях нагрева
Таблица 2 - Таблица
объемов продуктов сгорания в поверхностях нагрева
1.
Коэффициент избытка воздуха за поверхностью нагрева
2.
Средний коэффициент избытка воздуха
4.
Действительный объем водяных паров
10.
Безразмерная концентрация золовых частиц
6. Расчет
энтальпий воздуха и продуктов сгорания
Энтальпии
теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания, а также энтальпия золы в
кДж/кг при расчетной температуре о С определяются
по формулам:
где , , , , - теплоемкости воздуха, трехатомных
газов, водяных паров, азота и золы, кДж/м 3 и кДж/кг.
Энтальпии продуктов
сгорания, кДж/кг определяются по формуле:
Результаты
расчетов свели в таблицу 3
Этот расчет выполняется согласно рекомендациям [1, с.26-27] и введен в таблицу 4.
h пг =100-(q 2 + q 3 + q 4 + q 5 + q 6 )
100-(4,6498+0+0,5+0,48+0,9615) =93,4087
Потери
тепла от химического недожога, q 3, %
Потери
тепла от механического недожога, q 4, %
Потери
тепла в окр. Среду от наружного охлождения, q 5, %
Потери
тепла с физическим теплом шлаков, q 6, %
Доля
шлакоулавли-вания в топке, а шл
С
тл = 0,042*W р +С° тл *(1-0,01*W)
Теплоемкость
сухой массы топлива, С° тл,
Энтальпия
теор. объема воздуха на входе в воздухоподогреватель, ,
по
t’ вп =20°С из расчета энтальпий
Энтальпия
теор. объема холодного воздуха, ,
Энтальпия
уходящих газов, Н ух, кДж\кг
Коэффициент
избытка воздуха в уходящих газах, a ух
Данный расчет выполняется
согласно рекомендациям [1,
с. 28-29]
Энтальпия
перегретого пара на выходе из котла, h пе,
На
основе заданных значений параметров пара
9.1 Определение размеров топочной камеры и размещения горелок
Для последующего расчета топочной камеры составляем
предварительный эскиз по выданным чертежам заданного котла.
При выполнении эскиза
руководствуемся отдельными указаниями [1, с. 29-37], где берем рекомендованные данные, которые не уясняются из чертежей.
На эскиз топочной камеры
наносим обозначения длин и площадей, необходимых для дальнейшего расчета.
Энтальпия гор. воздуха после ВЗП, , кДж/кг
Полезное тепловыделение в топке, Q Т, кДж/кг
Адиабатная температура горения, , о С
Ср.
коэф-т тепловой эффективности экранов,
Величина,
характер.отн. высоту полож. зоны макс.тем-р, Х Т
Коэф-т,
учитывающий относ. положение ядра факела по высоте топки, М
Температура
газов на выходе из топки, , о С
Средняя
температура газов в топке, , о С
Коэффициент
ослабления лучей с частицами кокса,
Коэффициент
ослабления лучей частицами летучей золы,
Эффективная
толщина излучающего слоя в топке, , м
Давление
дымовых газов в топочной камере, Р, МПа
Коэффициент
ослабления лучей газовой средой, К Г,
[1],
стр.138, рис. 6.12 по , V Г , рS
Коэффициент
ослабления лучей топочной средой, К,
Удельное
тепловосприятие топки, ,
кДж
Тепловое
напряжение топочного объема, ,
Среднее
лучевое напряжение топочных экранов, ,
10. Тепловой расчет
остальных поверхностей нагрева
Этот тепловой расчет
выполняется согласно указаниям [1, гл.5;6]
10.1 Расчет ширмового
пароперегревателя
Для упрощения расчета
ширмовый пароперегреватель рассчитываем без дополнительных поверхностей нагрева
в последовательности изложенной в [1, с.87-90]. Исключен из расчета ширм и
пароохладитель.
Перед началом расчета
составляем предварительный эскиз ширмового пароперегревателя. Ширмовый
пароперегреватель включен прямоточно как предварительная ступень перегрева пара
после барабана перед конвективным пароперегревателем. Ходом ширм считается ход
пара лишь в одну сторону.
Рисунок 1.2 - Эскиз
ширмового пароперегревателя
Таблица 7 - Расчет
ширмового пароперегревателя
Диаметр
труб и толщина труб d, м, б, мм
Кол-во
парал. включенных труб, n, шт.
[(9-1)∙0,044+0,04]∙4+0,04(9-1)
=1,68
Расчетная
поверхность нагрева ширм, Fш, м 2
Площадь
входного окна газохода ширм, F п.вх, м 2
Лучевоспринимающая
поверхность ширм, F л.ш, м 2
Живое
сечение для прохода газов, F г.ш. м 2
Эффективная
толщина излучающего слоя , S,м
Тем-ра
газов на входе в ширму, V’ ш, °С
Энтальпия
газов на входе в ширмы, H’ ш,
Лучистая
теплота воспринятая плоскостью входного окна ширм, Q п.вх,
Коэффициент,
учитывающий взаимный теплообмен между топкой и ширмами,
Коэффициент
неравномерности распределения лучистого тепловосприятия,
Температура
газов за ширмами, , о С
Энтальпия
газов за ширмами, ,кДж/кг
Коэффициент
ослабления лучей частицами летучей золы,
Давление дымовых газов в среде ширм, Р, МПа
Коэффициент
ослабления лучей газовой средой, К Г ,
[1],
стр.138, рис. 6.12 по , V Г , рS
Коэффициент
ослабления лучей средой ширм, К,
Коэффициент
излучения газовой среды в ширмах,
Угловой
коэффициент ширм с входного на выходное сечение,
Лучевоспринимающая
поверхность за ширмами, F л.вых, м 2
Абсолютная
средняя температура газов ширм, Т ш, К
Теплота,
излучаемая из топки и ширм на поверхности за ширмами, Q л.вых,
Тепловосприятие
ширм излучением, Q лш, кДж/кг
Тепловосприятие
ширм по балансу, ,кДж/кг
Температура
пара на входе в ширмы, ,
о С
Энтальпия
пара на входе в ширмы, ,
кДж/кг
Температура
пара после ширм, , о С
Энтальпия
пара на выходе из ширм, , кДж/кг
Ср.
тем-ра пара в ширмах, t ш,
о С
Поправка
на компоновку пучка ширм, C S
Поправка
на число поперечных рядов труб, С Z
Нормативный
коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к ширмам, ,
Коэффициент
теплоотдачи конвекцией от газов к ширмам , ,
Коэффициент
теплоотдачи от стенки к пару, ,
Температура
наружной поверхности загрязнения, t з, о С
Средний
удельный объем пара в ширмах, , м 3 /кг
Коэффициент
теплоотдачи излучением в ширмах, ,
[1],
стр.112, рис. 5.19, кривая 1 (брать )
Коэффициент
теплоотдачи от газов к стенке, ,
Коэффициент
теплопередачи для ширм, k,
Тепловосприятие
ширм по уравнению теплопередачи, , кДж/кг
Средний
температурный напор, ,
о С
Необходимое
тепловосприятие ширм, ,
%
Рисунок 1.3 - График
изменения температур в ширмах при прямотоке
При расчете фестона не
учитывать теплообмен через подвесные трубы и др. дополнительные поверхности. Фестон
обыкновенно располагают между ширмами, висящими над топкой, и конвективным
пароперегревателем. Фестон выполняют из разряженного пучка труб большего
диаметра.
Расчет фестона сведен в
нижеследующую таблицу.
Число
рядов труб по ходу газов, Z2, шт
Теплообменные
поверхности нагрева, Fф, м
Лучевоспринимающая
поверхность F л.., м 2
Живое
сечение для прохода газов, F г.., м 2
Эффективная
толщина излучающего слоя, S, м
Температура
газов на входе в фестон, V’ф, °С
Энтальпия
газов на входе в фестон, H’ф,
Температура
газов за фестоном, V"ф, °С
Энтальпия
газов на выходе из фестона, H"ф,
Тепловосприятие
ширм по балансу, Q бф,
Средняя
температура газов в фестоне, Vф, °С
Коэффициент
теплоотдачи конвекцией от газов к ширмам, d к,
Нормативный
коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к фестону, a н,
Температура
наружной поверхности загрязнения, t з, °С
Коэффициент
теплоотдачи излучением фестона, a л,
Нормативный
коэффициент теплоотдачи излучением, a п.н,
Тепловосприятие
фестона по уравнению теплопередачи, Q тф,
Необходимость
тепловосприятия фестона, dQф,
%
10.3 Расчет конвективного
пароперегревателя
Конвективный пароперегреватель двухступенчатый, в первую
ступень по ходу пара поступает пар из ширмового пароперегревателя и далее он
проходит во вторую ступень, из которой уходит на работу паровых турбин и на другие
потребности.
Дымовые газы же идут в
начале через вторую ступень пароперегревателя, а потом через первую ступень. По
этой причине тепловой расчет осуществляется сначала второй, а потом первой
ступени пароперегревателя. Поскольку для упрощения расчета не рассчитывается
потолочный пароперегреватель и другие поверхности нагрева, конвективный
пароперегреватель выполняется в значительной степени конструктивным расчетом.
Теплосъем конвективного
пароперегревателя примерно пополам разделим по первой и второй ступеням.
Расчет ведем согласно
указаниям [1, с.92-98] со ссылками на другие страницы. В начале рассчитываем
геометрические размеры конвективного пароперегревателя общие для обеих его
ступеней.
Температура
газов на входе во вторую ступень, V’п 2, °С
Энтальпия
газов на входе во вторую ступень, Н’п 2,
Температура
газов на выходе из второй ступени, V"п 2, °С
Энтальпия
газов на выходе из второй ступени, Н"п 2,
0,99×(8334,3849-6120,3549+
+0,03×173,0248)= 2197,0285
Энтальпия
присасываемого воздуха, H°пр,
Тепловосприятие
излучением, Qлп 2,
Лучевоспринимающая
поверхность, Fлп 2, м 2
Снижение
энтальпии в пароохладителе, Ùhпо,
Энтальпия
пара на выходе из пароперегревателя, h"п 2,
Энтальпия
пара на входе в пароперегреватель, h’п 2,
Температура
пара на выходе из ПП, t"п 2, °C
Тем-ра
пара на входе в ПП, t’п 2, °C
Число
рядов труб по ходу газов в одном ходу пара, Z2, шт
Живое
сечение для прохода пара, fп 2, м 2
Живое
сечение для прохода газов, Fгп 2, м 2
Высота
конвективного пучка, hпп 2, М
Коэф-т
теплоотдачи конвекцией от газов к пучку, aк,
Поправка
на число поперечных труб, C Z
Нормативный
коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов, aнг,
Температура
загрязненной стенки, tз, °С
Коэффициент
теплоотдачи конвекцией от стенки к пару, a 2,
Теплообменная
поверхность нагрева, Fп 2, , м 2
Коэффициент
теплоотдачи излучением, aл,
Эффективная
толщина излучающего слоя, S, м
Коэф-т
ослабления лучей в чистой газовой среде, Kг,
Коэффициент
ослабления лучей частицами летучей золы, Kз,
Объемная
доля трехатомных газов, Rп
(9,5×0,2226+90×0,0669)
×0,1×0,31=0,2522
Коэффициент
излучения газовой среды, e П2
Нормативный
коэффициент теплоотдачи излучением, aнл,
Коэффициент
теплоотдачи от газов к стенке, a 1,
Коэффициент
тепловой эффективности, y
Большая
разность температур на границах сред, Ùt б, °С
Меньшая
разность температур на границах сред, Ùt м, °С
Температурный
напор (прямоток) Ùt П2 , °С
Тепловосприятие
второй ступени пароперегревателя, Qт.п 2,
1680×62,9072×288
/14431,9=2109,0099
Несходимость
тепловосприятия, dQт.п 2,
%
/(2197,0285-2109,0099) ×100/2197,0285/∙100
Рисунок 1.5 - График
изменения температур в ПП II
10.3.1 Расчет
конвективного пароперегревателя первой ступени
Температура
газов на входе в первую ступень, V’п 1, °С
Энтальпия
газов на входе в первую ступень, Н’п 1,
Энтальпия
пара на входе в пароперегреватель, h’п 1,
Энтальпия
пара на выходе из ПП, h"п 1,
Тепловосприятие
по балансу, Qбп 1 ,
Присос
воздуха на первую ступень, Ùa
Энтальпия
газов на выходе из первой ступени, Н"п 1,
Температура
пара на выходе из пароперегревателя, t"п 1,
°C
Температура
пара на входе в пароперегреватель, t’п 1, °C
Число
рядов труб по ходу газов в одном ходу пара, Z2, шт
Живое
сечение для прохода пара, fп 1, м 2
Коэффициент
теплоотдачи конвекцией от газов к пучку, aк,
Поправка
на число поперечных труб, C Z
Температура
газов на выходе из первой ступени, V"п 1, °С
Средняя
температура газов, Vп 1, °С
Живое
сечение для прохода газов, Fгп 1, м 2
Нормативный
коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов, aнг,
Температура
загрязненной стенки , tз, °С
Коэффициент
теплоотдачи конвекцией от стенки к пару, a 2,
Теплообменная
поверхность нагрева, Fп 1, м 2
Высота
конвективного пучка, hпп 1, м
Коэффициент
теплоотдачи излучением, aл,
Эффективная
толщина излучающего слоя, S, м
Принимаем
из расчета второй ступени
Коэф.
ослабле ния лучей в чистой газовой среде, Kг,
Коэф-т
ослабл. лучей частицами летучей золы,
Объемная
доля трехатомных газов, Rп
(2,3×0,2175+100×0,0671)
×0,031=0,2235
Нормативный
коэф-т излучением, aнл,
Коэффициент
теплоотдачи от газов к стенке, a 1,
Коэффициент
тепловой эффективности, y
Большая
разность температур на границах сред, Ùt б, °С
Меньшая
разность температур на границах сред, Ùt м, °С
Температурный
напор (прямоток), Ùt П2, °С
Тепловосприятие
второй ступени пароперегревателя, Qт.п 1,
Несходимость
тепловосприятия, dQт.п 1,
%
(1910,6272-2001,8914)
·100/1910,6272=4,78<5%
10.4 Расчет водяного
экономайзера и воздухоподогревателя
10.4.1 Расчет второй
ступени экономайзера
Эффективная
толщина излучающего слоя, S, м
Число
труб в ряду при параллельном расположении Z 1, шт.
Живое
сечение для прохода воды, Fвх, м 2
Число
рядов труб по ходу газа, Zг, шт.
Длинна
труб по глубине конвективной шахты, Lэ 2, м
Живое
сечение для прохода газов, Fжэ 2, м 2
12,0513×6,45-150× ×0,032×6,2=48,2592
Температура
газов на входе во вторую ступень, V’э 2, °С
Энтальпия
газов на входе во вторую ступень, Н’э 2,
Температура
газов на выходе из второй ступени, V"э 2, °С
Энтальпия
газов на выходе из второй ступени, Н"э 2,
Энтальпия
воды на выходе из водяного экономайзера, h" э 2,
Температура
воды на выходе из водяного экономайзера, t"э 2,
°С
0,99×(4195,6192-3680,778
+ 0,02×173,0248)=513,1187
Энтальпия
присасываемого воздуха, H°пр,
Энтальпия
воды на входе во вторую ступень, h’э 2,
1380,1545-(513,1187·14,4319/88,88)=1296,8368
Температура
воды на входе в экономайзер, t’э 2, °С
Температурный
напор на выходе газов, , °С
Температурный
напор на входе газов, , °С
Средне
логарифмическая разность температур, Ùtэ 2,
°С
Средняя
температура газов, Vэ 2, °С
Тем-ра
загрязненной стенки, tзэ 2, °С
Коэффициент
теплоотдачи конвекцией от газов к шахматному пучку, aк,
Поправка
на число поперечных труб, C Z
Норм.
Коэф-т теплоотдачи конвекцией от газов, aнк,
Коэффициент
теплоотдачи излучением, a1,
Коэффициент
ослабления лучей в чистой газовой среде, Kг,
Коэффициент
ослабления лучей частицами летучей золы, Kз,
Объемная
доля трехатомных газов, rп
(14,5×0,2135+108×0,0672)× 0,1×0,156=0,1615
Коэффициент
излучения газовой среды, eэ 2
Нормативный
коэффициент теплоотдачи излучением, aнл,
Коэффициент
теплоотдачи от газов к стенке, a 1,
Тепловосприятие
второй ступени пароперегревателя, Qт.э,
Несходимость
тепловосприятия dQтэ 2,
%
(513,1187-520,6512)
·100/513,1187=1,47<2
10.4.2 Расчет второй
ступени воздухоподогревателя
Весь воздухоподогреватель
выполнен двухпоточным двухступенчатым. Расчет выполняется согласно
рекомендациям. Расчет второй ступени выполняется и вводится в ниже следующую таблицу.
Длина
труб воздухоподогревателя, Lвп 2, м
Сечение
для прохода газов по трубам, Fгвп 2, м 2
Температура
воздуха на выходе из второй ступени воздухоподогревателя, t"вп 2,
°С
Температура
газов на входе во вторую ступень, V’ вп 2, °С
Энтальпия
газов на входе во вторую ступень, Н’вп 2,
Температура
воздуха на входе во вторую ступень, t’вп 2, °С
Тепловосприятие
первой ступени, Qбвп 2,
Отношение
количества воздуха за вп к теоретически необходимому, bвп
Присос
воздуха в пылесистему, Ùa пл
Энтальпия
газов на выходе из вп, Н"вп 2,
Средняя
температура газов, Vвп 2, °С
Коэффициент
теплоотдачи конвекцией от газов, aк,
Нормативный
коэффициент теплоотдачи конвекцией , aн,
Поправка
на относительную длину трубок, C L
Коэффициент
теплоотдачи излучением от газов к поверхности, aл,
Коэффициент
теплоотдачи от газов к поверхности, a 1,
Коэффициент
теплоотдачи от поверхности к воздуху, a 2,
Температурный
напор на входе газов, Ùt б, °С
Температурный
напор на выходе газов, Ùt м, °С
Средний
температурный напор, Ùtвп 2,
°С
Несходимость
тепловосприятия, dQ т.вп2, %
(793,3257-832,9492)
·100/793,3257=4,99<5 %
Расчет проводится согласно рекомендациям данным для расчета
второй ступени экономайзера
Число
рядов труб на выходе из коллектора, Z Р, шт
Живое
сечение для прохода газов, Fжэ 1, м 2
Длина
трубок в экономайзере, L э 1, м
Температура
газов на входе в первую ступень, V’э 1, °С
Энтальпия
газов на входе в первую ступень, Н’э 1,
Тем-ра
воды на входе в первую ступень, t’э 1, °С
Энтальпия
воды на входе в первую ступень, h’э 1,
Тем-ра
воды на выходе из первой ступени, t’’э 1, °С
Энтальпия
воды на выходе из первой ступени, h’’э 1,
Тепловосприятие
по балансу, Qбэ 1 ,
88,88·(1296,8368-1239,5)/14,4319=353,1132
Энтальпия
газов на выходе из ВЭК, Н"э 1,
2874,3385+0,02·173,0248-353,1132/0,99=2531,3735
Изменение
избытка воздуха в первой ступени, Ùaэ 1
Температура
газа на выходе из вэ, V"э 1, °С
Средняя
температура газов, Vэ 1, °С
14,4319·5,24·(374+273)/
(273·48,2592)=3,7138
Коэффициент
теплоотдачи конвекцией от газов к шахматному пучку, aк,
Поправка
на число поперечных труб, C Z
Объемная
доля водяных паров, r Н2О,
Нормативный
коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов, aн,
Коэффициент
теплоотдачи излучением, a1,
Температурный
напор на выходе газов, , °С
Температурный
напор на входе газов, , °С
Средний
температурный напор, Ùtэ 1,
°С
Тепловосприятие
первой ступени экономайзера, Qт.э,
55239,9757·25,3349·37,5/14431,9=344,95
Несходимость
тепловосприятия, dQтэ 1,
%
(353,1132-344,95)
·100/353,1132=2,31
Диаметры трубок, их длину шага и количество, а так же глубину
установки в конвективной шахте принять из расчета второй ступени воздухоподогревателя.
Сечение
для прохода газов по трубам, Fгвп 1, м 2
Температура
газов на входе в первую ступень, V’вп 1, °С
Энтальпия
газов на входе в первую ступень, Н’вп 1,
Температура
воздуха на входе в первую ступень, t’вп 1, °С
Энтальпия
воздуха на входе в первую ступень, h’вп 1,
Температура
воздуха на выходе из первой ступени, T’’вп 1, °С
Тепловосприятие
первой ступени, Qбвп 1,
Отношение
количества воздуха за вп к теоретически необходимому, bвп
Присос
воздуха в воздухоподогреватель, Ùa вп1
Энтальпия
газов на выходе из взп, Н"вп 1,
2531,3735+0,03·173,0248-1430,7183/0,99=1091,3942
Температура
газов на выходе, V’’вп 1, °С
Средняя
температура газов, Vвп 1, °C
14,4319·5,24·(186+273)/(273·19,7738)=6,43
Коэффициент
теплоотдачи конвекцией от газов к поверхности, aк,
Нормативный
коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов, aн,
Поправка
на относительную длину трубок, C L
Коэффициент
теплоотдачи излучением от газов к поверхности, aл,
Коэффициент
теплоотдачи от газов к поверхности, a 1,
Коэффициент
теплоотдачи от поверхности к воздуху, a 2,
0,9·30,94·28,6/(30,94+28,6)=13,3758
Коэффициент
использования воздухоподогревателя, z
Температурный
напор на входе газов, Ùt б, °С
Температурный
напор на выходе газов, Ùt м, °С
Средний температурный
напор, Ùtвп 1,
°С
Тепловосприятие
первой ступени пароперегревателя, Qт.вп 1,
18200,34·13,3758·86/14431,9=1450,6895
Несходимость
тепловосприятия, dQ т.вп1, %
(1430,7183-1450,6895)
·100/1430,7183=1,39% расчет окончен
11. Определение неувязки
котлоагрегата
Потеря
тепла с уходящими газами, q 2, %
h пг =100-(q 2 + q 3 + q 4 + q 5 + q 6 )
100-(4,6498+0+0,5+0,48+0,9615)=93,4087
Полезное
тепловыделение в топке, Qт,
Удельное
тепловосприятие топки, Qлт,
×h пг - (Qлт+Qш+Qп 1 +Qп 2 + QЭ1+ QЭ2+ QП1+ QП1)(100 –q4/100)
16606,154*0.934087
–
(7849,841972+883,809+2109,0099+2001,8914+520,6512+344,95+832,9492+1450,6895)*(100-1.5/100)=-426,6607
1.
Компоновка и
тепловой расчет парового котла: Учеб. пособие для вузов/ Ю.М. Липов, Ю.Ф.
Самойлов, Т.В. Виленский. – М.: Энергоатомиздат, 1988.- 208 с.: ил.
2.
Теплоэнергетика и
теплотехника. Общие вопросы. Справочник. //Под ред. Григорьев В.А., Зорин В.М.
– М.: Энергия, 1980.
3.
Котельные
установки и парогенераторы (тепловой расчет парового котла): Учебное пособие /
Е.А. Бойко, И.С. Деринг, Т.И. Охорзина. Красноярск: ИПЦ КГТУ, 2005. 96 с.
4.
Котельные
установки и парогенераторы (конструкционные характеристики энергетических
котельных агрегатов): Справочное пособие для курсового и дипломного
проектирования студентов специальностей 1005 – "Тепловые электрические
станции", 1007 – "Промышленная теплоэнергетика" / Сост. Е.А.
Бойко, Т.И. Охорзина; КГТУ. Красноярск, 2003. 223с.
Из расчета второй ступени воздухоподогревателя
Курсовая работа (т). Физика.
Реферат: Философия Флоренского
Сочинение На Тему Рыбалка 4 Класс
Маган Өмір Керек Эссе
Курсовая работа по теме Акты государственного управления
Курсовая работа по теме Разработка инновационных предложений по оптимизации деятельности ЗАО Молочный завод 'Балаковский'
Реферат: Добыча золота методами геотехнологии
Решебник Лабораторных Работ По Химии 11
Курсовая работа по теме Направления использования вторичных ресурсов на отечественных предприятиях
Доклад по теме Кое что о характере доказательств бытия бога
Дипломная работа по теме Редактор буфера обмена
Сочинение Про Россию Глядя На Карту
Пример Написание Эссе По Литературе
Логистика и управление качеством
Реферат по теме Кофе и кофеин
Эссе Г В Плеханова
Сочинение 9.3 Доброта Чванов
Реферат: Пособие для врачей Санкт-Петербург 2009
Культура України 21 Століття Реферат
Контрольная работа по теме Конституция Республики Беларусь как правовая основа идеологии государства
Описание Лета Сочинение 5 Класс
Реферат: Финансовый рычаг и финансовый риск
Доклад: Культурно-исторические типы
Курсовая работа: Кинематический расчет привода