Прогнозирование последствий аварий на пожаро-взрывоопасном объекте - Безопасность жизнедеятельности и охрана труда курсовая работа

Главная

Безопасность жизнедеятельности и охрана труда
Прогнозирование последствий аварий на пожаро-взрывоопасном объекте

Методика расчёта степени воздействия ударной волны на объекты и человека при детонационном взрыве газо-паровоздушного облака. Степень теплового воздействия при диффузионном горении горючей жидкости после ее аварийного разлива, при горении огненного шара.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Министерство по чрезвычайным ситуациям Республики Беларусь
Опасные факторы чрезвычайных ситуаций природного и техногенного характера
На тему: Прогнозирование последствий аварий на пожаро-взрывоопасном объекте
1. Методика расчёта степени воздействия ударной волны на объекты и человека при детонационном взрыве газопаровоздушного облака
Расчёт массы насыщенных паров горючего в резервуаре
Расчёт массы жидкости, испарившейся с поверхности разлива
Расчёт тротилового эквивалента при детонационном взрыве облака ГПВС
Расчёт степени воздействия ударной волны на различные объекты
Расчёт вероятности поражения человека ударной волной
Расчёт минимального безопасного расстояния человека от эпицентра взрыва
2. Методика расчёта степени теплового воздействия на объекты и человека при диффузионном горении горючей жидкости в результате её аварийного разлива
Расчёт массовой скорости выгорания горючей жидкости
Расчёт плотности теплового потока на различных расстояниях от эпицентра горения
Воздействие теплового излучения на объекты и человека
Вероятность поражения человека тепловым излучением
Минимальное безопасное расстояние для прибывших подразделений
3. Методика расчёта степени теплового воздействия на объекты и человека при горении огненного шара
Воздействие теплового излучения на объекты и человека при горении огненного шара
Схема обстановки при аварии на участке «А»
Схема обстановки при аварии на участке «В»
На территории промышленного объекта имеются потенциально опасные участки А, B. Схемы участков приведены на рисунках 1, 2 соответственно.
1) На участке А произошло аварийное вскрытие ёмкости, имеющей объём V рез , с горючей жидкостью объёмом V ж с последующим разливом её в пределах обвалования площадью F пр . Через время ф исп после разлития образовавшееся облако газо-паровоздушной смеси (ГПВС) воспламенилось и сгорело в режиме детонации, после чего разлитая жидкость продолжала интенсивно гореть в диффузионном режиме.
а) степень разрушения прилегающих объектов;
б) степень воздействия ударной волны на людей;
в) вероятность поражения людей ударной волной;
г) вероятность поражения людей тепловым излучением в ходе диффузионного горения разлива;
д) сравнить два вида воздействия и указать определяющий (наиболее опасный) в отношении людей.
а) зоны разрушений в результате воздействия ударной волны;
б) границу безопасного удаления людей от места взрыва (т. е. от центра разлива);
в) зону опасного и безопасного теплового воздействия на людей без защитной одежды;
г) минимальное безопасное расстояние для прибывших подразделений.
Расстояния до объектов, техники и людей в момент аварии, а также другие исходные данные приведены в табл. 1,2.
2) На участке В расположен резервуар с перегретой жидкостью массой m ж , имеющей температуру Т. В результате аварийного разрушения резервуара с последующим воспламенением образовавшейся паровоздушной смеси возник огненный шар.
а) диаметр огненного шара и время его существования;
б) вероятность поражения людей тепловым излучением огненного шара;
в) расстояние от места аварии, на котором возможно образование болезненных ожогов открытых участков кожи у людей;
г) степень воздействия теплового излучения огненного шара на близкорасположенные объекты и технику.
а) границу безопасного удаления людей от места аварии;
б) зону опасного и безопасного теплового воздействия на людей без защитной одежды.
Примечание: склад является открытым с деревянной оградой.
В реальных условиях процессы формирования газо-паровоздушных смесей, их переноса на определённые расстояния и взрыва, процессы испарения жидкости с поверхности разлива и её диффузионного или дефлаграционного горения, а также процессы, протекающие при внутренних пожарах, не являются стационарными. Поэтому точное математическое моделирование таких процессов, порой, невозможно, или требует проведения весьма сложных расчётов с применением компьютерных технологий и привлечения большого количества экспериментальных данных. Для приближённой оценки сложившейся обстановки в условиях техногенной аварии вышеперечисленные процессы можно рассматривать как квазистационарные, т. е. характеризующиеся постоянными значениями всех параметров на относительно малых временных интервалах. В связи с этим в настоящих расчетах принят ряд допущений:
1. Интенсивность испарения и скорость выгорания являются постоянными величинами при заданных условиях;
3. Разлив горючей жидкости имеет форму правильного круга;
4. Радиус образовавшегося газо-паровоздушного облака равен радиусу окружности разлива;
5. Над поверхностью разлива образуется облако ГПВС, имеющее стехиометрическую концентрацию горючего и окислителя;
6. При формировании облака ГПВС в ходе испарения жидкости с поверхности разлива не учитывается разбавление внешних слоёв облака до области безопасных концентраций с течением времени;
7. При оценке последствий детонационного взрыва облака не учитывается осколочное действие взрыва;
8. Факел пламени при диффузионном горении разлива горючей жидкости имеет форму правильного конуса, площадь основания конуса факела пламени равна площади разлива жидкости;
9. Огненный шар, образующийся при дефлаграционном горении парокапельных облаков перегретых жидкостей, имеет форму правильного шара, высота центра шара равна половине его диаметра;
10. Доля тепла, расходуемого на тепловое излучение факела пламени или огненного шара, составляет в среднем 30%;
11. Во всех случаях происходят процессы полного горения.
При этом следует иметь в виду, что полученные в ходе расчётов результаты носят ориентировочный характер с определённой долей вероятности. Точные результаты могут быть получены только в экспериментальных условиях в реальной обстановке.
где V рез - объём резервуара, м 3 4
V ж - объём горючей жидкости в резервуаре, м 3 ;
- объёмная доля насыщенного пара горючей жидкости (в долях от единицы).
Объём горючей жидкости в резервуаре:
где m ж - масса жидкости в резервуаре, кг;
ж - плотность диэтилового эфира при температуре 10 о С (по справочной таблице приложения 4 находим плотность диэтилового эфира а при 10 о С, равную 713,5 кг/м 3 ).
Объёмная доля насыщенного пара диэтилового эфира при 1 0 С:
где P о - атмосферное давление (по условию равно 99,5кПа);
Молярный объём при температуре 10С (283) и давлении 102,5кПа
Масса насыщенных паров горючей жидкости в резервуаре:
где V н.п. - объём насыщенных паров жидкости, м 3 ;
V м - молярный объём при заданных условиях, м 3 /кмоль.
1.2 Расчёт массы жидкости, испарившейся с поверхности разлива
Интенсивность испарения диэтилового эфира в неподвижную среду:
где Р н.п. - парциальное давление насыщенных паров жидкости, кПа (рассчитывается по формуле 1.5);
М - молярная масса жидкости, кг/кмоль.
Масса диэтилового эфира , испа рившегося с поверхности разлива
Так как, согласно исходным данным, разлив диэтилового эфира про исходит в пределах обвалования, площадь которого меньше площади разлива на неограниченную поверхность, то принимаем, что площадь разлива равна площади обвалования: F пр = F обв . Следовательно :
где W исп - интенсивность испарения;
исп - продолжительность испарения до момента воспламенения облака;
Следовательно, по формуле 1.1 масса диэтилового эфира в облаке ГПВС равна:
1.3 Расчёт тротилового эквивалента при детонационном взрыве облака ГПВС
Стехиометрическая концентрация паров диэтилового эфира в облаке ГПВС:
Уравнение полного горения паров диэтилового эфира в воздухе:
+6(О 2 + 3,76N 2 ) 4СО 2 + 5Н 2 О +63,76N 2
Из уравнения реакции видно, что газопаровоздушной смесью в данном случае является смесь + 6(О 2 + 3,76N 2 ) - т. е. левая часть уравнения. Следовательно:
где n г - стехиометрический коэффициент перед горючим веществом;
- сумма стехиометрических коэффициентов компонентов исходной ГПВС.
где V м - молярный объём при заданных условиях;
m г - масса диэтилового эфира в облаке ГПВС.
Плотность стехиометрического облака ГПВС:
где , , - стехиометрические коэффициенты перед горючим веществом, кислородом и азотом соответственно в уравнении реакции полного горения;
М - молярная масса горючего вещества, кг/кмоль.
диэтиловый эфир является химическим веществом, имеющим определённую химическую формулу
Для индивидуальных химических веществ низшую теплоту горения определяется через нахождение энтальпии реакции их сгорания. Энтальпия сгорания вещества есть изменение энтальпии реакции его горения в расчёте на 1 моль (или 1 кмоль).
Для реакции полного горения паров диэтилового эфира
где , и - стандартные энтальпии образования углекислого газа, паров воды и паров диэтилового эфира соответственно.
Согласно справочным данным: = -393,5 кДж/моль,
= -242,5 кДж/моль, = -276,96 кДж/моль.
Согласно закону Лавуазье-Лапласа, тепловой эффект любой реакции численно равен, но противоположен по знаку изменению энтальпии этой реакции. Следовательно, при стандартных условиях низшая теплота сгорания:
Массовая теплота сгорания стехиометрической ГПВС:
где - плотность стехиометрической смеси.
где V ГПВС - объём образовавшегося облака ГПВС, м 3 ;
4184 - теплота взрывчатого разложения 1 кг тротила, кДж/кг.
1.4 Расчёт степени воздействия ударной волны на различные объекты
1) Склад 1 - кирпичное здание (r 1 = 100 м):
Приведённый радиус (по формуле 1.19):
Приведённое давление во фронте ударной волны (по формуле 1.20):
Избыточное давление во фронте ударной волны (по формуле 1.21):
где Р о - атмосферное давление, кПа.
Так как кирпичное здание склада является большим плоским сооружением, то результирующее воздействие на него будет оказывать давление отражения.
Избыточное давление отражения (по формуле 1.25):
где Р о - атмосферное давление, равное по условию 102,5кПа,
Согласно справочной таблице приложения 8, для складского кирпичного здания:
Следовательно, на расстоянии 100 м от эпицентра взрыва облака ГПВС помещение склада 1 подвергнется средним разрушениям. будет разрушена кровля, фонари, оконные переплёты, незначительно повреждены внутренние малопрочные перегородки, разрушено 100% остекления. Значительного физического ущерба людям, находящимся в помещении склада, причинено не будет.
2) Склад 2 - здание из сборного железобетона (r 2 =105 м):
Приведённое давление во фронте ударной волны:
Избыточное давление во фронте ударной волны:
Так как здание склада 2 является большим плоским сооружением, то результирующее воздействие на него будет оказывать давление отражения.
Согласно справочной таблице приложения 8, для здания из сборного железобетона:
Следовательно, на расстоянии 105 м от эпицентра взрыва облака ГПВС помещение склада 2 подвергнется слабым разрушениям: будет разрушена кровля, фонари, оконные переплёты, незначительно повреждены внутренние малопрочные перегородки, разрушено 100% остекления. Значительного физического ущерба людям, находящимся в помещении склада, причинено не будет.
3) Административное здание - многоэтажное здание с металлическим каркасом (r 4 = 75 м):
Приведённое давление во фронте ударной волны:
Избыточное давление во фронте ударной волны:
Так как административное здание является большим плоским сооружением, то результирующее воздействие на него будет оказывать давление отражения.
Согласно справочной таблице приложения 8, для здания с металлическим каркасом:
Следовательно, на расстоянии 75м от эпицентра взрыва облака ГПВС помещение административного здания подвергнется средним разрушениям: повреждены оконные проёмы, разрушено 100% остекления, происходит изгибание металла. Значительного физического ущерба людям, находящимся в помещении административного здания, причинено не будет.
Приведённое давление во фронте ударной волны:
Избыточное давление во фронте ударной волны:
Степень разрушения конструкции определяется не только воздействием избыточного давления во фронте ударной волны, но и торможением движения масс воздуха, следующих за фронтом волны. Динамическая нагрузка, создаваемая потоком воздуха, называется давлением скоростного напора (или скоростным напором) во фронте ударной волны Р скф .
Давление скоростного напора (по формуле 1.23):
Воздействие скоростного напора на различные объекты в зависимости от условий их укрепления к опорам, фундаментам и т. п. может привести к смещению или опрокидыванию объекта. Совместное воздействие избыточного давления во фронте ударной волны ДР ф и скоростного напора Р скф формирует лобовое давление Р лоб . Лобовое давление рассчитывается только для неодушевлённых объектов, имеющих относительно небольшую площадь контакта с фронтом ударной волны. Так как водонапорная башня является относительно большим неплоским сооружением, то результирующее воздействие на него будет оказывать не давление отражения, а лобовое давление.
Согласно справочной таблице приложения 8, для металлической водонапорной башни:
Следовательно, на расстоянии 60 м от эпицентра взрыва облака ГПВС водонапорная башня подвергнется средним разрушениям: небольшие вмятины на оболочке; вход из строя контрольно-измерительных приборов использование возможно после среднего (текущего) ремонта и замены повреждённых элементов.
5) Наземный кольцевой трубопровод К-150 (r 6 = 50 м):
Приведённое давление во фронте ударной волны:
Избыточное давление во фронте ударной волны:
Отличие данной величины от значения лобового давления невелико, следовательно можно делать прогноз разрушений на основании рассчитанного Р ф .
Согласно справочной таблице приложения 8, для наземного трубопровода:
Следовательно, на расстоянии 50м от эпицентра взрыва облака ГПВС наземный трубопровод подвергнется слабым разрушениям: частичное повреждение стыков труб, контрольно-измерительной аппаратуры; использование возможно после замены повреждённых элементов.
Приведённое давление во фронте ударной волны:
Избыточное давление во фронте ударной волны:
Согласно справочной таблице приложения 8, для грузовых автомашин:
Следовательно, на расстоянии 75 м от эпицентра взрыва облака ГПВС грузовая автотехника подвергнется очень слабым разрушениям: частичное разрушение остекления. Опрокидывания техники не будет. Текущего (среднего) ремонта практически не требуется.
7) Линии электропередачи: (r = 100-90 м)
Для воздушной линии электропередачи низкого напряжения, согласно справочным данным (приложение), слабые разрушения наблюдаются при величине Р ф 20-60 кПа. На расстоянии 90 м избыточное давление во фронте ударной волны составляет 60 кПа (согласно расчётам в пункте 4). Следовательно, при взрыве ГПВС в данной обстановке может произойти обрыв ЛЭП
В результате бризантного и фугасного воздействия ударной волны условно можно выделить четыре зоны разрушений: зону полных R I (ДР ф > 50 кПа), зону сильных R II (ДР ф = 30 - 50 кПа), зону средних R III (ДР ф = 22 - 30 кПа) и зону слабых R IV (ДР ф = 10 - 22 кПа) разрушений. При значении ДР ф < 10 кПа можно выделить зону лёгких разрушений R V (ДР ф = 1 - 10 кПа).
Радиусы зон разрушений (по формуле 1.26):
Радиус облака ГПВС (по формуле 1.27):
где F пр - площадь пролива жидкости, м 2
Из проведённых расчётов видно, что радиусы зон разрушений R I , R II , меньше радиуса облака ГПВС.
1.5 Расчёт вероятности поражения человека ударной волной.
Приведённое давление во фронте ударной волны:
Избыточное давление во фронте ударной волны:
Основными поражающими факторами при воздействии ударной волны на человека является избыточное давление во фронте ударной волны ДР ф , импульс I и осколочное действие. Величина ДР ф обуславливает барическое воздействие на человека (т. е. баротравму), а I - метательное воздействие (т. е. опрокидывание или отброс).
Приведённый импульс во фронте ударной волны (формула 1.28):
Импульс во фронте ударной волны (формула 1.30):
Согласно справочной таблице приложения 10, рассчитанное значение «пробит»-функции соответствует вероятности поражения человека Q вп 91,5%.
1.6 Расчёт минимального безопасного расстояния человека от эпицентра взрыва
Минимальное безопасное расстояние для людей, находящихся вне укрытий (по формуле 1.33):
Минимальное безопасное расстояние для людей, находящихся в укрытиях (по формуле 1.34):
2. РАСЧЁТ СТЕПЕНИ ТЕПЛОВОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ НА ОБЪЕКТЫ И ЧЕЛОВЕКА ПРИ ДИФФУЗИОННОМ ГОРЕНИИ ГОРЮЧЕЙ ЖИДКОСТИ В РЕЗУЛЬТАТЕ ЕЁ АВАРИЙНОГО РАЗЛИВА
2.1 Расчёт массовой скорости выгорания диэтилового эфира. Линейная скорость выгорания (по формуле 2.1):
Горение горючей жидкости в пределах обвалования можно представить как горение в резервуаре большого размера. Для резервуаров достаточно крупных размеров (d > ?):
где М - молярная масса горючей жидкости, кг/кмоль;
с ж - плотность горючей жидкости при температуре окружающей среды, кг/м 3 ;
л - коэффициент теплопроводности жидкости, кал/(м•с•град);
g - ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с 2 ;
Т кип - температура кипения жидкости, К;
с р - теплоёмкость жидкости, кал/(моль•К);
з - динамическая вязкости жидкости, П (Пуаз);
ДН исп - теплота испарения жидкости, кал/моль
Q н - молярная теплота сгорания жидкости, кал/моль.
Учитывая, что 1 кал = 4,1865 Дж, для диэтилового эфира
Значение Q н в кДж/моль рассчитано в разделе 1.3.
Остальные данные берутся из справочных таблиц приложения 1-3.
Следовательно, для диэтилового эфира при t = 10 о С:
Массовая скорость выгорания диэтилового эфира (по формуле 2.2):
где с ж - плотность жидкости, кг/м 3 .
2.2 Расчёт плотности теплового потока на различных расстояниях от эпицентра горения
Массовая низшая теплота сгорания диэтилового эфира (по формуле 2.4):
где - молярная низшая теплота сгорания диэтилового эфира, рассчитанная в разделе 1.3.
Интенсивность тепловыделения факела пламени (по формуле 2.3):
где х m - массовая скорость выгорания диэтилового эфира , кг/(м 2 ?с);
F пр - площадь поверхности разлива диэтилового эфира , м 2 .
Интенсивность излучения факела пламени (по формуле 2.5):
Доля тепла, расходуемого на излучение факела пламени б изл , для диэтилового эфира, можно принять равной 0,25:
Условная высота пламени при горении разлива диэтилового эфира :
+6(О 2 + 3,76N 2 ) 4СО 2 + 5Н 2 О +63,76N 2
Стехиометрическое отношение воздуха к летучим продуктам горения:
где - коэффициент перед кислородом в уравнении реакции полного горения диэтилового эфира.
- коэффициент перед i-м продуктом горения в уравнении реакции.
Рассчитан на основе радиуса разлива по формуле 1.27:
Выражение безразмерного параметра (по формуле 2.7):
где - удельная теплоёмкость воздуха, Дж/(кг?К);
Т в и с в - температура и плотность окружающего воздуха, К и кг/м 3 соответственно;
- массовая теплота сгорания диэтилового эфира , кДж/кг;
g - ускорение свободного падения (9,81 м/с 2 );
q - интенсивность тепловыделения факела пламени, кВт;
r - стехиометрическое отношение воздуха к летучим продуктам горения.
Условная высота пламени (по формуле 2.6):
Коэффициент пропускания атмосферы для расстояния r = 50 м (по формуле 2.10):
где ф атм - коэффициент пропускания атмосферы для теплового излучения;
r - расстояние от группы людей до эпицентра очага горения, м.
Коэффициент обл учённости людей факелом пламени
Из рисунка видно, что величина a соответствует радиусу пролива жидкости (r пр = 21,85 м), b - расстояние r от заданного объекта или человека до эпицентра горения (r 3 = 50м)
Плотность теплового потока на расстоянии 50 м от эпицентра горения (по формуле 2.13):
где - интенсивность излучения факела пламени, кВт (формула 2.5);
2.2 Воздействие теплового излучения на объекты и человека
Согласно таблицам приложения 14-17, критические плотности теплового потока для большинства строительных материалов и конструкций, а также для техники, намного превышают рассчитанную величину для r = 50м. Следовательно, можно сделать вывод, что в данной обстановке помещение склада 1, склада 2, административного здания, водонапорная башня и автотехника находятся на безопасном удалении от очага горения.
Безопасная плотность теплового потока для людей без специальной защиты составляет 1,39 кВт/м 2 . Следовательно, в данном случае группа людей находится в зоне безопасного теплового воздействия, так как < 1,39 кВт/м 2 .
Минимальное безопасное расстояние человека от эпицентра очага горения:
1) Приблизительное минимальное безопасное расстояние (по формуле 2.14):
2) Коэффициент облучённости для расстояния :
3) Коэффициент пропускания атмосферы при = 48м;
4) Плотности теплового потока на расстоянии :
5) Минимальное безопасное расстояние (методом линейной интерполяции по формуле 2.15):
Так как согласно исходным данным, люди находятся на расстоянии, большем чем , то для них вероятность теплового поражения человека Q вп 0%..
2.3 Минимальное безопасное расстояние для прибывших подразделений
Для людей в специальной защитной одежде, к которой относится в том числе и боевая одежда спасателей, критическая плотность теплового потока равна 4,2 кВт/м 2 . Расстояние от эпицентра горения, которому соответствует данная плотность теплового потока, рассчитывается по формулам 2.14 - 2.15 методом последовательных приближений с учётом того, что в формулу 2.14 подставляется 4,2 кВт/м 2 :
1) Приблизительное минимальное безопасное расстояние (по формуле 2.14):
2) Коэффициент облучённости для расстояния :
3) Коэффициент пропускания атмосферы при = 30м:
4) Плотности теплового потока на расстоянии :
5) Минимальное безопасное расстояние (методом линейной интерполяции по формуле 2.15):
Согласно расчётам в разделе 2.2, при r = 48м = 1,5кВт/м 2 .
Доля мгновенно испарившейся перегретой жидкости (по формуле 3.2):
где - стандартная молярная теплоёмкость перегретой жидкости;
Т - температура перегретой жидкости, К;
- энтальпия (теплота) испарения жидкости при температуре кипения, Дж/моль (приложение 1).
Масса мгновенно испарившейся перегретой жидкости при аварийном вскрытии ёмкости (по формуле 3.1):
где - масса перегретой жидкости, находящейся в ёмкости, кг;
- доля мгновенно испарившейся перегретой жидкости при температуре перегрева Т.
Эффективный диаметр огненного шара (по формуле 3.3):
Время существования огненного шара (по формуле 3.4):
где - масса мгновенно испарившейся перегретой жидкости, кг.
Площадь поверхности огненного шара (по формуле 3.6):
Массовая скорость выгорания пентана в режиме огненного шара (по формуле 3.5):
Интенсивность теплового излучения огненного шара (по формуле 3.7):
Для пентана доля тепла, расходуемого на излучение, принимается равной 0,3.
где - доля тепла, расходуемого на излучение;
- массовая теплота сгорания метанола, кДж/кг;
- площадь поверхности огненного шара, м 2 .
2.2 Воздействие теплового излучения на объекты и человека при горении огненного шара
1) Воздействие на группу людей (r 1 = 320 м):
Коэффициент пропускания атмосферы при тепловом излучении огненного шара (по формуле 3.8):
где - расстояние от группы людей до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м;
- эффективный диаметр огненного шара, м;
-высота центра огненного шара, принимаемая равной , м.
Плотность теплового потока на заданном расстоянии r от центра огненного шара (по формуле 3.9):
где - интенсивность теплового излучения огненного шара, кВт;
r - расстояние от группы людей до центра огненного шара, м.
Время наступления непереносимых болевых ощущений (Приложение 13):
Вероятность теплового поражения людей:
Так как, согласно проведённым расчётам, люди находятся в зоне теплового воздействия, в которой плотность теплового потока меньше 4 кВт/м 2 , то вероятность теплового поражения человека Q вп 0%.
Расстояние, в пределах которого возможно образование ожогов III-й степени открытых участков кожи (по формуле 3.10):
где - масса мгновенно испарившейся перегретой жидкости, т (формула 3.1 - 3.2);
- массовая теплота сгорания жидкости, кДж/кг (формула 2.4).
Расстояние, в пределах которого возможно образование ожогов II-й степени открытых участков кожи (по формуле 3.11):
Расчёт безопасного расстояния для людей
Приблизительное минимальное безопасное расстояние людей:
Так как для человека , то приблизительное минимальное безопасное расстояние можно рассчитать, используя коэффициент пропускания атмосферы , рассчитанный для и равный 0,835:
Коэффициент пропускания атмосферы для расстояния 803 м:
Реальная плотность теплового потока на расстоянии 803м:
Согласно ранее проведённым расчётам в разделе 3.2, при r = 320м =3,89Вт/м 2 . Следовательно, методом линейной интерполяции:
2) Воздействие на открытый склад стеклопластика с деревянным ограждением (r = 160 м):
Коэффициент пропускания атмосферы для расстояния 160м;
Реальная плотность теплового потока на расстоянии 803м:
Для древесины сосновой критическая плотность теплового потока составляет 13,9 кВт/м 2 ; для рулонной кровли 9-кВт/м 2 (приложение 16). Согласно данным приложения 15 и 17, произойдёт воспламенение древесины и рулонной кровли при рассчитанной плотности теплового потока.
3) Воздействие на автомобили (r = 200 м):
Коэффициент пропускания атмосферы для расстояния 200м;
Реальная плотность теплового потока на расстоянии 200м;
Согласно справочным данным, для автомашин критическая плотность теплового потока = 12,6 - 12,8 кВт/м 2 (приложение 16). На основании сравнения приведённых величин с учётом времени существования огненного шара можно сделать вывод, что на данном удалении от центра огненного шара произойдёт возгорание горючих материалов на автомобилях, они подвергнутся значительной термической деструкции. Также произойдёт взрыв топливных баков.
Административное многоэтажное здание с металлическим каркасом
1) Расчёты показывают, что радиусы зон полного, сильного и среднего разрушений соизмеримы с радиусом аварийного разлива. В частности, R I Прогнозирование последствий аварий на пожаро-взрывоопасном объекте курсовая работа. Безопасность жизнедеятельности и охрана труда.
Возбуждение Уголовного Дела Дипломная Работа
Контрольная работа: Міжнародний факторинг як форма кредитування зовнішньої торгівлі
Органов Дознания Реферат
Реферат: Вся правда о курении
Доклад по теме Костюм Древнего Рима
Реферат Творчество Рахманинова 6 Класс
Практическая Работа Над Проектом
Реферат: Техническое и технологическое оснащение рекламного агентства
Курсовая работа по теме Коммуникации – сущность, роль, проблемы повышения эффективности
Отчет По Практике На Тему Использование Вычислительной Техники И Характер Решаемых Задач На Предприятии
Реферат: Применение гидролокатора бокового обзора для прокладки и контроля положения подводного трубопровода
Реферат по теме Афганистан: авантюра или вынужденная необходимость
Эссе Актуальные Социальные Проблемы В Современном Обществе
Реферат по теме Охрана избирательных прав граждан в уголовном законодательстве России и зарубежных стран
Эссе На Уйгурском Языке
Реферат: Галичина - соціокультурна, історична, політична частка України
Реферат: Освобождение из японского плена В.М. Головина
Контрольная работа: Урок музики та його організація
2 Эссе Наследники Тюркской Империи
Дипломная работа: Формирование социальной адаптации детей дошкольного возраста с синдромом Дауна
Проблема радиоактивных отходов - Безопасность жизнедеятельности и охрана труда презентация
Последствия и их устранения на Чернобыльской Атомной Электростанции - Безопасность жизнедеятельности и охрана труда реферат
Производственный травматизм и профзаболевания - Безопасность жизнедеятельности и охрана труда реферат