Проектування конструкції корпусу суховантажного судна для перевезення генерального грузу та контейнерів - Производство и технологии дипломная работа

Главная

Производство и технологии
Проектування конструкції корпусу суховантажного судна для перевезення генерального грузу та контейнерів

Визначення коефіцієнта загальної повноти за характеристиками прототипу для проектованого судна т/х "Капітан Кушнарєнко". Основні елементи конструкції корпусу. Проектування машинного відділення Техніка безпеки під час проведення електрозварювальних робіт.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
МІНІСТЕРСТВО ОСВІТИ І НАУКИ УКРАЇНИ
ОДЕСЬКИЙ НАЦІОНАЛЬНИЙ МОРСЬКИЙ УНІВЕРСИТЕТ
КАФЕДРА «ТЕОРІЯ ТА ПРОЕКТУВАННЯ СУДНА»
Студента III курсу кораблебудівельного факультету
Спроектувати конструкцію корпусу суховантажного судна для перевезення генерального грузу та контейнерів
Прототипом для проектованого судна є т/х «Капітан Кушнарєнко». Всі його характеристики, необхідні для розрахунку, наведені у листі каталогу.
Корпус проектованого має пряму носову кінцеву частину і просту кормову кінцеву частину, із проміжним розташуванням машинного відділення. Корпус набрано за змішаною схемою набору. Днищове й палубне перекриття набрані за подовжньою схемою набору. Палубне перекриття у районі люкових вирізів набрано за поперечною схемою набору. Розташування балок набору зображено на схемах днищового, палубного схемі бортового перекриття середнього трюму, і схемі бортового перекриття МВ.
Згідно з ГОСТ 5521-86 у проекті передбачено застосування звичайної вуглецевої сталі марки ВСт3СП2 з межею текучості 235 мПа і леговану сталь марки СПП:09Г2 з межею текучості 295 мПа. Обрані матеріали своїми властивостями повністю задовольняють вимогам РС що до корпусів морських суден.
Визначення коефіцієнта загальної повноти за характеристиками прототипу:
де - водотоннажність прототипу (= 15735т);
- масова густина забортної води (= 1,025т/м 3 ).
1.1 Розрахунок зовнішніх навантажень на корпус
Визначаємо хвильовий коефіцієнт. Якщо 90< L<300 вын визначається за формулою:
Розрахунковий тиск, що діє на корпус судна з боку моря, визначено по формулах Регістра РС
Для точок нижче конструктивної ватерлінії
Р =Р st + P w =96,4+13,43 =109,8КПа
де Р st - розрахунковий статичний тиск (нижче ЛВВЛ), кПа;
Р w - розрахунковий тиск, зумовлений переміщеннями корпуса судна щодо профілю хвилі, для точок нижче ЛВГВ, кПа;
Zi - відстань точки доданка навантаження від ЛВВЛ, м.
Z i =9,64 м - відстань точки додатка навантаження від ЛВВЛ.
Р wo = 5 С w a v a x =58,950,6 = 26,85 КПа
Розрахунковий тиск, зумовлений переміщеннями корпуса судна щодо профілю хвилі для точок вище ЛВВЛ:
P w = Р wo - 7,5 a x Z i = 26,85 - 7,5 0,267 5,6 = 15,64 КПа
де Z i =5,6 м - відстань точки додатка навантаження від конструктивної ватерлінії
Всі розраховані значення тиску наведені на епюрі тисків.
1.2 Розрахунок стандарту загальної міцності
Визначаємо момент опору міделевого перетину судна:
де М Т - розрахунковий згинальний момент міделевого перетину судна, кНм;
- допустима напруга для обраної марки сталі, МПа.
де - коефіцієнт застосування механічних властивостей сталі.
де М Т - найбільший згинальний, що призводить до прогинання судна на тихій воді, кН м;
М W - хвильовий згинальний момент, що призводить до прогинання судна, кН м
Хвильовий згинаючий момент, що викликає перегин судна:
Хвильовий згинаючий момент, що викликає прогин судна
Сумарний момент з урахуванням максимального хвильового моменту, що призводить до перегинання судна:
М т = M sw + M w = (0,486+ 0,59)10 6 =0,7610 6 кНм.
У всіх випадках момент опору поперечного перетину корпуса повинен бути не менш ніж:
Мінімальне значення моменту інерції поперечного перетину корпуса повинне бути не менш ніж:
1.3 Основні е лементи конструкції корпусу
Приймаємо a 0 =750 мм. В форпіку та ахтерпіку a 0 =600 мм. На ділянці 0,2L від носового перпендикуляра
Висота подвійного дна на середині довжини судна:
У кінцівках (форпік та ахтерпік), МВ та у п ершому трюмі висоту подвійного дна збільшуємо на 0,5 м, h = 1,8 м.
Поперечну шпацію приймаємо a = 700 мм
1. 4 Розрахунок днищового перекриття
Обшивка днища і настилу подвійного дна
Вибір листів днища й настилу подвійного дна зроблен по розрахунковій товщині.
Мінімальна товщина листів днищовой обшивки визначена по формулі Регістра РС [1]
S min =(5,5 + 0,04L) =(5,5 + 0,04 152,2) 1 =11,6 мм;
Товщина листів днищовой обшивки зі скулою визначена по формулі Регістра РС
Прийнято S =12 мм, для забезпечення корпусу судна поздовжньої міцності
m - коефіцієнт згинального моменту, т =15,8;
K - коефіцієнт допустимих навантажень, K = 0,6;
n - розрахункова нормативна межа текучості, n = 235 Мпа;
S = U(T -12) = 0,2(24 -12) =2,4 мм;
Р = 109,8 Кпа - тиск, який діє на корпус судна з боку моря
Обшивка днища набирається зі стандартних листів товщиною 12 мм, ширина листів 1800 мм, товщина скулового листа 12 мм, ширина листа приймаються конструктивно.
У районі ДП встановлюється горизонтальний кіль шириною 1600 мм і товщиною 16 мм (на 2 мм товщі обшивання днища).
Ширина горизонтального кіля визначена по формулі Регістра РС:
Мінімальна товщина листів настилу другого дна визначена за формулою Регістра РС [1], тому що виконано умову L 80
S min =(5 + 0,035 L) =(5 + 0,035 152,2) 1 =10,3 мм;.
Товщина листів настилу другого дна визначена по формулі Регістра РС [1]
Товщина вертикального кіля визначена по формулі Регістра РС [1]
де k = 0,03L + 8,3 11,2; k = 0,03152,2+8,3 =12,9
В = 22,2 м; h ф = 1,3 м; S = U(T -12) = 0,2(24 -12) =2,4 мм;
У всіх випадках товщина вертикального кіля повинна бути не менш ніж:
Smin = 0,025L+5,5+1,5 = 0,025*152,2+5,5+1,5 = 10,8 мм;
Товщина вертикального кіля приймається 18 мм - достатня
Товщину стрингера приймаємо рівній товщині вертикального кіля, тобто стрингер має товщину 15 мм.
Флори спроектовані відповідно до вимог РС 2.4.4.3:
Товщина суцільних флорів розраховується по формулі:
? = 0,023L+5,8 = 0,023152,2+5,8=9,3;
k1=1,65 - коефіцієнт обраний по таблиці 2.4.4.3-1;
k2 = 0,86 - коефіцієнт обраний по таблиці 2.4.4.3-2;
S = U(T -12) = 0,2(24 -12) =2,4 мм;
У всіх випадках товщина суцільних флорів повинна бути не менш чим:
Smin = 0,035L+6 = 0,035152,2+6 = 11,3 мм;
Стінки суцільних флорів підкріплюються ребрами жорсткості.
Непроникні флори, які встановлюються під водонепроникними перебірками повинні мати товщину не менш чим
де - p = 7,5h н = 7,5(13,2+1-0,6) = 102 кПа;
Р = 143,6 кПа - тиск, який діє на корпус судна з боку моря.
По вимогах РС товщина непроникних флорів не повинна бути менш товщини суцільних флорів, тому товщину непроникних флорів приймаємо рівну S=11 мм.
Основний набір днища й подвійного дна
Подовжні балки днища й подвійного дна призначаються по моменту опору.
Момент опору подовжніх балок днища визначений по формулі Регістра РС [1]
прийнято несиметричний полособульб 24 а (ДЕРЖСТАНДАРТ 21937-76) з моментом опору W=434см 3 , що зменшений на 35% тому що встановлені проміжні підкріплювальні стояки посередині прольоту подовжніх балок де
Р =109,8 Кпа - тиск, який діє на корпус судна з боку моря;
S = U(T -12) = 0,2(24 -12) =2,4 мм;
Момент опору подовжніх балок подвійного дна визначений по формулі Регістра РС [1]
прийнято несиметричний полособульб 18 б (ДЕРЖСТАНДАРТ 21937-76) з моментом опору W =218 см 3 , що зменшений на 35% тому що встановлені проміжні підкріплювальні стояки посередині прольоту подовжніх балок де
W' - момент опору балки без обліку запасу на зношування, см 3 ;
k = 1 + до S = 1 + 0,091 1,2 = 1,11;
S = U(T -12) = 0,2(24 -12) =2,4 мм;
Розмір проміжних підкріплювальних стояків між подовжніми балками днища й другого дна призначається по площі поперечного переріза.
Площа поперечного переріза стояків визначається по формулі РС 2.4.4.7.1:
де h - висота попереч. перетину стійки, см;
Момент інерції повинен бути не менш ніж:
Товщину бракет вертикального кіля та міждонного листа, а також бракет, що з'єднують подовжні балки по днищу та подвійному дну з непроникними флорами, приймаємо рівній товщині суцільних флорів S =11 мм.
1. 5 Розрахунок бортового перекриття
Бортова обшивка містить у собі ширстрек шириною 1600 мм, чотири стандартних листа шириною 1800 мм і один лист шириною 2440 мм.
Вибір листів обшивки судна зроблено по розрахованій товщині.
Мінімальна товщина листів бортової обшивки визначена за формулою Регістра РС [1]
S min =(5,5 + 0,04L) =(5,5 + 0,04 152,2) 1 =11,6 мм;
Товщина листів бортової обшивки в районі (0,4-0,5) D визначена по формулі Регістра РС [1]
S = U(T -12) = 0,17(24 -12) =2,04 мм;
Р =54,91 КПа - тиск, який діє на корпус судна з боку моря
Товщина листів бортової обшивки в районі нижче 0.4 D визначена по формулі Регістра РС [1]
де S = U(T -12) = 0,14(24 -12) =1,68 мм;
Р = 80 КПа - тиск діюче на корпус судна з боку моря
Товщина листів бортової обшивки в районі вище 0,5 D визначена по формулі Регістра РС [1]
Товщина листів бортової обшивки по машинному відділенню прийнята
Товщина листів фальшборту визначена по формулі Регістра РС [1]
S = 0,025 (L + 4,0) = 0,025(152,2 + 4,0) =7,5 мм;
Ширина ширстрека визначена по формулі Регістра РС [1]
b k = 5L + 800  2000; b =5152,2 + 800 =1561 мм;
Товщиною ширстрека приймається S =18 мм для забезпечення корпусу судна подовжньої міцності.
Ширина ширстрека по машинному відділенню визначена по формулі Регістра РС [1]
b k = 5L + 800  2000; b =5152,2 + 800 =1561 мм;
прийнято b = 1600 мм, товщиною S =18 мм
Вибір балок набору зроблен по необхідному моменту опору, який розраховується.
Момент опору трюмного шпангоута визначен по формулі Регістра РС [1]
прийнято звареного тавра 36 а з моментом опору W =1180 см 3 ;
W' - момент опору розглянутої балки;
k = 1 + до S = 1 + 0,073 1,2 = 1,09;
Момент опору шпангоута твіндека визначений по формулі Регістра РС [1]
Прийнято звареного тавра 16 б з моментом опору W =169 см 3 , тому що кінець шпангоута закріплюється кницей, те це дозволяє знизити момент опору балки на 30%
k = 1 + к S = 1 + 0,107 1,2 = 1,13;
S = U(T -12) = 0,1(24 -12) =1,2 мм;
Розрахунковим тиском на фальшборт р, кПа, є зовнішній тиск, визначуваний на чолі «Розрахункові навантаження» (1.3.1) р = 20,8 кПа
При цьому воно повинне прийматися не менше:
P mi n =0,02L+14= 0,02*152,2+14= 17 кПа;
З двох навантажень за розрахункове вибираємо найбільше р = 17 кПа;
Толщина обшивки фальшборта повинна бути не менше:
S= 0,025L+4,0= 0,025152,2+4,0=7,8 мм ? 8 мм.
1 .6 Розрахунок палубного перекриття твіндека
Вибір листів настилу твіндека зроблен по розрахованної товщині.
Мінімальна товщина листів настилу твіндека визначена по формулі Регістра РС [1], тому що виконано умову L 100
S min = (7 + 0,01L) = (7 + 0,01 152,2) 1 =8,5 мм;
Товщина листів настилу твіндека визначена по формулі Регістра РС [1]
Прийнято S =11 мм, для забезпечення корпусу судна подовжньої міцності
S = U(T -12) = 0,11(24 -12) =1,32 мм;
Р = g 0,7 h = 9,81 0,75,0 =34кПа - тиск;
g = 9,81 м/с 2 - прискорення вільного падіння
Вибір балок набору зроблен по необхідному моменту опору, що розраховується. Момент опору бімсів твіндека визначен по формулі Регістра РС [1]
W = W k = 170,95 1,15 =196,6 см 3 ;
прийнято несиметричний полособульб 18 а з моментом опору W =200 см 3
k = 1 + к S = 1 + 0,1061,44 = 1,15;
Момент опору бімсів у межлюковой перемичці твиндека визначен по формулі Регістра РС [1]
прийнято тавра сталевий зварений 36 а (РД5.9373-80) з моментом опору W =1180 см 3
k = 1 + к S = 1 + 0,073 1,44 = 1,11;
Необхідний момент опору карлінгса твіндека визначений по формулі Регістра РС [1]
W = W k =15439,61,1 =16983,6 см 3 ;
k = 1 + до S = 1 + 0,067 1,44 = 1,1;
Р = g 0,7 h = 9,81 0,7 5,0 =34 КПа - тиск
g = 9,81 м/с 2 - прискорення вільного падіння;
a = 8,6 м - відстань між розглянутими балками
S = U(T -12) = 0,12(24 -12) =1,44 мм;
Таблиця1.4.1 - Розміри карлінгса твіндека
z = B/A=39,0 см; I = (C - Z2*A)*10 -4 = 664503,9 см 4 ; W1 = I/Z=17051,8 см 3 ; W' = 15439,6 см 3 ; W = 16983,6 см 3 .
Фактичний момент опору W 1 перевищує необхідний момент опору W, тому спроектований карлингс є міцним.
Товщину книці, що з'єднує трюмний шпангоут і бімс твіндеку приймаємо рівній товщині бімса твіндеку S = 9 мм.
Розмір h = 0,7 . с = 0,7 . 300 = 210 мм.
Товщину книці, що з'єднує трюмний карлінгс і бімс твіндеку приймаємо рівній товщині бімса твіндеку S =9 мм.
Розмір h = 0,7 . с = 0,7 . 300 = 210 мм.
1.7 Розрахунок палубного перекриття верхньої палуби
Вибір листів настилу верхньої палуби зроблен по розрахованой товщині. Мінімальна товщина листів верхньої палуби визначена по формулі Регістра РС [1], тому що виконано умову L 100
S min = (7 + 0,02L) = (7 + 0,02 152,2) 1 =10 м;
? = 1 - коефіцієнт використання механічних властивостей стали, визначений по таблиці 1.1.4.3 Регістра РС [1]
Товщина листів верхньої палуби визначена по формулі Регістра РС [1]
n = 235 МПа - розрахункова нормативна границя текучості по нормальних напругах, визначений по таблиці 1.1. 4.3 Регістра РС [1]
S = U(T -12) = 0,1(24 -12) =1,2 мм - запас на зношування
U =0,1 мм /рік - середньорічне зменшення товщини зв'язку, визначено по таблиці 1.1. 5.2 Регістра РС [1]
T = 24 р. - планований термін служби;
Р = 30 КПа - тиск на корпус судна з боку моря.
Ширина палубного стрингера визначена по формулі Регістра РС [1]
b = 5L + 800 = 5 . 152,2 + 800= 1561 мм;
прийнято b = 1600 мм, товщиною S =18 мм.
Вибір балок набору зроблен по необхідному моменту опору, що розраховується.
Момент опору подовжніх балок верхньої палуби визначений по формулі Регістра РС [1]
W = W k =117,3 1,18 =121,55 см 3 ;
прийнято несиметричний полособульб 16 а , з моментом опору W =147см 3
k = 1 + к S = 1 + 0,07 1,44 = 1,18;
S = U(T -12) = 0,12(24 -12) =1,44 мм;
За рамний бімс верхньої палуби прийнятий зварений тавр32 а з моментом опору W =870 см 3 . Він обран конструктивно з висотою стінки, яка вдвічі більше стінки подовжньої балки верхньої палуби.
Момент опору бімса межлюковой перемички верхньої палуби визначений по формулі Регістра РС [1]
прийнято тавра зварений 32 а з моментом опору W =870 см 3
k = 1 + к S = 1 + 0,076 1,44 = 1,11;
S = U(T -12) = 0,12(24 -12) =1,44 мм;
Необхідний момент опору комінгса люка визначений по формулі Регістра РС [1]
W = W k =13623,2 1,1 =14985,5 см 3 ;
k = 1 + к S = 1 + 0,067 1,44 = 1,1;
Таблиця 1.5.2 - Розміри комінгс - карлінгса люка
z = B/A = 77,5 см ; W1 = I/Z = 16813,1 3; см
I = (C - Z2*A)*10 -4 = 1303308,2 см 4 ; W' = 13623,2 см 3 ;
Фактичний момент опору W 1 перевищує необхідний момент опору W, тому спроектований комингс-карлінгс є міцним.
Товщину книці, що з'єднує твіндечний шпангоут і бімс ВП приймаємо рівній товщині шпангоута твіндеку ВП S =8 мм.
Розмір h = 0,7 . с = 0,7 . 300 = 210 мм.
Розрахунок навантажень на перебірку
Розрахунковий тиск на конструкції водонепроникних перебірок приймається рівним:
для конструкції форпікової перегородки.
Для всіх перебірок (окрім форпікової):
Р7=7,51,1=8,25 кПа, приймаємо Р7=12 кПа.
Товщина листів перебірок різна. Ближча до подвійного дна товщина листів перебірок більше, ніж у палуби, тому розраховуємо товщину кожного листу окремо.
Товщина обшивки перебірок повинна бути не менш визначуваною по формулі:
Smin = 4+ 0,02L= 4+0,02152,2= 7 мм;
Розрахунок товщини листів ведеться для кожного з поясів перебірки:
S = U(T -12) = 0,1(24 -12) =1,2 мм (Р.С. 1.1.5.1);
Момент опору стояків перебірок в твіндеке визначається по формулі:
прийнято полособульб несиметричний 14 б з моментом опору W =112 см 3
S = U(T -12) = 0,1(24 -12) =1,2 мм;
Момент опору стояків перебірок в трюмі визначається по формулі:
прийнято полособульб симетричний 30812-260 з моментом опору W =700 см 3
k = 1 + к S = 1 + 0,074 1,2 = 1,09;
S = U(T -12) = 0,1(24 -12) =1,2 мм;
Момент опору бімсов в твіндеке визначається по формулі:
прийнято тавр зварний 32 a з моментом опору W =870 см 3
k = 1 + к S = 1 + 0,076 1,44 = 1,11;
S = U(T -12) = 0,12(24 -12) =1,44 мм;
Карлінгс в твіндеке призначаємо конструктивно. Висота карлінгса потрібна бути в двідчі більше ніж висота бімсов, але через те що бімси розрізаються на карлінгсі й приварюються до нього прийнято тавр зварний 50 а з моментом опору W =2600 см 3 .
Призначаємо висоту стінки балки рамного набору рівної 0,1 прольота. З цієї умови прийнято тавр зварний 45 а з моментом опору W =1770 см 3
Момент опору бімсов в трюмі визначається по формулі:
прийнято тавр зварний 32 в з моментом опору W =1000 см 3
k = 1 + к S = 1 + 0,075 1,44 = 1,11;
Карлінгс в твіндеке призначаємо конструктивно. Висота карлінгса потрібна бути в двідчі більше ніж висота бімсов. Тому прийнято тавр зварний 50 а з моментом опору W =2600 см 3
Призначаємо висоту стінки балки рамного набору рівної 0,1 прольота. З цієї умови прийнято тавр зварний 63 а з моментом опору W =5100 см 3
Товщину книці, що з'єднує рамну стійку переборки у твіндеку і рамний бімс ВП приймаємо рівній товщині стінки рамної стійки S =10 мм.
Приймаємо с = 500 мм відповідно до висоти рамного бімсу ВП.
Розмір h = 0,7 . с = 0,7 . 500 =350 мм.
Товщину книці, що з'єднує рамну стійку переборки у трюмі і рамний бімс палуби твіндека приймаємо рівній товщині стінки рамного бімсу ВП S =12 мм.
Приймаємо с = 500 мм відповідно до висоти рамного бімсу палуби твіндека.
Розмір h = 0,7 . с = 0,7 . 500 =350 мм.
Товщину книці, що з'єднує рамну стійку переборки у трюмі і подовжні балки днища приймаємо рівній товщині стінки рамної стійки S =14 мм.
Приймаємо с = 630 мм, с =1/10.h ст.
Розмір h = 0,7 . с = 0,7 . 630 = 441 мм.
1.9 Проектування машинного відділення
Товщину стінки флора і настилу другого дна збільшуємо на 2 мм в порівнянні з перетином в середній частині корпусу судна.
Приймаємо товщину стінки флора S=14 мм, і товщину настилу другого дна Sвд=13 мм.
Особливостями конструкціі машинного відділення проєктуємого судна є:
установлення рамних шпангоутов через кожні чотири шпації для подкріплення борту з урухуванням вібрації, установлення суцільних флорів на відстані двох шпацій, установлення платформи на відстанні 2,5 м від палуби твіндека, установлення одного бортового стрингера на відстанні 1,8 м від платформи.
Профіль рамних шпангоутов приймається конструктивно з урухуванням вимог Правил Регістру, що висота шпангоута потрібна бути не менш ніж 1/10 прольоту.
Момент опору рамного шпангоута в трюмі визначається по формулі:
прийнято тавр зварний 45 а з моментом опору W =1770 см 3
k = 1 + к S = 1 + 0,0713 1,2 = 1,086;
S = U(T -12) = 0,1(24 -12) =1,2 мм;
У площині рамного шпангоута встановлюємо рамні бімси, висота стінок яких приймається рівній половині висоти стінки рамного шпангоута, тобто за рамний бімс приймаємо тавровий прфіль №32 а з моментом опору W= 870 см 3 .
За бімс ВП приймаємо бімс таврового профілю №32 а W= 870 см 3 .
Для бімса НП і платформи, встановлених в р-ні рамного шпангоута приймаємо тавровий профіль №25 а W= 470 см 3 .
Висоту стінки бортового стрінгера приймаємо рівній висоті стінки рамного шпангоута. h стор. = 450 мм.
Товщина стінки стрінгера на 1 мм менше товщини стінки рамного шпангоута.
Товщина вільного поясочка стрінгера приймається рівній товщині вільного поясочка рамного шпангоута. S сп.= 14 мм.
Момент опору трюмного шпангоута визначен по формулі Регістра РС [1]
прийнято звареного тавра 20 б з моментом опору W =280 см 3
W' - момент опору розглянутої балки;
k = 1 + до S = 1 + 0,102 1,2 = 1,12;
S = U(T -12) = 0,1(24 -12) =1,2 мм;
Оскільки проект учбовий і не дани дані про механізми і двигун, то масу механізмів і двигуна я приймаємо конструктивно:
Товщина деталей фундаменту головного двигуна внутрішнього згорання, повинна бути не менш визначуваною по формулі:
Для спрощення, розрахунок товщини стінок фундаменту я виконую в програмі Excel.
Таблиця 1.7.1.1 - Розрахунок товщини листів, стінок, бракет по головний ДВС
Суцільні флори встановлюємо через кожні дві шпації.
Товщину книці, що з'єднує рамний шпангоут і бімс твіндеку, а також рамний шпангоут і бімс платформи приймаємо рівній товщині бімса S =6 мм.
Розмір h = 0,7 . с = 0,7 . 450 = 315 мм.
1.10 Розрахунок еквівалентного брусу
Перевірка загальної подовжньої міцності судна здійснюється шляхом порівняння потрібного значення мінімального момента опору корпуса судна з фактичними моментами опору, які розрахованні у табличній формі. При розрахунку еквівалентного брусу у таблицю заносимо ті подовжні зв'язки, які повністю або частково беруть участь в загальному поздовжньому згині судна. Ступень участі того чи іньшого зв'язку в загальному поздовжньому згині судна регламентується Правилами Регістру.
У процесі розрахунку еквівалентного бруса для отримання достатнього моменту опору корпусу судна збільшуємо:
* товщину настилу ВП з 10 мм до 18 мм;
* товщину бортової обшивки з 11 мм до 12 мм;
* товщину настилу твіндека з 10 мм до 11 мм;
* товщину стінок корлінгсів ВП і палуби твіндека до 16 мм і 22 мм відповідно;
* товщину полок корлінгсів ВП і палуби твіндека до 22 мм і 28 мм відповідно;
* товщину палубного стрингера ВП і палуби твіндеку приймаємо 20 мм і 13 мм відповідно;
Відстань нейтральної лінії від днища Zдн = В/А =4,68 м;
Відстань нейтральної лінії від палуби Zпб = 7,92 м;
Момент інерціі переріза Iно = 2 (С-ZднА) 10 -4 = 32,58 м 4 ;
Момент опору днища Wдн = Iно/Zдн = 6,97 м 3 ;
Момент опору палуби Wпб = Iно/Zпб = 4,11 м 3 .
Момент опору днища Wдн= Iно/Zдн = 6,97 м 3 > 3,75 м 3 ;
Момент опору палуби Wпб= Iно/Zпб = 4,11 м 3 > 3,75 м 3 .
Розрахунок еквівалентного брусу показав, що зпроектований корпус задовольняє вимогам РС що до міцності корпусів морських суден.
2. Техніка безпеки під час проведення електрозварювальних робіт
Під час електрозварювальних робіт можуть бути спричинені наступні небезпеки: теплові опіки струменем полум`я і розплавленим або розігрітим металом, погіршення стану здоров`я і поява профзахворювань через вдихання пари металів, продуктів згорання обмазок електродів, флюсів, масел, фарб і т.п., захворювання очей і шкірного покриву від дії різних видів променистої енергії (інфрачервоного і ультрафіолетового спектрів). До цього додається небезпека виникнення пожеж і вибухів горючих газів і речовин як використовуваних в работі, так і робіт, що знаходяться поблизу від місця виробництва, і навіть в суміжних приміщеннях.
При електродуговій зварці є додаткова небезпека можливого ураження електричним струмом.
Якщо при проектуванні і улаштуванні постійних робочих місць по виробництву зварювальних робіт, особлива при напівавтоматичній і автоматичній зварці і різанні в цехах, на ділянках і спеціальних майданчиках, можна передбачити і виконати всі заходи по зменшенню перерахованих небезпек (вентиляція, штатні місця розташування балонів, генераторів і зварювальних трансформаторів, стаціонарні газо- і електропроводи, заземлення і т.д.), то в обмежених умовах на судах, що будуються або ремонтуються на «тимчасових» робочих місцях забезпечення повної безпеки проведення робіт вимагає більше зусиль і уваги. Адже у кожному окремому віпадку і на кожному робочому об`єкті боводиться по-новому вирішувати технічні і організаційні питання забезпечення безпеки праці. Тому доводиться більше уваги приділяти зварювальним роботам на судні і в місцях, де немає стаціонарних, спеціально обладнаних робочих місць.
Загальні вимоги безпеки. До електрозварювання і різання металів повинні допускатися тільки особи, що мають спеціальні кваліфікаційні посвідчення (видані Держмісктехнаглядом). Особи, що привертаються до робіт по електрозварюванню, газоелектричного різання, повинні проходити попередній медичний огляд, а електрозварники, що виконують зварку в замкнутих просторах і зайняті зваркою кольорових металів, повинні один раз на рік проходити періодичний медичний огляд з обов`язковою рентгенографією грудиної клітини і лабораторним дослідженням сечі і крові. Особи, у яких знайдені ознаки отруєння оксидами морганцю у вигляді ураження центральної нервової системи, повинні переводитися на роботу, не пов`яз ану з шкідливими умовами праці.
Жінки до виробництва робіт електрозварювання усередені замкнутих просторів (котли, цистерни, баки, танки, відсіки суден і т.д.) не допускаються.
Для забезпечення санітарно - гігієнічних вимог слід керуватися санітарними правилами при зварці, наплавленні і різанні металів.
Користуватися устаткуванням, апаратурою і інструментом можуть тільки особи, відповідальні за його експлуатацію. Передавати його кому-небудь для виробництва навіть короткочасних робіт (відігрівання трубопроводів, випалення старої фарби і т.п.) категорично забороняється.
Перед початком робіт проводиться перевірка спецодягу і індивідуальних захисних засобів. Робоче місце ретельно готується відповідно до технологічних карт і інструкції по техниці безпеки. Приміщення провітрюють і вентилюють, а потім з нього видаляють все зайве, перевіряють його і суміжні з ним приміщення на пожарно - та вибухо-безпеку, готують засоби пожежегасіння.
Для забезпечення необхідного повітрообміну повинні бути встановлені і пущені в хід місцеві переносні або стаціонарні вентилятори, відкриті двері, люки, горловина і ілюмінатори, що є в цих приміщеннях.
При роботі в замкнутих просторах і важкодоступних місцях рекомендується застосовувати пристрій для примусової подачі свіжого повітря під маску зварника (мал. 3.1).
Свіже повітря під маску 2 електрозварника подається через коробочку - фільтр 4, прикріплену болтами до маски електрозварника. Крім того, до маски зварювача прикріплюють полотнище (парусину), яке разом з щитком утворює накидний капюшон. Повітря в коробочку - фільтр (з фільтруючим матеріалом 5) подається під тиком не більш 1 кгс/см 2 через штуцерне з`єднання 6 за допомогою гумового кисневого шланга 7, що проходить над головою робітника і що опускається до поясу, де він кріпиться. Потім шланг через кисневий редуктор приєднують до основної магістралі стиснутого повітря.
Коробочку - фільтр циліндрової форми з органічного скла заповнюють шматочками поролону 5 (і закривають сіткою 3), який забезпечує очищення повітря від пилу, води і масляних аерозолів, а також знижує рівень шуму при вході повітря в маску. Через направляючий козирок 1, виготовлений з пружини в один - два шари, свіже повітря прямує в зону дихання усередині маски.
Якщо зварка на судні відбувається з гратувань, підмістей настилів, їх необхідно міцно закріплювати і робити леєрну огороду заввишки 1,0 - 1,2 м. Окрім цього гратування, настили і підмести слід покривати листами азбесту або заліза, щоб падаючий розплавлений метал не міг викликати пожежі або опіків. У дощову погоду робочі місця зварювачів повинні бути захищені навісами.
Поблизу зварювача що працює в цистернах, відсіках, резервуарах, колодязях, казанах і т. п., призначають спостерігача, для надання йому першої допомоги. Електрозварники і газорізальники повинні бути одягнені у спецодяг, озуті в гумові чоботи і мати спеціальний пояс, до якого прикріпляється рятувальний кінець, виведений через люк до спостерігача. Останній повинен невідступно знаходитися біля виходу із замкнутого простору, невпинно стежити за станом працюючого, підтримуючи з ним безперервний зв'язок голосом, за допомогою рятувального кінця або іншим ефективним способом.
Електрозварники і газорізальники при роботі в положенні сидячи або лежачи на металі повині забезпечуватися вогнестійкими килимами, підлокітниками і наколінниками. Не можна користуватися металевими щитками і переносними лампами напругою понад 12 В. Встановлюється також спостереження за тим, щоб не допустити опіків людей або запалювання предметів з протилежної сторони поверхонь, що нагріваються, а також повинні бути вжиті заходи, застерігаючи падіння іскр, крапель розплавленого металу і відрізаних частин металевих конструкцій на дерев'яні постили і людей.
Для попередження вибухів і пожеж балони із зрідженими і стиснутими газами розташовують від зварювальних агрегатів і кабелів не ближче 5 м. Вживаються заходи, що виключають можливість випадкового дотику кабелів і шлангів до токовідних частин і виникнення коротких замикань. Огорожі (щити) робочого місця повинні мати застережені знаки небезпеки.
Роботи електрозварювання. Для захисту особи від ультрафіолетового проміння і бризок металу електрозварники користуються щитками або масками легкого, не електропровідного, вогнестійкого, нетеплопровідного матеріалу. Підручні зварювачів і робочі, що знаходяться у місцях зварки, повинні користуватися щитками і з стеклами - світофільтрами, а люди, що працюють поблизу (в межах 10 м.) захищеного місця зварки, повинні носити захисні окуляри з темними стеклами типа В-3. Для захисту очей електрозварників від електричної дуги застосовують спеціальні захисни стекла (світофільтри) марки Э - 1 (при силі струму до 75 А), Э - 2 (при силі струму 72 - 200 А), Э - 3 (200 - 400 А) і Э - 4 (понад 400 А). продуктивність и безпека праці зварювача залежить також від конструкції електродотримача; він повинен бути легким, забезпечувати хороше затискання і швидку зміну електродів. Рукоятка виготовляється з електро- і теплоізоляційного і вогнестійкого матеріалу з козирком для захисту рук від дії дуги і бризок металу. Поблизу від місць виробництва зварювальних робіт вивішуються застежлеві знаки (плакати).
Зварювальні генератори і трансформатори для роботи на відкритому повітрі повинні бути закритого виконання, а допоміжні прилади і апарати до них - захищеного виконання; їх треба встановлювати в закритих будках або кіосках з матеріалу, що не згорає, захищаючих від дощу і снігу. Машини постійного струму слід розміщувати централізовано (у відособлених приміщеннях) або групами в декількох пунктах так, щоб відстань від зварювального поста була не більш 40 м.
Зварювальний агрегат повинен бути обладнаний пристроєм типа АСН - 4, забезпечуючи при обриві дуги автоматичне відключення напруги або зниження його до 12 В з витримкою часу не більш 0,5 з і автоматичне включення при торканні електродом зварювальної деталі. Корпус зварювального агрегату, а також затиск вторинної обмотки зварювального трансформатора, до якого підключається дріт, що йде до виробу (зворотний дріт), слід заземляти. У разі потреби прокладки дротів через двері, люки, горловину і інші отвори ізоляцію електродів захищають пропускаючи їх через дерев`яні короби або труби. Не дозволяється використовувати як зворотний дріт мережі заземлення газових, водопровідних труб, металевих конструкцій будівлі, технологічного устаткування. Зварка завжди повинна вироблятися із застосуванням двох дротів.
Ручне дугове електрозварювання необхідно здійснювати електродами, при плавленні яки
Проектування конструкції корпусу суховантажного судна для перевезення генерального грузу та контейнерів дипломная работа. Производство и технологии.
Реферат: Индивидуальный трудовой договор . Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат по теме Типология характеров
Сочинение По Недоросль Фонвизин За 7 Класс
Курсовая работа по теме Особливості міжособистісних стосунків в колективі медичних працівників
Курсовая работа по теме Сегментирование в туризме
Реферат: Аргентина
Курсовая работа по теме Применение специальных познаний в уголовном процессе
Реферат Физическая Реабилитация При Бронхиальной Астме
Курсовая работа: Обогащение словарного запаса учащихся при подготовке к сочинению в седьмом классе
Курсовая работа по теме Генератор тестовых сигналов для проверки зрения
Реферат: Организация и отпуск лекарственных средств
Контрольная работа по теме Конституция Речи Посполитой 1791 года
Эссе По Истории Княгиня Ольга
Личность Юриста Реферат
Лабораторная Работа Измерение Веса Тела Динамометром
Реферат: Эротика Древнего Китая
Доклады На Тему Малий Бізнес України
Ультразвук Получение Свойства Применение Реферат
Курсовая Паломнический Тур
Завоевание Америки - вопрос о другом - эссе
Кримінально-правова характеристика невиплати заробітної плати, стипендії, пенсії чи інших установлених законом виплат - Государство и право контрольная работа
А.В. Суворов – жизненный путь и военно-теоретические взгляды - История и исторические личности реферат
Организация и проведение PR компаний на предприятии - Маркетинг, реклама и торговля курсовая работа