Проектирование железобетонных и каменных конструкций многоэтажного здания с неполным каркасом - Строительство и архитектура курсовая работа

Главная

Строительство и архитектура
Проектирование железобетонных и каменных конструкций многоэтажного здания с неполным каркасом

Проект многоэтажного здания с неполным каркасом; расчет железобетонных и каменных конструкций: монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами; неразрезного ригеля; сборной железобетонной колонны первого этажа и фундамента; кирпичного столба.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.


Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования РФ
Тихоокеанский государственный университет
Пояснительная записка к курсовому проекту
Железобетонные и каменные конструкции
Проектирование железобетонных и каменных конструкций многоэтажного здания с неполным каркасом
1. Расчет монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами
1.1 Компоновка конструктивной схемы
1.2 Расчет и конструирование монолитной плиты
1.4.1 Крайний пролет балки. Армирование пролетного сечения
1.4.2 Крайний пролет балки. Армирование опорного сечения балки
2. Расчет сборного балочного перекрытия
2.1 Компоновка конструктивной схемы
2.2.1 Расчет плиты по предельным состояниям первой группы
2.2.2 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы
3.1 Расчет ригеля по прочности нормальных сечений при действии изгибающего момента
3.2 Расчет ригеля по прочности наклонных сечений на действие поперечной силы
4. Расчет сборной железобетонной колонны первого этажа
5. Расчет центрально нагруженного фундамента под колонну
6. Расчет кирпичного столба с сетчатым армирование
1. Расчет монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами
1.1 Компоновка конструктивной схемы
При компоновке конструктивной схемы принято, что главные балки расположены в поперечном направлении здания с шагом равным l 1 = 5,7 м, и пролетом равным l 2 = 6,4 м. Крайние главные балки с одной стороны оперты на кирпичную стену, с другой на колонну. Средние балки с двух сторон оперты на колонны. Привязка наружных кирпичных стен принята равной 250 мм от разбивочных осей до внутренних граней стен, а ширина полосы опирания плиты на стену равна 120 мм. Класс бетона для проектирования перекрытия - В20, тяжелый.
Второстепенные балки расположены вдоль здания. Расстояния между второстепенными балками назначены с учетом проектирования плиты балочного типа, и назначены в соответствии с условиями:
где n - число пролетов плиты между второстепенными балками;
Размер средних пролетов плиты принят равным 2,2 м; а крайней плиты 2,0 м.
Предварительно назначены следующие значения геометрических размеров элементов перекрытия:
Т.к. размеры поперечных сечений балок должны соответствовать унифицированным, то высота главной балки принята равной
- Высота и ширина второстепенных балок:
1.2 Расчет и конструирование монолитной плиты
Толщина перекрытия, с учетом величины временной нормативной нагрузки на перекрытие равной 5 кН/м 2 , назначена равной д = 60 мм.
Плита работает как многопролетная неразрезная балка (рис 1.1), опорами которой служат второстепенные балки и наружные кирпичные стены.
Рис. 1.1 Расчетная схема монолитной плиты перекрытия
Нагрузка на 1 м плиты равна нагрузке на 1 м 2 перекрытия. Сбор нагрузок на плиту представлен в табл. 1.1.
Коэффициент надежности по нагрузке г f
С учетом коэффициента надежности по назначению для здания с II классом ответственности (г n = 0.95) полная расчетная погонная нагрузка на 1 м плиты:
где в - условно выделенная полоса в плане перекрытия шириной 1 м.
Изгибающие моменты с учетом перераспределения усилий:
- в первом пролете и на первой промежуточной опоре:
- в средних пролетах и на средних опорах:
то в средних пролетах, окаймленных по всему контуру балками, изгибающий момент снижен на 20%, т.е. М 2 = 1,658 кНм.
Монолитная плита армируется рулонными сетками (рис. 1.2).
Рис. 1.2 Армирование монолитной плиты рулонными сетками
В соответствии с [1, 2] определены прочностные и деформативные характеристики бетона и используемой арматуры:
- арматура А240 - расчетное значение сопротивления арматуры растяжению R s = 215 МПа;
- бетон тяжелый В20 - сопротивление бетона сжатию R b = 10,35 МПа, (c учетом коэффициента работы бетона при длительном действии нагрузки г b1 = 0,9), R bt = 0,9 • 0,9 = 0,81 МПа.
1.3.1 Подбор сечений продольной арматуры сеток для среднего пролета C 1
где h 0 - величина сжатого слоя сечения, равная:
где а - условна заданная половина диаметра стержней сетки;
о - относительная высота сжатой зоны бетона:
1.3.2 Подбор сечений продольной арматуры сеток для крайнего пролета C 2
Для экономии арматуры, крайний пролет рассчитывается на разность моментов:
где М U(C1) - несущая способность сетки С 1 .
68418-51040=17378 Н/м Принимаем С2 №12 ,
За расчетную схему второстепенной балки принимается многопролетная неразрезная балка, опирающаяся на стену и главные балки (рис. 1.3.).
Расчетные пролеты второстепенной балки:
Сбор нагрузок на второстепенную балку:
- нагрузка от веса плиты и конструкции пола:
где h В.Б. - высота второстепенной балки;
в В.Б. - ширина второстепенной балки;
Итого нагрузка с учетом коэффициента надежности по назначению здания:
Изгибающие моменты с учетом перераспределения усилий в балке:
1.4.1 Крайний пролет балки. Армирование пролетного сечения
Геометрические параметры продольного сечений балки
Рис.1.4 Геометрические параметры продольного сечения балки
Назначена ширина полки в' f = 2008мм.
Проверка положения нейтральной оси в сечении:
где h 0 - величина сжатой зоны бетона, назначенная предварительно:
Условие выполнено, таким образом дальнейший расчет произведен как расчет для прямоугольного сечения.
По сортаменту арматуры принято 3 стержня диаметром d = 18 мм, с расчетной площадью поперечного сечения при всем количестве стержней A S = 763 мм 2 .
1.4.2 Крайний пролет балки. Армирование опорного сечения балки
По сортаменту арматуры принято 5 стержней диаметром d = 12 мм, с расчетной площадью поперечного сечения при всем количестве стержней A S = 565 мм 2 .
2. Расчет сборного балочного перекрытия
- класс предварительно напрягаемой арматуры - К-7;
- тип плиты перекрытия - ребристая.
2.1 Компоновка конструктивной схемы
При компоновке конструктивной схемы принято поперечное направление ригелей. Номинальная ширина плиты назначена в соответствии с условием:
где n - количество ребристых плит перекрытия в пролете главной балки.
Геометрические размеры ребристой плиты перекрытия:
с целью унифицирования размеров к стандартам, высота плиты принята равной 300 мм.
Расчетная схема плиты перекрытия представляет неразрезную шарнирно опертую балку с равномерно распределенной нагрузкой от собственного веса конструкции, конструкции пола, и временной нагрузки (рис.2.3). Все нормативные и расчетные нагрузки, действующие на плиту представлены в табл. 2.1. Расчетный пролет плиты при опирании на ригель высчитан по формуле:
где в р - ширина ригеля, равная 250 мм.
Рис.2.3 Расчетная схема плиты перекрытия
Коэффициент надежности по нагрузке г f
Нагрузка на плиту для расчета по первой группе предельных состояний равняется:
Нагрузка на плиту для расчета по второй группе предельных состояний:
Расчет по первой группе предельных состояний.
Расчет по второй группе предельных состояний.
2) От длительнодействующей нагрузки:
Для дальнейшего расчета в соответствии с [2] выписаны следующие нормативные характеристики материалов:
- арматура предварительно напряженная К-7:
расчетное сопротивление арматуры растяжению R S =1110 МПа;
нормативное сопротивление арматуры R sn = 1335 МПа;
модуль упругости арматуры Е S = 180000 МПа;
расчетное сопротивление бетона осевому сжатию R b = 15,3 МПа;
нормативное сопротивление бетона осевому сжатию R bn = 22 МПа;
расчетное сопротивление бетона осевому растяжению R bt = 1,08 МПа;
начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении E b = 19500 МПа.
2.2.1 Расчет плиты по предельным состояниям первой группы
Расчетная схема плиты перекрытия сводиться к расчету эквивалентного таврового сечения.
Расчет прочности нормального сечения
Ширина полки принята равной 1560 мм.
2) Определение положения нейтральной оси
Нейтральная ось проходит через полку. Расчет ведется для таврового сечения.
где У в,ult - относительные деформации сжатого бетона при напряжении R в , равные 0,0035 МПа;
У S,el - относительные деформации арматуры растянутой зоны, вызванные внешней нагрузкой при достижении в этой арматуре напряжения, равного R S :
у SP - величина предварительного напряжения арматуры с учетом всех потерь, принимаемая равной:
?у SP - потери предварительного напряжения, принятые равными 100 МПа.
Требуемая площадь предварительно напряженной арматуры:
где г S3 - коэффициент условия работы бетона, определенный из соотношения:
По сортаменту арматуры принято 2 стержня диаметром 12 мм, с площадью поперечного сечения стержней А S = 181,2 мм 2 .
Расчет прочности наклонного сечения
1) При расчете по сжатой полосе между наклонными трещинами необходимо выполнение условия:
2) Расчет наклонного сечения на действие поперечной силы.
Требуемая площадь поперечных стержней арматуры:
где S W - шаг поперечных стержней в плите, принятое в соответствии с условиями:
R SW - расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению, при классе арматуры В500 R SW = 265 МПа.
По сортаменту арматуры принято 2 стержня диаметром 3 мм, с площадью поперечного сечения стержней А S = 14,1 мм 2
Для расчета из полки плиты выделена полоса шириной 1м. Расчетный пролет согласно рис.2.5:
где - общая ширина ребер плиты, ширина одного ребра в р = 70 мм:
Расчетная нагрузка на 1 м 2 полки толщиной 50 мм от собственного веса, веса конструкции пола и временной нагрузки равна ?q (м2) = 7,82кН/м 2 .
Рис. 2.5 Расчет полки на местный изгиб
Изгибающий момент для полосы шириной 1 м с учетом частичной заделки полки плиты в ребрах определена по формуле:
Рабочая высота расчетного сечения прямоугольного профиля найдена как:
где а - величина защитного слоя бетона, принятая равной 15 мм.
Подбор сечения поперечной рабочей арматуры сетки:
По сортаменту арматуры принято 10 стержней диаметром 4 мм, с площадью поперечного сечения стержней A S = 126 мм 2 , и шагом 100 мм.
С помощью компьютерной программы получены следующие данные:
- расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения
- момент инерции приведенного сечения ;
-момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне
-момент сопротивления приведенного сечения по верхней зоне
- упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне
- упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и монтажа
- плечо внутренней пары сил при непродолжительном действии нагрузок
- плечо внутренней пары сил при продолжительном действии нагрузок
- коэффициент, учитывающий работу свесов сжатой полки
- суммарная ширина ребер приведенного сечения при расчете по второй группе предельных состояний
- относительная высота сжатой зоны при продолжительном действии нагрузок
2.2.2 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы
Расчет плиты по предельным состояниям второй группы производится с целью проверки удовлетворений требований плиты по трещиностойкости и по допустимому прогибу плиты.
Расчет железобетонных элементов произведен по непродолжительному и продолжительному раскрытию трещин.
Непродолжительное раскрытие трещин определено от совместного действия постоянных и временных (длительных и кратковременных) нагрузок, продолжительное - только от постоянных и временных длительных нагрузок.
При расчете на раскрытие трещин должно соблюдаться условие:
где М - изгибающий момент от внешней нагрузки;
M crc - изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента при образовании трещин.
Для того чтобы найти изгибающие момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента при образовании трещин M crc , необходимо найти все потери предварительно напряженной конструкции плиты.
При расчете предварительно напряженных конструкций учтены снижение предварительных напряжений вследствие потерь предварительного напряжения до передачи усилий натяжения на бетон (первые потери) и после передачи усилия натяжения на бетон (вторые потери).
1) Потери от релаксации напряжений арматуры Вр1400 при механическом способе натяжения:
2) Потери от температурного перепада
3) Потери от деформаций стальной формы (упоров) ;
4) Потери от деформации анкеров натяжных устройств:
где Дl - обжатие анкеров, принятое равным 3,05 мм;
l - расстояние между наружными гранями упоров, принимаемое равным:
где l n - шаг колонн в продольном направлении, равный 5,7 м.
6) Потери от быстронатекающей ползучести бетона:
Нагрузка от собственной массы плиты:
M w = q w l 0 2 /8=3,53·5,575 2 /8=13,71кНм
Напряжение на уровне растянутой арматуры:
Напряжение на уровне крайнего сжатого волокна:
Передаточная прочность бетона, при которой возможен отпуск арматуры при предварительном напряжении, назначена из условий:
от класса бетона по прочности на сжатие;
Потери от быстронатекающей ползучести:
Максимальное сжимающее напряжение в бетоне от действия силы P 1 :
На уровне крайнего сжатого волокна:
где R вt,ser - расчетное значение сопротивления бетона на осевое растяжение, равное 1,2 МПа для бетона В30;
Р (2) - усилие в напрягаемой арматуре с учетом полных потерь:
Максимальное напряжение в сжатом бетоне:
Проверим образование верхних начальных трещин:
Условие М < M crc не выполняется (47,18 > 44,21), т.о. необходим расчет по раскрытию трещин нормальных к продольной оси, и сравнение ширины раскрытия трещин с предельно допустимой.
Расчет по раскрытию трещин нормальных к продольной оси
Приращение напряжений в растянутой арматуре от непродолжительного действия полной нагрузки (M=M tot =47,18кНм; z=240мм)
Ширина раскрытия нормальных трещин определяется по формуле:
От непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок:
От продолжительного действия постоянной и длительной нагрузок:
Ширина непродолжительного раскрытия трещин:
Ширина продолжительного раскрытия трещин:
Расчет изгибаемых элементов по прогибам производен из условия:
где f - прогиб элемента от действия внешней нагрузки;
f ult - значение предельно допустимого прогиба.
Расчет прогиба плиты выполняем с учетом раскрытия трещин от действия постоянной и длительной нагрузок (M=M l =38,32кНм).
e s,tot =M/N tot =38,32·10 6 /145,1·10 3 = 264 мм
e s,tot /h o =264/270 = 0,98<1,2/ц ls =1,2/0,8=1,5
Условие выполняется, фактический прогиб плиты не превышает предельно допустимого.
С помощью компьютерной программы получены уточненные размеры сечения ригеля , и ординаты огибающих эпюр, приведенные в таблице 2.2.
Расстояния от опор до сечений с максимальными моментами:
Принятая компоновка сборного балочного перекрытия приведена на листе №2 чертежей формата А1.
железобетонный каменный конструкция здание
Неразрезной ригель многопролетного перекрытия представляет собой элемент рамной конструкции. При свободном опирании концов ригеля на наружные стены и равных пролетах ригель рассматривается как неразрезная балка.
- бетон - тяжелый В30, R в = 15,3 МПа;
- продольная рабочая арматура - А300 ненапрягаемая, R S = 280 МПа.
3.1 Расчет ригеля по прочности нормальных сечений при действии изгибающего момента
Сечение верхней и нижней рабочей арматуры ригеля подобрано с учетом огибающих эпюр изгибающих моментов.
По сортаменту подобрано 4 стержня диаметром 25 мм с фактической площадью - 1963 мм 2 .
Условие выполняется (0,157 < 0,583).
Требуемая площадь верхней арматуры:
По сортаменту подобрано 2 стержня диаметром 28 мм, с фактической площадью всех стержней - 1232 мм 2 .
Монтажную арматуру принимаем 2 Ш12 A300 (A s =226мм 2 )
3.2 Расчет ригеля по прочности наклонных сечений на действие поперечной силы ( )
где R bt - расчетное значение сопротивления бетона для предельных состояний первой группы, при классе бетона по прочности на сжатие В30.
то интенсивность поперечного армирования найдена по формуле:
Поскольку 38,75>31,37, то принимаем
Условие не выполняется, корректируем значение :
Определение шага поперечной арматуры:
Принято: S 1 = 150 мм; S 2 = 370 мм.
Подбор диаметра поперечной арматуры
Для армирования ригеля в поперечном направлении принята арматура А240, с расчетным сопротивлением поперечной арматуры растяжению R sw = 175 МПа.
Требуемая площадь сечения арматуры:
Принято 2 стержня, диаметром 8 мм (с учетом диаметра продольной арматуры), с фактической площадью поперечных стержней 101 мм 2 .
При назначении длины части ригеля L 1 , на котором будет установлена поперечная арматура, необходимо удовлетворить расчетные и конструктивные требования.
Условие не выполняется, значит, требуется корректировка.
Принята длина участка на котором поперечная арматура установлена с шагом S 1 , равная 1,6 м.
Проверяю прочность по наклонной полосе ригеля между наклонными трещинами:
м w = A sw / bs = 101 / 250·150 = 0,00269
ц w1 = 1 + 5*б* м w = 1 + 5*6,46*0,00269 = 1,087
ц b1 = 1 - в* R b = 1 - 0,01*15,3 = 0,9847
0,3*ц w 1 *ц b 1 *R b *b*h 0 = 638,63 > Qmax
1) Несущая способность нижних 4 стержней
Высота сжатой зоны бетона определена по формуле:
Верхние стержни арматуры нижнего сечения, в целях экономии материла арматуры, устанавливаются только в средней части ригеля.
2) Несущая способность нижних 2 стержней
3) Несущая способность верхних стержней
4) Несущая способность монтажных верхних стержней
Верхние стержни в сечении ригеля в целях экономии материала установлены только в местах с наибольшими усилиями моментов. На остальном участке ригеля установлена монтажная арматура диаметром 12 мм, класса А300. Соединение стержней происходит встык, при помощи ванной сварки.
Требуемая длина анкеровки для нижней арматуры :
Требуемая длина анкеровки для верхней арматуры у опоры :
4. Расчет сборной железобетонной колонны первого этажа
- Класс бетона для сборных конструкций - В30;
- Класс арматуры сборных ненапрягаемых конструкций - А300;
При проектировании средней колонны первого этажа учтены все нагрузки, действующие на колонну, а также учтено, что грузовая площадь равна произведению шага колонн в продольном и поперечном направлениях здания:
При сборе нагрузок постоянная расчетная нагрузка от веса плит покрытия и кровли без учета коэффициента по нагрузке г f принята равной 5 кН/м 2
Снеговая нагрузка соответствует заданному району строительства -
где q - расчетная нагрузка от конструкции пола и плит перекрытия;
2) Нагрузка от собственного веса ригеля
где с - объемный вес железобетона, равный для тяжелого бетона 25 кН/м 3 ;
г f - коэффициент надежности по материалу, равный 1,1.
3) Нагрузка от собственного веса колонн
где h к , b к - предварительно назначенное сечение колонны, принятые равным 400х400 мм.
4) Нагрузка от плит покрытия и кровли:
тоже, с учетом нагрузки от ригеля и колонн верхних этажей:
где р l - длительная нагрузка на перекрытие.
6) Кратковременная нагрузка на перекрытие
где p sh - кратковременная нагрузка на перекрытие.
где S 0 - расчетное значение снеговой нагрузки, принятое в соответствии с [5], равное 1кПа(г.Саратов);
- коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,4;
в том числе длительная составляющая:
Полное значение нагрузки на колонну:
Длительнодействующая нагрузка на колонну:
Принимаем предварительно коэффициент
Требуемая площадь арматуры в сечении колонны определена по формуле:
где - площадь бетонного сечения, равная:
По сортаменту арматуры подобрано 4 стержня диаметром 16 мм, с фактической площадью .
По полученным значениям в соответствии с [6] найдено значение .
Коэффициент отличается от коэффициента меньше чем на 10 %, т.о. перерасчет не требуется.
Несущая способность колонны должна удовлетворять требованию:
Для устройства поперечной арматуры принята арматура класса В500. Из условий свариваемости назначен диаметр арматуры - 4мм.
При назначении шага поперечной арматуры учтены конструктивные требования:
5. Расчет центрально нагруженного фундамента под колонну
- Класс бетона для фундамента - В20 R bt = 0,81 МПа;
- Класс арматуры фундамента - А240 R s = 225 МПа;
- Глубина заложения фундамента - Н d = 1,4 м;
- Условное расчетное сопротивление грунта - R 0 = 0,25 МПа.
где N n - нормативная усилие от колонны, с учетом среднего значения коэффициента надежности по нагрузке = 1,15:
- средний вес единицы объема бетона фундамента и грунта на обрезах, принятый равным 20 кН/м 3 .
Размер стороны квадратной подошвы фундамента:
При принятии стороны квадратной подошвы фундамента равной 2,9 м.
Рабочая высота фундамента определена из трех условий:
1. Из условия прочности на продавливание:
где Р - давление под подошвой фундамента от расчетной нагрузки:
где а - величина защитного слоя, предварительно назначенная равной 50 мм.
2. Из условия заделки колонны в фундаменте с учетом толщины дна стакана и зазора между колонной и дном стакана фундамента
3. Из условия анкеровки сжатой арматуры колонны в стакане фундамента.
где h ан - высота анкеровки арматуры колонны, принимаем ;
По условиям унификации принята высота фундамент равная 850мм. Т.к. высота фундамента не более чем 900 мм, то необходимое количество ступеней - 2. Высота нижней ступени . С учетом бетонной подготовки под подошвой фундамента будем иметь рабочую высоту
Проверка нижней ступени на поперечную силу без постановки поперечной арматуры (для единицы ширины этого сечения):
прочность нижней ступени по наклонному сечению обеспечена.
Фундамент армируется в плитной части арматурной сеткой с рабочей арматурой в двух направлениях.
Площадь сечения арматуры подошвы фундамента определяется из условия расчета фундамента на изгиб в 2-х сечениях.
Изгибающий момент в каждом сечении:
Требуемые площади арматуры в каждом сечении:
Для дальнейшего подбора арматурной сетки принята максимальная требуемая площадь поперечного сечения арматуры.
Назначен шаг установки арматуры в сетке S = 200 мм.
По сортаменту арматуры подобраны 15 стержней арматуры диаметром 18 мм, с фактической площадью А S = 3817 мм 2 .
6 . Расчет кирпичного столба с сетчатым армированием
- кирпич - глиняный полнотелый пластического прессования;
- расчетная продольная сила - N = 810 кН;
- расчетная продольная сила от длительнодействующей нагрузки - N g = 669 кН;
- эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести сечения - е 0 = 5,6 см;
6 .1 Определение размеров сечения кирпичного столба:
где - величина средних напряжений в кладке, принятая равной 2,5 МПа.
Т.к. е 0 < 0,17h (56<109), то кирпичный столб можно проектировать с сетчатым армированием.
Максимальные напряжения в кладке с принятыми размерами сечения найдены по формуле:
где А с - площадь сжатой части сечения, определенная по формуле:
- предварительно назначенный коэффициент продольного изгиба;
Расчетное сопротивление неармированной кладки сжатию:
По полученному значению расчетного сопротивления неармированной кладки в соответствии с табл.2 [7], определена марка кирпича и марка раствора (при R =2,2 МПа):
Т.к. площадь сечения столба А > 0,3 м 2 , то согласно п.3.11 [7] корректировка расчетного сопротивления кладки не требуется.
Для армирования кирпичного столба принята арматура класса В500 диаметром стержней 5 мм (площадь сечения A st = 19,6 мм 2 ), с расчетным сопротивление растяжению R s =360 МПа. Расчетное сопротивление с учетом коэффициента : .
Требуемый процент армирования кладки, определен по формуле:
Назначен шаг по высоте кирпичного столба, равный S = 158 мм (кирпичный столб армируется через каждые 2 ряда кладки).
Т.о. требование по проценту армирования выполнено.
Фактическая несущая способность кирпичного столба с сетчатым армированием:
Расчетное сопротивление армированной кирпичной кладки:
Упругая характеристика кладки с сетчатым армированием:
где R u - временное сопротивление кладки сжатию, найденное по формуле:
где k - коэффициент принятый равным 2 для кладки из кирпичей;
где - коэффициент продольного изгиба для всего сечения высотой h в плоскости действия изгибающего момента, принятый в соответствии с табл. 18 [7], в зависимости от гибкости и упругой характеристики кладки, равным 1;
- коэффициент продольного изгиба для сжатой зоны сечения высотой h с в плоскости действия изгибающего момента, принятый в соответствии с табл. 18 [7], в зависимости от гибкости и упругой характеристики кладки , равный 0,99.
Необходимо выполнения условия: - условие выполнено.
При всех найденных значениях несущая способность кирпичного столба равна:
Прочность кирпичного столба обеспечена.
1. СП 52-101-2003 "Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры"; ГУП «НИИЖБ; Госстрой России.
2. СНиП 2.03.01-84* "Бетонные и железобетонные конструкции"; ГОССТРОЙ СССР
3. СП 52-102-2004 "Предварительно напряженные железобетонные конструкции"; ГУП «НИИЖБ; Госстрой России.
4. "Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжело бетона" (к СП 52-102-2004); НИИЖБ
5. СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия"; Министерство строительства РФ; Москва, 1996 г.
6. "Пособие проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры" (к СП 52-101-2003); НИИЖБ; Москва, 2005 г.
7. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. «Железобетонные конструкции» Общий курс- М.: Стройиздат, 1985.
8. СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции».
Знакомство с основными особенностями проектирования железобетонных конструкций с неполным каркасом и сборно-монолитными перекрытиями. Рассмотрение компоновки конструктивной схемы здания. Характеристика этапов расчета сборной железобетонной колонны. дипломная работа [915,4 K], добавлен 09.04.2015
Элементы железобетонных конструкций многоэтажного здания. Расчет ребристой предварительно напряжённой плиты перекрытия; трехпролетного неразрезного ригеля; центрально нагруженной колонны; образования трещин. Характеристики прочности бетона и арматуры. курсовая работа [1,0 M], добавлен 21.06.2009
Расчет и конструирование сборной предварительной напряженной плиты перекрытия. Конструирование сборного разрезного ригеля. Оценка прочности центрально нагруженного фундамента и колонны подвального этажа многоэтажного здания со случайным эксцентриситетом. курсовая работа [557,4 K], добавлен 27.07.2014
Рассмотрение особенностей разработки конструкции многоэтажного здания с неполным каркасом с несущими наружными стенами и внутренним железобетонным каркасом. Этапы расчета и конструирования второстепенной балки. Способы построения огибающей эпюры моментов. курсовая работа [2,4 M], добавлен 13.05.2015
Проектирование основных несущих конструкций сборного железобетонного каркаса многоэтажного производственного здания. Проектирование железобетонных конструкций, на примере проекта железобетонной плиты перекрытия, неразрезного ригеля, колонны и фундамента. курсовая работа [2,4 M], добавлен 12.05.2019
Компоновка монолитного перекрытия промышленного здания. Расчет монолитной плиты перекрытия, второстепенной балки, кирпичного простенка и фундамента. Компоновка сборного здания. Нагрузка на стену и простенок первого этажа от междуэтажных перекрытий. курсовая работа [774,0 K], добавлен 14.09.2015
Компоновка междуэтажного перекрытия производственного здания с неполным каркасом. Расчетное сечение плиты. Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси. Сбор нагрузок на колонну первого этажа. Расчет продольной арматуры ствола колонны. курсовая работа [155,7 K], добавлен 14.12.2015
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Проектирование железобетонных и каменных конструкций многоэтажного здания с неполным каркасом курсовая работа. Строительство и архитектура.
Контрольная работа: Город Тюкалинск и его достопримечательности
Электрические Фильтры Реферат Курсовая
Реферат: Фламенко: пространство души. Скачать бесплатно и без регистрации
Сочинение: Философия любви в цикле И. А. Бунина «Темные аллеи»
Время Перемен Аргументы К Сочинению Обломов
Глобальное Экономическое Регулирование Реферат
Алгебра 7 Класс Контрольная Работа Дорофеев Ответы
Доклад: Учение Локка о государстве и праве. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат: Понятие банковских рисков и критерии их классификации
Контрольная работа по теме Политические идеи Н. Грановского
Дипломная работа: Термодинаміка і синергетика
Учебно Курсовой Комбинат Белгород Официальный Сайт
Дипломная работа: Повышение эффективности деятельности коммерческих банков
Сочинение О Футболе 4 Класс
Рефераты На Дому Работа
Реферат по теме Льтвтёьъв ыхухэфш
Реферат На Тему Общие Вопросы Представления Налоговой Декларации
Трудовой Процесс Реферат
Курсовая работа: Экономико - статистический анализ производства и реализации зерна 2
Реферат: Вечные законы человеческого бытия в романе Шолохова "Тихий Дон". Скачать бесплатно и без регистрации
Подготовка и реализация управленческих решений на примере предприятия ООО "Амур-Аудит" - Менеджмент и трудовые отношения курсовая работа
Лидерство: наука и искусство управления людьми - Менеджмент и трудовые отношения презентация
Формування мотивів природоохоронної діяльності у молодших школярів - Педагогика дипломная работа