Проектирование технологии проведения разрезной траншеи. Разработка схемы электроснабжения отделения измельчения обогатительной фабрики - Геология, гидрология и геодезия дипломная работа

Главная

Геология, гидрология и геодезия
Проектирование технологии проведения разрезной траншеи. Разработка схемы электроснабжения отделения измельчения обогатительной фабрики

Состояние горных работ в карьере Новоорловский. Вычисление размеров и объема разрезной траншеи. Расчет производительности бурового станка и взрывных работ. Анализ расчетной освещенности помещения отделения измельчения, выбор трансформаторной подстанции.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Современные обогатительные фабрики представляют собой высокомеханизированные, оснащенные большим количеством электрооборудования с широким диапазоном мощности - о десятков ватт до нескольких мегаватт - предприятия, на которых широко внедряется комплексная автоматизация технических процессов и управления производством на базе микропроцессорной техники и электронных вычислительных машин. Систем распределения большого количества электроэнергии должна обладать высокими техническими и экономическими показателями и базироваться на новейших достижениях современной техники. Поэтому электроснабжение обогатительных фабрик должно основываться на использование современного конкурентоспособного электротехнического оборудования и прогрессивных схем питания, широком применении автоматизации.
В свою очередь непрерывное совершенствование и создание новых видов электротехнического оборудования, доставляющего, преобразующего, распределяющего, регулирующего и потребляющего электроэнергию, позволяет более надежно и эффективно осуществлять процессы обогащения, повышать квалификационный уровень эксплуатационного персонала.
Технически грамотное применение электрооборудования позволяет максимально реализовать технологические возможности обогатительного оборудования, повысить его экономическую эффективность, и обеспечить безопасность условий труда. Для обслуживания монтажа и ремонта разнообразного электрооборудования обогатительных фабрик требуется высококвалифицированный персонал, так как любые допущенные при этом ошибки могут привести не только к значительному материальному ущербу, выводу из строя дорогостоящего оборудования, большим потерям сырья и готовой продукции, нерациональному использованию электроэнергии, но и к травматизму.
Карьер Новоорловский занимается открытой добычей вольфрамовых руд. Рудное тело по форме представляет, жилы и штокверк. Основными минералами полезного ископаемого являются вольфрам и шеелит, содержащие до 75% трехокиси вольфрама. Руды содержат другие полезные компоненты: олово, молибден, тантал и скандий, которые могут быть из руды извлечены.
Эндогенное месторождение вольфрама является постмагматическим. Вмещающие породы представляют граниты и кварцы. Коэффициент крепости руд и вмещающих пород по М.М. Протодяконову составляет 10ч-14, плотность руд и пород 2,8ч-3,2т/м, категория трещеновидности горных пород П-Ш, показатель трудности бурения пород 12н-16.
Карьер вскрыт разрезной траншеей. Высота вскрышных и добычных уступов 10-ь 12м. На вскрыше и добыче используются одноковшовые экскаваторы типа ЭКГ-5. Карьер отрабатывается с углубкой и на нем принята транспортная система разработки. Руда автосамосвалами БелАЗ-75407 транспортируется на обогатительную фабрику, а пустые породы транспортируются автосамосвалами на внешние отвалы, находящиеся на расстояние 3 км. от карьерного поля.
На карьере принят буровзрывной способ рыхления горных пород. Для бурения взрывных скважин используют буровые станки шарошечного бурения марки СБШ-200. Для взрывания в большинстве случаев применяют эмульсолит, в качестве боевиков используются тротиловые шашки или патроны детонита М. Способ взрывания с помощью детонирующего шнура. Детонирующий шнур инициируют электродетонаторами, которые подключают к взрывному прибору.
На вспомогательных работах по зачистке подошвы уступов, по профилированию карьерных дорог используют бульдозера на базе трактора Т-300.
Спроектировать технологии проведения разрезной траншеи по следующим условиям: траншея проектируется под двухполосное движение автосамосвалов БелАЗ-75407; глубина траншеи 14м; выемочный экскаватор ЭКГ-5; углы откосов бортов траншей 60 0 ; коэффициент крепости пород 10; плотность пород 3 т/м 3 ; породы второй категории трещиноватости; показатель трудности бурения пород 12; применяемое взрывчатое вещество - эмульсолит; буровой станок СБШ-200; длина траншеи 1000м.
1.3 Расчет размеров и объема траншеи
Разрезная траншея - горизонтальная открытая подготовительная выработка, образующая уступ и дающая фронт работ для экскаватора (Рис 1).
Ширина дна траншеи определяется из двух условий:
- из суммы конструктивных размеров элементов дна траншем;
- из условия безопасного расположения горнопроходческого оборудования.
Основными параметрами траншеи являются: размеры и форма поперечного сечения, глубина длина, продольные углы (Рис 2).
Траншеи имеют трапециевидное сечение. Углы откосов траншеи зависят от свойств и устойчивости пород. В крепких скальных породах они принимаются равными 70…75 0 , в скальных трещиноватых 60 0 , в осадочных породах 45…55 0 , а в слабосвязанных глинистых до 40 0 .
Траншея проводится сплошным забоем с нижней погрузкой в автосамосвалы, которые подъезжают к экскаватору по кольцевой схеме (Рис. 3).
Рис. 2. Поперечное сечение траншеи для автотранспорта
Определяем ширину дна траншеи В т , м по конструктивным элементам и размерам транспортного пути.
где А - ширина обреза, принимаемая равной в рыхлых породах 1м, а в скальных 0,75м;
К - ширина кювета, принимаемая равной в рыхлых породах 1,5м, а в скальных 1м;
О б - ширина обочины, принимаемая равной 1м;
П - ширина проезжей части, принимаемая при двух полосном движении для автосамосвалов грузоподъемностью до 75т. - 15м.
Определяем ширину дна траншеи (рис 3) В т , м по габаритам горного оборудования по формуле
где Ra - радиус разворота автосамосвала, м;
С - безопасный зазор между автосамосвалом и бортом траншеи, 1м.
Рис.3. Схема к определению ширины траншеи при кольцевой схеме заездов автосамосвалов
Из двух рассчитанных величин ширины дна траншеи для дальнейших расчетов принимаем В Т =20,6 м.
Определяем площадь поперечного сечения траншеи S т , м 2 по формуле:
б - угол откосов бортов траншеи, град.
Определяем объем разрезной траншеи V Т , м 3 по формуле
1.4 Про изводительность бурового станка
Бурение скважин ведем буровыми станками шарошечного бурения марки СБШ-200.
Определяем техническую скорость бурового станка V Т , м/ч по формуле
где Р 0 - усилие подачи на буровой инструмент, кН;
- частота вращения бурового става, мин -1 ;
П б - показатель трудности бурения пород;
Определяем сменную производительность бурового станка Qсм, м/см по формуле
где Т СМ - продолжительность смены, мин;
Т ПЗ - продолжительность подготовительно-заключительных операций, мин;
Т Р - продолжительность регламентированных перерывов, мин;
Т Л - время на личные надобности, мин; t В - продолжительность вспомогательных операций, мин.
Определяем размер кондиционного куска по вместимости ковша экскаватора d К , м по формуле
где Е - объем ковша экскаватора, м 3 .
Взрывание ведем рассыпным эмульсолитом, который имеет следующие технические характеристики: плотность 950кг/м 2 , коэффициент относительной работоспособности е= 0,96.
Определяем удельный расход эмульсолита q, кг/м 3 по формуле
где q Э - эталонный расход ВВ, кг/м 3 ;
К 1 - коэффициент, зависящий от размеров кондиционного куска;
К 2 - коэффициент, зависящий от диаметра скважины;
Определяем вместимость ВВ на 1м скважины, Р, кг по формуле
Определяем линию сопротивления по подошве (ЛСПП) W, м по формуле
Определяем допустимую ЛСПП для безопасного бурения первого ряда скважин W доп , м по формуле
где б - угол откоса торца траншеи, град.;
С - безопасное расстояние от скважины до верхней бровки уступа, м.
Для качественной подработки дна траншеи скважины бурим с перебуром.
Определяем величину перебура ? пер , м по формуле
Определяем длину забойки скважины ? заб , м по формуле
Определяем длину заряда ? зар , м по формуле
Определяем длину скважины ? скв , м по формуле
Для проведения разрезной траншеи принимаем двухрядное короткозамедленное взрывание.
Все параметры скважинного заряда показаны на рис 4.
Определяем расстояние между скважинами в ряду а, м по формуле
Рис. 4 Параметры скважинного заряда
Определяем относительное расстояние т, при принятых параметрах сетки скважин по формуле
значение m= 0,8-1,4, что соответствует опыту работы в карьерах;
Определяем количество скважин в ряду n по формуле
Определяем величину заряда в скважине Q зар , кг по формуле
Определяем объем породы, взрываемой от одной скважины V 1зар , м 3 по формуле
Определяем объём породы взрываемый от одного поперечного ряда V 1м, м 3 /м по формуле
Определяем выход взрывной породы с 1м скважины V 1 м , м 3 /м по формуле
где l скв - общая длина скважины, м.
Определяем интервал замедления при короткозамедленном взрывании скважин , мс по формуле
где К - поправочный коэффициент на категорию трещиноватости пород (II - категории);
Определяем массу заряда на взрыв всех скважин Q взр , кг по формуле
Определяем объем породы, взрываемой за один взрыв, V взр , м 3 по формуле
Все показатели буровзрывных работ сведены в табл. 1.
Таблица 1. Показатели буровзрывных работ
Объем породы, взрываемой за один взрыв
1.6 Расчет технико - экономических показателей проходки траншеи
Определяем техническую производительность экскаватора П ч , м 3 /ч по формуле
где Е - объем ковша экскаватора, м 3 ;
К н - коэффициент наполнения ковша экскаватора, принимаемый равным 0,75;
К сн - коэффициент снижения производительности экскаватора в тупиковом забое траншеи, принимаемый равным 0,7;
t ц - продолжительность цикла экскаватора, 26сек.;
К р - коэффициент разрыхления породы в ковше экскаватора, принимаемый равным 1,5.
Определяем сменную производительность экскаватора П СМ , м 3 /см по формуле
где Т см - продолжительность смены, 12 часов;
К и - коэффициент использования экскаватора на погрузке в течение смены, принимаем равным 0,75.
Определяем производительность экскаватора П мес , м 3 /мес. по формуле
n у - количество рабочих дней в месяце, принимаемое равным 26.
Определяем время проведения траншеи t, мес. по формуле
Определяем скорость проведения траншеи х, м/мес. по формуле
Определяем выход породы при взрывании одного метра скважины V 1м , м 3 /м необходимый для своевременной подготовки блоков к взрыву по формуле
где П - месячная производительность экскаватора, м 3 /мес.
V 1м - выход взорванной породы с 1 м. скважины, м 3 /м.
Определяем месячную производительность бурового станка СБШ - 200 Q б.мес , м/мес. по формуле
где Q см - сменная производительность бурового станка, м/мес.
Показатели проходки траншеи сведены в табл. 2.
Таблица 2. Технико-экономические показатели проходки траншеи
Месячная производительность экскаватора
Месячная производительность бурового станка
Определяем потребное количество буровых станков N б.ст по формуле
С учетом коэффициента резерва определяем списочный парк буровых станков N б.р. по формуле
где К р - коэффициент резерва, принимаемый 1,25.
Принимаем один буровой станок СБШ-200
1.7 Безопасность при бурении скважин
Буровой станок должен быть установлен на спланированной площадке уступа вне призмы обрушения и при бурении первого ряда расположен так, чтобы гусеницы станка находились от бровки уступа на расстоянии на менее чем 2 метра, а его продольная ось была перпендикулярна бровке уступа.
Под домкраты станков запрещается подкладывать куски руды и породы.
Перемещение бурового станка с поднятой мачтой допускается только по спланированной горизонтальной площадке. При передвижении станка под линиями электропередачи мачта должна быть опущена.
При перегоне буровых станков мачта должна быть опущена, буровой инструмент снят или надежно закреплен. Каждая скважина, диаметр устья которой превышает 200мм, после окончания бурения должна быть перекрыта.
Участки пробуренных скважин обязательно ограждаются предупредительными знаками. Порядок ограждения зоны пробуренных скважин утверждается главным инженером предприятия.
Шнеки у станков вращательного бурения с немеханизированными сборкой и разборкой бурового става и очисткой устья скважины должны иметь ограждения, сблокированные с подачей электропитания на двигатель вращателя.
Запрещается работа на станках вращательного и шарочного бурения с неисправными ограничителями переподъема бурового снаряда, при неисправном тормозе лебедки и системы пылеподавления.
Подъемный канат бурового станка должен рассчитываться на максимальную нагрузку и иметь пятикратный запас прочности. Не менее одного раза в неделю механик участка или другое специально назначенное лицо должен проводить наружный осмотр каната и делать запись в журнале о результатах осмотра.
Выступающие концы проволок должны быть обрезаны. При наличии в подъемном канате более 10% порванных проволок на длине шага свивки его следует заменить.
1. 8 Безопасность при взрывных работах
Границы опасных зон отмечаются специальными указателями, перед взрывом на этих границах выставляется оцепление.
После доставки ВМ на взрываемый блок на расстоянии 50 м от границы блока выставляется ограждение из флажков. При использовании в качестве СВ детонирующего шнура вне пределов этой зоне возможна работа горного и транспортного оборудования.
Заряжают скважины взрывники под руководством горного мастера, проводящего при необходимости корректировку отдельных зарядов в сторону уменьшения. В процессе заряжения производят замеры глубины скважин, положения заряда и забойки, которые заносятся в проект взрыва.
Взрывные работы на карьерах, как правило, проводятся в определенные дни и часы. Для удаления людей за пределы безопасной зоны дается предупредительный сигнал. После проверки начальником взрывных работ готовности к взрыву дается боевой сигнал, по которому взрывники производят с безопасного расстояния взрывание. После взрыва осматривают блоки и проверяют, нет ли отказов; затем подается сигнал отбоя.
Доставка ВВ и заряжения осуществляется с помощью зарядных машин производительностью 15-20 тонн в смену.
Забойка скважин осуществляется с помощью забоечных машин-бункеров, транспортирующих и засыпающих в скважину забоечный материал. Производительность их до 150 скважин в смену. При проведении взрывных работ определяют опасные зоны для людей, механизмов и сооружений от разлета осколков породы, от сейсмического эффекта, от действия ударной воздушной волны.
Определяем коэффициент заполнения скважины взрывчатым веществом по формуле
где ? зар - длина заряда в скважине, м;
Определяем расстояние r разл , м безопасное для людей по разлету кусков породы при взрывании скважинных разрыхляющих зарядов
где - коэффициент заполнения скважины;
d - диаметр взрываемой скважины, м;
а - расстояние между скважинами в ряду, м.
2.1 Характеристика технологического процесса и оборудования отделения измельчения
Отделение измельчения: в соответствии с проектом института «Гиредмет» измельчение руды предусмотрено в три стадии до крупности -2; -0,5 и -0,2мм. Дроблёная руда, ситовая характеристика которой приведена в табл.3 из параболического бункера, ленточными конвейерами подаётся на предварительное грохочение, где минуя 1 стадию измельчения выделяется материал крупностью -2мм. +2мм из грохота ГИЛ-52 подаётся на измельчениё в стержневую мельницу МСЦ-2700*3600 с рабочим объемом барабана 18м 3 .
Таблица 3. Ситовая характеристика дроблёной руды
Плотность слива мельницы поддерживается на уровне 50-55%, содержание готового класса в сливе (-2мм) до 90%. Разгрузка стержневой мельницы подвергается поверочному грохочению на грохоте ГИЛ - 32. Выделенный на грохоте материал -2мм насосом НПБР250/28 направляется на 1 стадию обогащения, надрешетный продукт (+2мм) ленточным конвейером возвращается в стержневую мельницу и является ее циркуляционной нагрузкой. Величина циркуляционной нагрузки составляет 80-100% от исходного питания. Питание 1 стадии направляется насосом №2 на предварительное обезвоживание в конус №1. Слив обезвоживающего конуса №1 направлен в обезвоживающий конус №3 перед шламовым узлом. Пески конуса являются питанием основной концентрации. Основная концентрация включает в себя 5 винтовых сепаратора:№1,2,3-СВ3 - 150 и№4,5-СВ2 - 1500. Промпродукты основной концентрации направляется самотёком на перечистку, на винтовые сепараторы №6,7,8,9-СВ2 - 1000.Питанием 2 стадии обогащения являются хвосты винтовых сепараторов 1стадии, которые направляются пековым насосом на предварительное обезвоживание в конус Новикова 1. Слив конуса направляется в обезвоживающий конус перед шламовым узлом. Пески конуса Новикова направляются на измельчения в шаровой мельнице 2 стадии МШР - 3200x3100 с разгрузкой через решетку. Рабочий объем мельницы 22 м 3 . Плотность слива мельницы поддерживается на уровне 60-65%, выход готового класса в сливе мельницы (-0,5мм) - 70-80%.Измельчённый материал самотёком разгружается в зумпф, откуда песковым насосом НПБР - 250/28 направляется на 2 стадию обогащения в обезвоживающий конус 2.Хвосты 2 стадии винтовых сепараторов являются питанием 3 стадии обогащения. Измельчение осуществляется до крупности - 0,2мм, выход этого класса крупности в сливе мельницы - 70-80%, плотность слива 60-65%.
2.2 Расчет освещения помещения отделения
Расчет освещения производится методом коэффициента использования светового потока, при котором предусматривается общее равномерное освещение горизонтальных поверхностей [19]. По этому методу расчетную освещенность на горизонтальной поверхности определяем с учетом светового потока, падающего от светильников на поверхности и отраженного от стен и потолка самой поверхности.
К установке применяем лампы ДРЛ-400 [26]
мощность, Вт………………………………………………………..…400
напряжение на лампе, В……………………………………………....135
ток лампы пусковой, А…………………………………………….…7,15
ток лампы рабочий, А…………………………………………….…..3,25
световой поток после горения, дм………………………..…….….19000
К лампе ДРЛ принимаем светильник для производственных помещений С35 ДРЛ.
Индекс помещения предположительного оценивается коэффициентом отражения поверхностей помещения.
Определяем индекс помещения i по формуле
Определяем световой поток, необходимый для освещения Ф л ,лм, по формуле
Е min - минимальная освещенность, лк;
Z - коэффициент неравномерного освещения;
- коэффициент использования в долях единицы.
Определяем необходимое число светильников n по формуле
где Ф л - световой поток светильника, лм.
где Ф л - световой поток лампы, лм;
Для светильника С35 ДРЛ принимаем пятнадцать светильников с лампами ДРЛ-400.
Определяем расстояние между светильниками l, м, по формуле
Определяем потребляемую мощность на освещение Р, Вт, по формуле
В качестве распределительных силовых пунктов для отделения измельчения приняты стандартные шкафы типа ПР-41 с автоматическим выключателями А 3700 [16].
Выбор сечения проводов и кабелей к отдельным токоприемникам произведем в соответствии с действующими нормами и правилами [22].
Распределительная сеть прокладывается в полу по стенам и над перекрытиями.
2.4 Выбор трансформаторной подстанции отделения и места ее расп о ложения
Выбираем трансформатор с учетом коэффициента спроса потребителей и расчета их активной и реактивной мощностей.
Трансформатор находится в помещении отделения измельчения в специально отведённом месте.
Производим расчет активной мощности для конвейера №21 Р см , кВт, по формуле
Определяем среднеактивную мощность за наиболее загруженную смену Q cм , кВар, по формуле
где - коэффициент мощности за смену.
Определяем номинальный ток I Н , А, конвейера №21 по формуле
где - номинальный коэффициент мощности потребителя;
Остальные расчеты аналогичны, их сводим в табл.4
Определяем мощность трансформатора S рас , кВА, по формуле
где Р см - средняя активная мощность, кВт;
Q см - средняя реактивная мощность, кВар.
Согласно расчетной мощной мощности принимаем трансформатор марки ТМ-250/6 с номинальной мощностью 250 кВА, что удовлетворяет условию выбора [26].
Мощность, кВА…………..…………………………………………..…250
Первичное напряжение, кВ.………………………………………….…...6
Напряжение вторичное, кВ…………………………………………..…0,4
Напряжение к.з., % от номинального…………………………………..4,5
х.х…………………...………………………………………..………0,82
к.з…………………………………………………….…………..........3,7
Ток х.х., % от номинального…………………………………........2,3
Таблица 4. Электропотребители отделения измельчения
2.5 Расчет низковольтной силовой сети
Выбор сечения кабеля производим по длительно допускаемой нагрузки и проверяем по потере напряжения. Производим расчет тока нагрузки на все магистральные линии, питающие распределительные пункты.
Определяем средневзвешенный коэффициент мощности потребителей, питаемых от трансформатора до РЩ 1 по формуле
Определяем расчетный ток нагрузки I р , А, от трансформатора до РЩ 1 по формуле:
Выбираем кабель АВВГ для линии от трансформатора до РЩ 1 имеющий допустимую токовую нагрузку I р =235 А [18].
Для остальных линий расчеты производим аналогично, результаты расчетов заносим в табл.5 и на лист 2 графической части.
От трансформатора до мостового крана
От трансформатора до сварочного аппарата
Проверяем сечения кабелей по потере напряжений, допустимая потеря напряжения не должна превышать 10%.
Определяем потерю напряжения в силовом трансформаторе по формуле
где S ут - расчетная мощность трансформатора, кВА;
S ном - номинальная мощность принятого трансформатора, кВА;
- условный средневзвешенный коэффициент мощности;
- синус угла, соответствующий приведенному ;
U а и U р - соответственно активная и реактивная составляющие напряжения короткого замыкания, %.
Определяем активную составляющую напряжения короткого замыкания U а , %, по формуле
где Р к - потери в меди трансформатора, кВт.
Определяем реактивную составляющую напряжения короткого замыкания U р , %, по формуле
где U к - напряжение к.з. трансформатора, %.
Определяем потери в силовом трансформаторе ,%, по формуле
Определяем потери напряжения в шинопроводе ,% по формуле
Определяем потерю напряжения в магистральном кабеля от трансформатора до РЩ 1 ,% по формуле 51
Определяем потерю напряжения самого большого по мощности потребителя насоса НПБР 250/28 по формуле 51
Определяем суммарные потери напряжения по формуле
Определяем потери напряжения от трансформатора до РЩ 2 аналогично предыдущей формуле
Определяем потери напряжения для транспортера №41 по формуле 51
Определяем суммарные потери напряжения от трансформатора по формуле 52
Определяем потери напряжения от трансформатора до РЩ 3 по формуле 51
Определяем потери напряжения для насоса ПБА 350/40 по формуле 51
Определяем суммарные потери напряжения по формуле 52
Определяем потери напряжения от трансформатора до мостового крана по формуле 53
Определяем потери напряжения от трансформатора до сварочного аппарата по формуле 51
Потери напряжения не превышают допустимой, поэтому оставляем выбранные сечения кабелей.
2.6 Расчет токов короткого замыкания низковольтной сети
Расчет токов короткого замыкания проводим для проверки устойчивости при коротком замыкании установок защиты и отключающей способности пускозащитной аппаратуры методом определения суммарного определения до точки короткого замыкания, согласно расчетной схеме и схеме замещения на рис.5
Рис.5. Расчетная схема и схема замещения
Определяем ток вторичной обмотки трансформатора I 2н , А, по формуле
где S тр - мощность трансформатора, кВА;
Определяем реактивное сопротивление Х Т , Ом, трансформатора по формуле
где U к - напряжение к.з., принимаем по паспортным данным трансформатора, %;
U ном.ср. - среднее номинальное напряжение для принятой основной степени трансформации, кВ;
S т.ном. - номинальная мощность трансформатора, мВА.
Находим активное сопротивление R Т , Ом, трансформатора по формуле
где Р к - нагрузочные потери в меди трансформатора, Вт;
I 2н - номинальный ток вторичной обмотки трансформатора, А.
Определяем реактивные сопротивления элементов цепи к.з. Х к , мОм,
где х 0 - реактивное сопротивление проводов, мОм/м;
Определяем активные сопротивления элементов цепи к.з. R, мОм, по формуле
где R 0 - активное сопротивление проводов, мОм/м;
Определяем сопротивление шин в РЩ 1
Для кабеля от РЩ 1 до потребителя насоса НПБР 250/28
Переходные сопротивления контакторов могут быть учтены введением в расчетную схему активного сопротивления для распределительных щитов 15 мОм, для первичных цеховых распределительных пунктов и на зажимах аппаратов, питаемых радиальными линиями от щитов ТП до магистрали 20 мОм.
Определяем суммарные сопротивления до точки К 3 , по формулам:
Определяем ток трехфазного короткого замыкания , кА, по формуле
Определяем ток двухфазного короткого замыкания , кА, по формуле
Для точки К 2 определяем трехфазные и двухфазные токи короткого замыкания по формулам 62, 63.
Для точки К 3 определяем трехфазные и двухфазные токи короткого замыкания по формулам 62, 63.
Значения токов короткого замыкания указаны в графической части проекта (лист 2).
2.7 Выбор распределительных устройств низковольтного напряжения
Выберем распределительный пункт ПР-41, предназначенный для распределения электроэнергии защиты электрических установок напряжением до 380 В. Переменного тока частотой 50 Гц при перегрузках к.з. в сетях с глухозаземленной нейтралью, для нечастных (до 6 в час) оперативных коммутаций электрических цепей и пуска асинхронных двигателей [18].
Низковольтная сеть требуется защиты от перегрузки и защищается только от токов короткого замыкания и тепловой защиты. В качестве защиты принимаем автоматические выключатели, которые обеспечивают одновременно функции коммутации силовых цепей и защиты электроприемника, а также сетей от перегрузки и коротких замыканий, для выбора которых рассчитываем ток уставки теплового расцепителя, ток уставки электродинамического расцепителя и проверяем чувствительность таковой установки на срабатывание.
Определяем ток уставки теплового расцепителя I т , А, от трансформатора до насоса НПБР 250/28 по формуле
где I н - номинальный ток электроприемника, А.
Определяем ток уставки электродинамического расцепителя I э , А, для того же потребителя по формуле
где I пус - пусковой ток электродвигателя, А.
Проверяем чувствительность токовой уставки на срабатывания из соотношения
где - ток двухфазного короткого замыкания в точке К 3 в сети потребителя, А.
Полученное отношение соответствует нормируемого значения.
Исходя из этих условий, выбираем автоматический выключатель А3710 ФУЗ на 630 А ток мгновенного срабатывания 2500 А, ток расцепителя 400 А [16]. Расчет и выбор автоматических выключателей на остальные потребителя аналогичен, результаты сводим в табл. 6.
Таблица 6. Расчет и выбор автоматических выключателей для потребителя
Для выбора автоматических выключателей на магистральную линию трансформатор - РЩ 1 определяем длительно допустимую токовую нагрузку I дл , А, по формуле
где - суммарное токи номинальных электродвигателей, А.
Определяем кратковременную токовую нагрузку I кр , А, по формуле
где I п.мах. - пусковой ток самого мощного электродвигателя, толчок которого наибольший, А.,
? I н - номинальные токи остальных потребителей
Выберем автоматический выключатель А 3720 ФУЗ на 250, ток мгновенного срабатывания - 1000 А, ток расцепителя - 250 А [16].
Устанавливаем невозможность срабатывания автоматического включателя при пуске электродвигателя, толчок пускового тока которого наибольший, I ср.эл. , А, по формуле
Ток мгновенного срабатывания 1000 А больше тока I ср.эл. =784,25 А, т.е. условие выполняется.
Остальные расчеты аналогичны, результаты сводим в табл. 7.
Таблица 7. Расчет и выбор автоматических выключателей для магистрали
Для дистанционного управления электродвигателями выбираем пускатели и контакторы по наибольшей мощности, управляемого электродвигателя и номинальному току.
Данные пускателей и контакторов указаны в графическом проекте (лист 2)
2.8 Устройство защитного заземления
Защитное заземление осуществляется с помощью заземлителя и заземляющих проводников. Естественные заземлители - это металлические конструкции, арматура железобетонных конструкций, стальные трубопроводы и оборудование, имеющие надежно соединение с землей. Не допускается использовать в качестве заземлителя алюминиевую оболочку кабелей, т.к. образующийся оксид алюминия имеет большее сопротивление.
В установках напряжением до 1000 В с глухозаземленной нейтралью проводимость заземляющих проводников выбирают из условия обеспечения автоматического отключения поврежденного участка, т.е. при замыкании между фазой и заземляющим проводником, в какой бы точке сети оно не произошло, должно возникать ток короткого замыкания, превышающий по меньшей мере в три раза номинальной ток плавкой вставки ближайшего предохранителя или тое неоптимального расцепителя автомата с обратно зависимой от тока характеристикой.
Для сокращения расходов на сооружение заземляющего устройства производим расчет сопротивления естественного заземлителя r е.з. , Ом, по формуле
где r в.тр. - сопротивление водопроводных труб, Ом;
r обс.тр. - сопротивление обсадных труб артезианских колодцев, Ом.
Установочное значение сопротивление естественного заземлителя r е.з. =0,15 Ом меньше нормированного безопасного сопротивления заземляющих устройств r з =4 Ом, следовательно устройство искусственного заземлителя не требуется.
2.9 Организация планово-предупредительных ремонтов
Система планово-предупредительного ремонта (ППР) представляет собой комплекс работ, проводимых по заранее составленному плану для предупреждения неожиданного выхода оборудования из строя. Основная задача системы ППР - удлинение межремонтного срока службы оборудования, снижения расходов на его ремонт и повышение качества ремонта. Система ППР включает техническое межремонтное обслуживание, текущий и капитальный ремонт. В ряде отраслей промышленности наряду с текущим и капитальным выполняется также средний ремонт, который включает в себя ряд работ из текущего и капитального ремонта оборудования.
Основа системы ППР, определяющая трудовые и материальные затраты на ремонт, - ремонтный цикл и его структура. Ремонтный цикл - это продолжительность работы оборудования в годах между двумя капитальными ремонтами. Для нового оборудования ремонтный цикл исчисляется с момента ввода его в эксплуатацию до первого капитального ремонта.
Структурной ремонтного цикла называют порядок расп
Проектирование технологии проведения разрезной траншеи. Разработка схемы электроснабжения отделения измельчения обогатительной фабрики дипломная работа. Геология, гидрология и геодезия.
Дипломная работа по теме Методика коррекционной работы по формированию звукового анализа у детей с общим недоразвитием речи
Контрольная работа: Методи обчислення дисперсії
Контрольная работа по теме Действие шума на организм человека
Теории Власти Курсовая
Контрольная Работа 7 Обыкновенные Дроби
Контрольная работа по теме Система счисления. Запись действий над числами
Реферат: Hamlet Essay Research Paper True redemption of
Курсовая работа по теме Аудит энергопотребления
Практическое задание по теме История болезни по офтальмологии - Катаракта
Реферат: Жан Батист Жозеф Фурье. Скачать бесплатно и без регистрации
Юридический Состав Правонарушения Реферат
Реферат: The Effects Of Sin In The Scarlet
Контрольная работа по теме Теория и методы экономической статистики
Реферат по теме Концепт «огонь» в картине мира русского народа
Дипломная работа по теме Механізм оподаткування банків (за матеріалами Вінницької філії ПАТ 'Кредитпромбанк')
Доклад: Особенности строения половых органов у детей
Ведение дел в коммандитном товариществе.
Курсовая работа по теме Факторы, влияющие на количество и качество прибыли. Планирование и расходование прибыли
Контрольная Работа На Тему Вертикальная Планировка Улицы
Курсовая работа по теме Становление и совершенствование дисциплины "Тайм-менеджмент"
Учет лизинговых операций - Бухгалтерский учет и аудит курсовая работа
Организация работ проходки рассечки - Геология, гидрология и геодезия курсовая работа
Основы микробиологии - Биология и естествознание контрольная работа