Проектирование пропарочной камера "Гипростройиндустрия" - Физика и энергетика курсовая работа

Главная

Физика и энергетика
Проектирование пропарочной камера "Гипростройиндустрия"

Описание пропарочной камеры "Гипростройиндустрия" и ее работы. Тепловой расчет пропарочной камеры. Подбор теплоизоляционного материала. Пароснабжение камер периодического действия. Схема теплоснабжения завода по производству строительных изделий.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Государственное общеобразовательное учреждение высшего профессионального образования
Санкт-Петербургский архитектурно строительный университет
Кафедра «Теплогазоснабжения и вентиляции»
на тему Проектирование пропарочной камера «Гипростройиндустрия»
выполнил студент_____________________________ Е.М. Предейкина
факультет Строительный группа СД - III
руководитель____________________________ В.А. Яковлев
В производстве сборных железобетонных изделий ускорение процесса твердения бетона является важным условием: повышается оборачиваемость форм, эффективно используются производственные площади и др.
Эти условия обеспечиваются за счет применения быстротвердеющих бетонов, ускорителей твердения, активных методов уплотнения, тепловых воздействий и др.
Чаще всего прибегают к тепловлажностным воздействиям, обеспечивающим распалубку изделий в короткие сроки после их формования: обработке изделий паром без давления при температуре среды до 85°С пропарочной камере «Гипростойиндустрия» и камерам полуавтоклавного режима Л. Н. Семёнова, где можно создать среду с температурой 95°С.
Тепловлажностная обработка бетона, железобетона и силикатных изделий является заключительной стадией технологического процесса, исключая отделку. Это - наиболее длительный и ответственный процесс технологии. Поэтому правильная организация такого процесса и выбор конструкции установок, в которых он протекает, во многом определяют качество готовой продукции.
Пропарочные камеры размещены в технологической линии и соединены в блоки. Размеры камер в плане устанавливают в зависимости от размеров изделия. Высота камеры определяется числом уложенных по её высоте изделий в формах или на поддонах. Высота камер более 2-3 м не рекомендуется, так как это вызывает неравномерное распределение температур по высоте, а также требует устройства дренажа при близости грунтовых вод. Расстояние между нижним изделием и полом камеры принимается 100-300 мм, что уменьшает воздействие на изделие низкотемпературной среды на уровне пола. Пространство между верхним изделием и крышкой составляет 50-150 мм. Расстояние между изделиями по вертикали не менее 50 мм. Толщина стенок камеры от 200 до 450 мм.
3) Нижний гидрозатвор системы вентиляции
4) Верхний гидрозтвор системы вентиляции
5) Система наполнения гидрозатворов
6) Система опорожнения гидрозатворов
9) Упорные уголки бортоснастки крышки
12) Вытяжной воздуховод вентиляции камеры
13) Производствення система вентиляции камер
15) Гидрозатвор системы канализации
16) Производственная система канализации
18) Производственная система пароснабжения камер
1) Перед загрузкой изделий камеру чистят, проверяют работоспособность запорной и регулирующей арматуры системы автоматики камеры
2) При помощи подъемного оборудования (мостовые краны, подъемные кран-балки и др.) производится загрузка изделий в формах в камеру (нижние формы укладываются на дно камеры, где имеется стационарные фундаментные брусья, далее на загруженные брусья формы укладываются прокладочные брусья, на которые размещаются следующие формы)
Если в камеру укладываются поддоны с распалубленными изделиями, их укладывают на специальные стойки с самоопрокидывающимися кронштейнами
3) Камеру закрывают крышкой, заполняют водой гидрозатворы камеры и включают подачу пара с максимальным расчетным расходом.
Пар подаваемый в камеру смешанный с воздухом, образуя паровоздушную смесь. Этот момент служит началом времени нагрева изделия.
4) , форм, внутренней поверхности наружных ограждений камеры, пар отдает энергию конденсации, нагревая изделия
5) После достижения максимальной температуры изотермической выдержки, расход пара в камеру снижают, в этот момент наступает момент наступает изотермическая выдержка при максимальной температуре ( при использовании паровоздушной смеси 80-85)
6) После достижения изделиями 50-55% проектной прочности заканчивается период изотермической выдержки, отключается подача пара, опорожняются затворы и включается система вентиляции камеры ( с этого момента наступает температурное охлаждение изделий). Концом температурного охлаждения изделий является момент достижения на поверхности изделий t=45-50 и достижение прочности составляющей 70-75% проектной
7) Отключение системы вентиляции камеры, открываем крышку и начинаем выгрузку готовой продукции, после чего камера вновь подвергает к очередному циклу работ.
1. Суточная производительности предприятия.
Где V г - годовая производительность предприятия,
ф - количество рабочих дней в году, принимаем по пятидневной рабочей неделе - 252 сут.
z - коэффициент использования оборудования, принимаем - 0,95
Время загрузки принимаем ф заг =2 ч
Время разгрузки принимаем ф выг =1,5ч
Где t и - температура изотермической выдержки, для камеры «Гипростройиндустрия» принимаем - 85?С
t заг - температура загрузки, принимаем -18?С
- допустимая скорость подъема температуры в камере,
принимаем - 15 ?С/ч, при предварительной выдержке форм до начала тепловой обработки менее 4 часов, жесткости бетонной смеси менее 30 сек и в открытых формах.
Где t выг - температура загрузки, принимаем - 50?С
- допустимая скорость снижения температуры в камере,
принимаем - 35 ?С/ч, при толщине изделий в формах 220 мм, и проектной прочности бетона 400 МПа
Где ф тои - время тепловой обработки изделия - 13 ч
k - поправочный коэффициент сокращения продолжительности общего цикла тепловлажностной обработки; для форм без укрытия принимаем - 1
Общее время работы пропарочной камеры
3. Коэффициент оборачиваемости пропарочных камер
4. Суточная производительность пропарочных камер по изделиям
Где V и - объем одного изделия, равный 3,696 м 3
Где a ,, - толщина изделия, равная 220 мм
а - толщина дна формы, принимаем - 60 мм
с , - толщина подкладочного бруса, принимаем 70 мм
6. Количество изделий, загруженных в пропарочную камеру
Где Н к - высота пропарочной камеры, принимаем - 3м
H=(0,22+0,06)•9+0,07•(9-1)+0,2+0,2=3,5м
Где а' - ширина полки формы, принимаемой - 70мм
b' - расстояние от внутренней поверхности стены камеры до края полки формы, принимаем - 200 мм
с - расстояние от дна камеры до нижней поверхности дна нижней формы, принимаем - 200 мм
d - расстояние от нижней поверхности крышки до верхней поверхности верхнего изделия, принимаем - 200 мм
9. Построение эскиза камеры (см приложение 1)
Увязываем 4 рабочие камеры в 1 блок,
- общее время работы пропарочной камеры.
- общее время работы пропарочной камеры.
Строим график времени с учетом корректировки
Результатирующий график расхода пара для блока (смотри приложение 2)
1. Средний коэффициент тепловой эффективности ограждения
Где - суммарная удельная потеря теплоты с 1 м 2 поверхности утепленного ограждения, МДж/м 2
- суммарная удельная потеря теплоты с 1 м 2 поверхности неутепленного ограждения, МДж/м 2
2. Коэффициент полезного использования теплоты в неутепленной камере
Где Q п - удельный расход полезно затраченной тепловой энергии
- расход теплоты, затрачиваемой на нагрев бетона, для изделий, затворенных на основе тяжелых бетонных смесей на портландцементе марки М400, Q б =92 мДж/м 3 , с учетом коэффициента KQ б =97,66 мДж/м 3
- расход теплоты, затрачиваемый на нагрев металла форм и форм-вагонеток, , с расходом металла 3 т на м 3 бетона, Q м =113 мДж/м 3 , с учетом коэффициента KQ б =119,95мДж/м 3
Q o - удельный объем потери теплоты не теплоизолированной камеры, отнесенные к 1м 3 выпускной продукции
ГдеF 1 - площадь надземной поверхности стен камеры, равная 69,76 м 2
F 2 - площадь подземной поверхности стен, равная 13,08 м 2
F 3 - площадь перегородки между камерами по внешним размерам, равна 25,65 м 2
F 4 - площадь днища камеры, равна 28,01 м 2
q 1 - удельные потери теплоты надземной поверхностью наружных стен.
где - табличное значение удельных потерь теплоты с поверхности надземной части наружных стен камерного блока из тяжелого ж/б за период тепловой обработки, при толщине наружных стен ограждений камеры из тяжелого бетона, равной 0,3м, принимаем=13,6 МДж/м 2 ;
- время активного пропаривания, т.е. время подачи пара в камеру.
- расчетная разность maxt 0 изотермической выдержки и окружающей среды.
- удельные расчетные среднесуточные потери теплоты за пятидневную рабочую неделю, учитывающие остывание рабочего объема камеры вследствие потерь теплоты через наружное ограждение за выходные дни.
- удельные потери теплоты с одного м 2 наружной надземной поверхности стен блока камер при их остывании после прекращения подачи пара за время ежесуточного перерыва подачи пара в периоды охлаждения камеры с открытой крышкой и с закрытой крышкой.
- удельные потери теплоты с одного м 2 наружной поверхности стен блока камер при их остывании в течении выходных дней за время простоя м/у рабочими периодами.
Длительность простоя (выходных дней) - 56 часов.
Принимаем q 2 =26,05 МДж/м 2 и МДж/м 2 для стены 0,3 м
k - эмпирический поправочный коэффициент при длительности остывания камеры в 3-ью смену.
При длительности остывании камеры с параметрами и отличных от стандартных ( = 8 ч, = 6 ч), величины q 2 домножаются на коэффициент k.
- время остывания камеры с открытой крышкой
- время остывания камеры с закрытой крышкой
- удельные расчетные среднесуточные потери теплоты за пятидневную рабочую неделю, учитывающие остывание рабочий объем камеры через межкамерные перегородки блока за выходные дни.
где q 3 - удельные потери тепла с поверхности перегородок камерного блока при остывании после прекращения подачи пара, принимаемые 37,72 МДж/м 2
- удельные потери тепла через межкамерные перегородки при остывании в течении выходных дней, принимаемая 55,4 МДж/м 2
q 4 - удельные потери теплоты через поверхность камеры, соприкасающейся с грунтом, принимаемая 15,6 МДж/м 2 , поправочный коэффициент равен 0,996. С коэффициентом q 4 = 15,54 МДж/м 2
3. Коэффициент полезного использования теплоты утепленной камеры
- удельные объемные потери для теплоизолированной камеры отнесенные к ед. выпускной продукции, МДж/м 3
Необходимо задаться коэффициентом полезного использования теплоты утепленной камеры, обеспечив ее энергоэффективность. Следую требованиям современных стандартов по энергосбережению, значение коэффициента использования теплоты утепленной камеры должен находиться в пределах 0,70,8. Зададимся
4. Вернемся к среднему коэффициенту тепловой эффективности ограждения
Коэффициент должен быть больше 0,57 для стен толщиной 0,3м. Для этого зададимся коэффициентом полезного использования теплоты утепленной камеры .
5. Коэффициент теплопроводности тепловой изоляции л и = 0,07 Вт/м?С и толщина тепловой изоляции д и =0,04 м
Определим толщину тепловой изоляции днища
где R и - термическая изоляция, для б ср = б дн =0,7, принимаем
д б - толщина железобетонной плиты, принятая 0,3 м
л б -коэффициент теплоизоляции бетона, равный 2,33 Вт/м·?С
л п - коэффициент теплопроводности керамзитовой подсыпки, равный 0,28 Вт/м·?С
Принимаем тепловую изоляцию днища изподсыпки керамзитного гравия , толщиной 0,22 м, коэффициентом теплопроводности 0,28 Вт/м·?С .
Для проектирования внутренних перегородок камер с экранной изоляцией при количестве тонких экранов 1шт (количество воздушных прослоек 2) и толщиной воздушной прослойки 0,05 м.
Теплопотери через стены, находящиеся выше уровня грунта
Где б в и б н - коэффициент тепловосприятия и теплоотдачи, при этом
Где - температура наружной поверхности ограждения
- эмпирический коэффициент, отражающий точность математической за?висимости характера протекания теплообменного процесса, принимаем равный 2,6 для вертикально расположенных поверхностей
- коэффициент относительно поглощающей способности «серых» тел. Принимаем равным 0,8 для стальных поверхностей, выполненных из черной стали
Удельный тепловой поток потерь, направленный через стену
где - средняя температура внутренней поверхности ограждения, которая равна температуре изотермической выдержки
Расчетное значение температуры на наружней поверхности ограждения
= 25,3?С Принимаем данную температуру, как температуру наружной поверхности ограждения
- термическое сопротивление i-го слоя ограждающей конструкции.
Определим толщину тепловой изоляции крышки
В качестве каркаса для изоляционного материала используем еловые дощатые щиты:
Принимаем тепловую изоляцию крышки из 1 плиты минераловатной на синтетическом связующем марки 100, размера плиты 10001000, толщиной 0,04м, коэффициентом теплопроводности 0,056 Вт/м·?С , и плотностью 100 кг/м 3
где a=3,3для горизонтально расположенных конструкций при теплоотдачи с поверхности вверх
= 22,1?С Принимаем данную температуру, как температуру поверхности крышки.
- термическое сопротивление i-го слоя крышки.
Потери через стены, находящиеся ниже уровня грунта
Где л гр - коэффициент теплоизоляции грунта, равный 1,05 Вт/м·?С для утрамбованного грунта
- для района Санкт-Петербурга, равная 6?С
- площадь ограждения ниже уровня грунта, равная 13,08 м 2
- площадь днища камеры, равная 28,01м 2
Затраты тепловой энергии в начальный промежуток времени на:
- экзотермические реакции внутри изделий;
- расход тепловой энергии из магистрального паропровода.
Затраты тепловой энергии в конечный промежуток времени:
-потери теплоты с утечкой теплоносителя.
Приход теплоты с паром за период нагрева
Затраты тепловой энергии на нагрев бетона
Где - теплоемкость бетона, равная для тяжелых бетонов 0,84 кДж/кг?С
- масса сухих бетонных изделий, загружаемых в камеру
где - плотность выпускаемых бетонных плит, равная 2400 кг/м 3
Затраты тепловой энергии на нагрев воды
где - теплоемкость воды, равная 4,19 кДж/кг?С
- масса воды, загружаемых в камеру с изделиями
где -масса воды, содержащаяся в 1 м 3 бетона
Где - водоцементное отношение, равное 2,35 для плит, марки М400
Ц - масса цемента содержащаяся в 1 м 3 , Ц = 300 кг/м 3
Затраты тепловой энергии на нагрев металла, содержащегося в камере
где - теплоемкость металла, равная 0,48 кДж/кг?С
- масса металла, содержащаяся в камере
Где удельная металлоемкость, равная 1100 кг/м 3
Затраты тепловой энергии на нагрев наружных конструкций
где - площадь ж/б конструкций стены, соприкасающейся с обрабатываемой средой камеры
- теплоемкость ограждающих конструкций, равная 0,84кДж/кг?С
- коэффициент теплопроводности материала стен, равный 8,9 кДж/м?С
- плотность материала ограждающих конструкций, равная 2400 кг/м 3
- время цикла работ пропарочной камеры
Приход теплоты, выделяющейся в результате реакции гидратации
Где - масса цемента, содержащегося в изделиях, загруженных в камеру
- количество тепловой энергии, выделяющейся при гидратации одного кг цемента
а - эмпирический коэффициент, равный при >260
Потери теплоты через наружные конструкции во время нагрева
пропарочный камера теплоснабжение пароснабжение
Потери теплоты с утечкой теплоносителя
Где - коэффициент потерь теплоты с утечкой, равный 0,1
Удельные часовые потери во время нагрева
Где r - удельная теплота конденсации водяных паров при атмосферном давлении, раыная 2260 кДж/кг
Удельный часовой расход пара в период нагрева, отнесенный к 1 м 3 бетона
Приходи теплоты с паром за период изотермической выдержки
Где - потери теплоты через наружные конструкции за время нагрева
Потери теплоты с утечкой теплоносителя
Приход теплоты, выделяющейся в результате реакции гидратации
Удельные часовые потери во время нагрева
Где r - удельная теплота конденсации водяных паров при атмосферном давлении, раыная 2260 кДж/кг
Удельный часовой расход пара в период нагрева, отнесенный к 1 м 3 бетона
Удельный часовой расход, пара за время тепловой обработки, отнесенный к 1 м3 бетона
В данной курсовой работе была принята схема с насадками сопла Ловаля из-за увеличенной скорости подачи пара, следствием чего является лучшая циркуляция паровоздушной смеси.
Требуемая пропускная способность паропровода
Где - плотность пара, равная 0,597 кг/м 3
Площадь живого сечения трубопровода
Берем =133 мм при толщине стенки 3,5 мм
Принимаем трубопровод диаметром, равным =133 мм при толщине стенки 3,5 мм и живым сечением трубопровода, равным 129,5
Где - давление после дроссельной шайбы по движению пара, равное 0,1 Мпа
- давление до дроссельной шайбы, равное 1 МПа
Расчет перфорированного парораспределительного трубопровода
Где - диаметр отверстий, задаемся равным 3мм
1. производственный цех размером 144х54х12 (м), в котором работает 4 пропарочных камер;
2. цех подготовки сырья размером 64х24х8 (м), где подогревают и сушат сырье и заполнители для бетонных работ;
производительность тепловых установок по сырью:
На подогрев песка тратится пара 60 кг/м 3
На подогрев щебня тратится пара 40 кг/м 3
3. Административное здание размером 32х24х12 (м)
На предприятиях в цеховых помещениях трудится 240 рабочих
Теплота сгорания природного газа, подаваемого в котельную 35000 кДж/м
КПД заводской котельной составляет 90%.
Определение затрат теплоты на производственные нужды по укрупненным показателям
m=24 ч - коэффициент оборачиваемости пропарочных камер
n 1 =252 ч - количество рабочих дней в году.
2) Установки подтаяния и подготовки заполнителей
Для пескаV з =2 м 3 /ч; q н =60 кг/м 3
Для щебеня V з =4 м 3 /ч;q н =40 кг/м 3
Определение затрат теплоты на непроизводственные нужды.
где V н - объем здания по наружному обмеру, м 3
q о - удельная отопительная характеристика здания для систем отопления,
t в - температура внутреннего воздуха в основных помещениях здания, ? С
t н о - расчетная температура наружного воздуха для систем отопления, равное
Согласно СНиП принимаем 23-01-99* «Строительная климатология»
t н о = -26 ? С для Санкт-Петербурга.
a - коэффициент, учитывающий изменение удельной тепловой характеристики в зависимости от расчетной температуры наружного воздуха
Для производственного цеха и цеха подготовки сырья
Годовой расход теплоты на отопление
0,5 - средний коэффициент летнего и зимнего периода
n o - отопительный период, для Санкт-Петербурга n o =220 сут.
Где q в - удельная отопительная характеристика здания для систем вентиляции, . Зависит от объема здания по наружному обмеру и его предназначения.
t н в - расчетная температура наружного воздуха для систем вентиляции, ?С
Согласно СНиП 23-01-99* «Строительная климатология» принимаем
t н о = -12 ? С для Санкт-Петербурга.
Годовой расход теплоты на вентиляцию
Где q= 60 л/чел - норма расхода горячей воды на 1 человека
m - количество рабочих на предприятии, равное 240
с в =4,2 кДж/моль ? С - теплоемкость воды
t гвс = 65 ? С - температура в сети горячего водоснабжения
t хв = 5 ? С - температура в сети холодного водопровода(для зимнего периода)
ф 1 =4 ч - время подготовки горячей воды
n 1 = 252 - количество рабочих дней в году.
Установки по подготовки заполнителей
Часовой расход теплоносителя на производственные нужды:
где - часовое теплопотребление производственного цикла, кДж/ч;
- коэффициент резерва (коэффициент запаса мощности), равный
- коэффициент потерь теплоты при ее транспортировки, равный
- удельная теплота конденсации водяных паров,
Расход теплоносителя для поддержания работы установок на нетехнологические процессы:
Часовые расходы теплоносителя в зимние и летние периоды:
1. Все котлы, работающие в котельной должны иметь одинаковый тип и производительность;
2. Количество установленных котлов должно быть не менее 2 и не более 4;
3. Все котлы должны работать с максимально возможной тепловой нагрузкой, по возможности близкой к номинальной как в летние, так и в зимние периоды года (ближе к 100 %).
В курсовой работе используем котлы марки «ДЕ» - двубарабанные котлы с естественной вентиляцией.
Аналогично производится расчет для летнего периода.
Исходя из условий подбора котлов, пренебрегая 2, выберем котлы марки ДЕ 6,5, так как КПД таких котлов будет высокий.
Максимальный часовой расход натурального топлива для зимнего и летнего периода:
где - низшая теплота сгорания рабочего топлива, равная 3 кДж/м 3 ;
- удельная теплота конденсации водяных паров, равная
Годовой расход натурального топлива:
где - годовое теплопотребление предприятия, кДж/г;
Максимальный часовой расход условного топлива для зимнего и летнего периода:
где - теплота сгорания условного топлива, равная
1. Курс лекций. Теплотехника / В.А. Яковлев. - СПб.: СПбГАСУ, 2014
2. Марьянов Н.Б. Тепловая обработка изделий на заводах сборного железобетона / Н.Б. Марьянов. - М.: Стройиздат, 1970. - 205 с.
Физико-химические основы тепловлажностной обработки. Схема, описание принципа действия ямной пропарочной установки, ее материальный и тепловой баланс, технико-экономические показатели. Разработка решений по обеспечению требований по технике безопасности. курсовая работа [2,2 M], добавлен 12.05.2014
Определение геометрических размеров рабочей камеры. Расчет установленной мощности и тепловой расчет. Тепловой расчёт загрузочной дверцы. Расчётная площадь поверхности нагревателя. Принципиальная электрическая схема управления печью сопротивления. контрольная работа [393,9 K], добавлен 23.12.2010
История камеры, изобретенной физиком Чарльзом Вильсоном. Назначение и устройство прибора, особенности его принципа работы, достоинства и недостатки. Трудоемкость обработки результатов. Создание управляемой камеры, отбор событий специальными счётчиками. презентация [359,9 K], добавлен 27.04.2014
История развития планарной сцинтиграфии. Производство радионуклидов на ядерных реакторах. Принцип действия циклотрона. Многокристальные и полупроводниковые гамма-камеры, их особенности и технические характеристики. Принцип работы гамма-камеры Ангера. реферат [2,9 M], добавлен 28.02.2015
Пузырьковая камера — прибор для регистрации следов быстрых заряженных частиц, действие которого основано на вскипании перегретой жидкости вдоль траектории частицы. Изобретение и принцип действия пузырьковой камеры. Процесс рождения и распада гиперона. презентация [799,4 K], добавлен 19.09.2011
Построение температурного графика отпуска тепловой энергии потребителям. Подбор насосного оборудования. Тепловые нагрузки на отопление и вентиляцию. Подбор котлов и газового оборудования. Расчет тепловой схемы котельной. Такелажные и монтажные работы. дипломная работа [3,0 M], добавлен 20.03.2017
Расчетные характеристики топлива. Материальный баланс рабочих веществ в котле. Тепловой баланс котельного агрегата. Характеристики и тепловой расчет топочной камеры. Расчет фестона, пароперегревателя, воздухоподогревателя. Характеристики топочной камеры. курсовая работа [1,2 M], добавлен 21.06.2015
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Проектирование пропарочной камера "Гипростройиндустрия" курсовая работа. Физика и энергетика.
Сочинение Эссе Традиции Моего Колледжа
Контрольная Работа По Русскому Языку Канакина
Статья: Фито- и гирудотерапия в лечении эндометриоза
Реферат: Анализ финансовой деятельности предприятия. Скачать бесплатно и без регистрации
Дипломная работа по теме Договор банковского вклада
Вступление Сочинения На Тему
Реферат: Нарушения и заболевания костно-мышечной системы
Реферат По Истории 2022 Год Скачать
Курсовая работа по теме Договор комиссии
Шпаргалки: Институциональная экономика.
Научная Специальность Диссертации
Готовые Сочинения На Чувашском Языке
Реферат по теме Генеза та семантико-функціональні особливості звороту "туди й дорога"
Банк Бесплатных Курсовых Без Регистрации
Реферат На Тему Операции При Супратенториальной Локализации Процесса И В Задней Черепной Яме
Контрольная Работа На Тему Статистические Методы Обработки
Реферат по теме Китай: история, географическое и экономическое положение
Дипломная работа: Памятка по оформлению дипломной работы
Кулигин Его Роль В Драме Сочинение
Контрольная Работа По Математике 3 Класс Занкова
Українське національне відродження ХІХ ст. - История и исторические личности реферат
Производство сока яблочного натурального с мякотью - Производство и технологии практическая работа
Теоретико-методологические аспекты формирования и развития государственно-частного партнерства - Государство и право контрольная работа