Проектирование несущих и ограждающих конструкций одноэтажного производственного здания. Дипломная (ВКР). Строительство.

Проектирование несущих и ограждающих конструкций одноэтажного производственного здания. Дипломная (ВКР). Строительство.




⚡ 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻



























































Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.


Помощь в написании работы, которую точно примут!

Похожие работы на - Проектирование несущих и ограждающих конструкций одноэтажного производственного здания

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе


Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе


Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе


Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Нужна качественная работа без плагиата?

Не нашел материал для своей работы?


Поможем написать качественную работу Без плагиата!

ФЕДЕРАЛЬНОЕ
ГОСУДАРСТВЕННОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ


МОСКОВСКИЙ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ


(НАЦИОНАЛЬНЫЙ
ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ)




Специальность:
«Промышленное и гражданское строительство»




Кафедра:
«Конструкции из дерева и пластмасс»






«Проектирование
несущих и ограждающих


конструкций
одноэтажного производственного здания»






2.     Расчет и конструирование
ограждающей конструкции


.2 Расчет спаренного неразрезного
прогона


.    Расчет гнутоклееной
трехшарнирной рамы


.4 Подбор сечения и проверка
напряжений


.5 Геометрические характеристики
принятого сечения


.6 Проверка напряжений при сжатии с
изгибом


.7 Проверка устойчивости плоской
формы деформирования рамы


конструкция рама статический
коньковый узел


2. Расчет и конструирование
ограждающей конструкции




Принимаем рабочие бруски 75х50мм II
сорта согласно сортамента пиломатериалов. Расстояние между осями досок - 250мм.
Шаг прогонов - 1,4м.


Рабочий настил укладывается по прогонам.


)       Равномерно распределенная нагрузка.




Водонепроницаемая
мембрана TYVEK 60 г/м²

Обрешетка
- доска 100х22мм с шагом в осях 300мм h0*b0*γд/с0

Рабочий
настил - доска 75х50мм с шагом в осях 300мм hн*bн*γд/сн

Временная
Снеговая нагрузка 5 район
Где h0
и hн - ширина сечения
обрешетки и настила соответственно;


b0 и bн
- толщина сечения обрешетки и настила соответственно;


с0 - шаг обрешетки и настила соответственно;


Расчетное значение снеговой нагрузки принимается
по СНиП 2.01.07-85, а нормативное значение принимается умножением на
коэффициент 0,7 расчетной.


)       Сосредоточенная нагрузка Рн=1кН.
Коэффициент надежности по нагрузке γ f =1,2.


При двойном настиле (рабочем и защитном,
направленном под углом к волокнам) сосредоточенный груз следует распределять на
500мм рабочего настила.


Полная нагрузка на 1 пог. метр ширины
распределяется на 500мм рабочего настила.


Полная нагрузка на 1 пог. метр ширины 0,5м
рабочего настила:


Расчет настила ведется как балки по
двух-пролетной схеме при 2 сочетаниях нагрузок. Расстояние между опорами равно
шагу прогонов L=1,4м.


)       Пост. и временная (снеговая):




2)     Пост. и сосредоточенная сила Р=1,2кН:




Расчет по первому предельному
состоянию




Где М - максимальный изгибающий
момент


 - расчетное сопротивление древесины
изгибу


 =1,2 - коэффициент, учитывающий
кратковременность действия сосредоточенной нагрузки, принимаемый для 2
сочетания нагрузок.


м³, где - число
досок, укладываемых по ширине настила 0,5 метра.




Расчет по второму предельному
состоянию


Проверка рабочего настила на прогиб
выполняется только от первого сочетанию нагрузок.


где f - расчетный
прогиб конструкции; f и - предельный
прогиб.




Е =10000000 кПа - модуль
упругости древесины,


- предельный прогиб рабочего настила
при шаге прогонов 1.4м по интерполяции значений табл.19 СНиП 2.01.07-85*:


Запас из условия прочности
составляет , но по
требованию проветривания уменьшить высоту рабочего настила нельзя,
следовательно оставляем принятое сечение.




2.2 Расчет
спаренного неразрезного прогона




Согласно сортаменту пиломатериалов
принимаем прогон из двух поставленных на ребре досок сечением 2х100х250мм с
шагом 1,2м.




Водонепроницаемая
мембрана TYVEK 60 г/м²

Обрешетка
- доска 100х22мм с шагом в осях 300мм h0*b0*γд/с0
Рабочий
настил - доска 75х50мм с шагом в осях 300мм hн*bн*γд/сн

Утеплитель
- минвата на основе базальтового волокна PAROC ( У
= 0,45 кн/м 3 ) Толщиной 200мм

Прогон
2х100х250мм с шагом 1,2м n*hп*bп*γд/сп

Временная
Снеговая нагрузка 5 район

Где h o ;
h н -
ширина сечения обрешетки и настила соответственно


b o ;
b н
- толщина сечения обрешетки и настила соответственно


c o ;
c н ;
- шаг обрешетки и настила соответственно


Расчётное значение снеговой нагрузки принимается
по СНиП 2.01.07-85*, а нормативное значение снеговой нагрузки принимается
умножением на коэффициент 0.7 расчётной.


Полная нагрузка на 1 пог.м при шаге 1,2м:


Расчетные характеристики материалов:


Расчетное сопротивление древесины
изгибу МПа;


Прогон выполняется из двух досок
100х250мм, поставленных на ребро; прогон работает на косой изгиб; относительно
оси х прогон работает как цельный элемент, оси у - как составной из двух
брусков.






Геометрические характеристики
сечения:




Расчет по первому предельному
состоянию


Проверку прогона на прочность
производим с учётом работы прогона на косой изгиб.




Расчет спаренных прогонов производят
по равнопрогибной схеме прогона при х=0.2113 .


Изгибающий момент над опорой равен , момент в
пролёте равен .


Расчет ведём по максимальному
моменту, тогда




Расчет по второму предельному
состоянию.


- предельный прогиб прогона,
полученный по табл.19 СНиП 2.01.07-85*:


Значения предельных прогибов по
данной таблице:


Запас из условия прочности
составляет




Концы досок одного ряда прибивают
гвоздями к доске другого ряда, не имеющего в данном месте стыка. Гвоздевой
забой стыка рассчитываем на восприятие поперечной силы.




Количество гвоздей с каждой стороны стыка
определяется исходя из того, что поперечная сила, приходящаяся на один ряд досок
Q = М оп /2х гв ,
в то же время равна Q=n гв Т гв ,
откуда




где х гв - расстояние от
опоры до центра гвоздевого забоя, учитывая, что каждый гвоздь воспринимает
одинаковое усилие, равное Т гв.


Гвозди, скрепляющие доски прогона,
приняты d гв = 0.5 см, l гв = 15 см
(ГОСТ 283-41).







Допустимое усилие на один «срез» гвоздя
определяем из следующих условий:


б) из условия смятия досок на
глубине защемления гвоздя при : следовательно




Расстояние х гв примем
равным 0.2113 l , т.е. х гв = 0.2113×6 = 1.27 м.
Тогда количество гвоздей с каждой стороны стыка:





Требуемое значение количества
гвоздей с каждой стороны стыка получим n гв = 7 (должно
быть четное количество гвоздей), принимаем 8 гвоздей.


Расстановку гвоздей производим
согласно требованиям п. 5.21 СНиП II-25-80:


расстояние вдоль волокон древесины
от гвоздя до торца элемента во всех случаях следует принимать не менее S 1 = 15d =
15х0.5=7.5 см, принимаем 80 мм.


расстояние между осями гвоздей
поперек волокон древесины при прямой расстановке гвоздей следует принимать не
менее S 2 = 4d = 4×0.5 = 2.0см,
принимаем 30мм.


расстояние S 3 от крайнего
ряда гвоздей до продольной кромки элемента следует принимать не менее 4d = 2.0
см; принимаем 20 мм.


Расставим гвозди на стыке досок
прогона в два ряда:




Гвозди, соединяющие между собой
доски спаренного прогона, ставятся конструктивно (без расчета) с шагом 50 см в
разбежку.





3. Расчет гнутоклееной трехшарнирной
рамы




Расчетный пролет рамы L=11,8 м.
Угол наклона ригеля , , , . Высота
стойки от верха фундамента до точки пересечения касательных по осям стойки и
ригеля Н = 3,3 м. Тогда высота рамы в коньке (высота по оси рамы):




По условиям гнутья, толщина досок
после фрезерования должна приниматься не более 1.6…2.5 см. принимаем доски
толщиной после фрезеровки 1.9 см. радиус гнутой части принимаем равным м > м (где - толщина
склеиваемых досок).


Угол в карнизной гнутой части между
осями ригеля и стойки .


Так как максимальный изгибающий
момент - в среднем сечении гнутой рамы, которое находиться на биссектрисе этого
угла, получим:




Центральный угол гнутой части рамы в
градусах и радианах:




Длина стойки от опоры до начала гнутой части:




Нагрузка от покрытия: кН/м 2 ; кН/м 2 .


Собственный вес рамы определяем при К св
= 6 из выражения





где К св - коэффициент
собственного веса рамы;


- нормативная снеговая нагрузка для
5 снегового района = 3,2х0,7=2,24кН/м 2.




Значения погонных нагрузок,
действующих на раму (при шаге рам 4,5 метра).


Нормативное
значение нагрузки, кН/м

Максимальные усилия в гнутой части рамы
возникают при действии равномерно распределенной нагрузки q=24,69кН/м
по пролету. Опорные реакции:


Максимальный изгибающий момент в
раме возникает в центральном сечении 1-1 гнутой части. Координаты этой точки
можно определить из следующих соотношений:




3.4 Подбор сечения и проверка
напряжений


В сечении 1-1 максимальный момент М мах
= 154,6кНм, продольная сила N
= 151,9 кН/м. Расчетное сопротивление сжатию и изгибу сосны II
сорта при ширине b = 19 см
(принимаем доски шириной b
= 20 см до фрезования):




где 15 МПа - расчетное сопротивление
сжатию древесины сосны II сорта.


Требуемую высоту сечения можно
определить приближенно по величине изгибающего момента, а наличие продольной
силы учесть введением коэффициента 0.6:




Принимаем высоту сечения несколько
больше (на 5-7 слоев) требуемой, при этом высота сечения должно состоять из
целого числа досок, т.е. принимаем 44 слоя толщиной после фрезования мм, тогда мм >
664,5 мм. Высоту сечения ригеля в коньке рамы принимаем из 14 слоев толщиной мм:




Высоту сечения опоры рамы принимаем


мм > мм, что
позволит не выполнять дополнительных проверок.


3.5 Геометрические характеристики
принятого сечения




Коэффициенты условий работы к
расчетным сопротивлениям принимаем:


 - для условий эксплуатации
индексируемых А 2 ;





Радиус кривизны гнутой части по
нейтральной оси




Отношение , тогда по
интерполяции определяем коэффициент :




3.6 Проверка напряжений при сжатии с
изгибом




Для криволинейного участка рамы
отношение .


Изгибающий момент, действующий в
биссектрисном сечении 2-2 находится на расстоянии от расчетной оси, равном:




Расчетное сопротивление древесины
сосны II сорта:


где 9 МПа - расчетное сопротивление
растяжению по СНиП.


Расчетная длина полурамы м, радиус
инерции сечения см, тогда
гибкость .


Для элементов переменного по высоте
сечения коэффициент следует
умножить на коэффициент К жп = ,


Изгибающий момент, определенный по деформированной
схеме




усилие N 0 = Н усилие
в коньковой шарнире.


Для криволинейного участка про
отношении прочность
следует проверять для наружной и внутренней кромок, вводя коэффициенты и к :





Расчетный момент сопротивления с
учетом влияния кривизны:




Напряжение по растянутой наружной
кромке




Недонапряжение по одной из проверок
должно быть меньше 5%.


В моем случае недонапряжение
составляет




Окончательно принимаем сечение рамы:




3.7 Проверка устойчивости плоской
формы деформирования рамы


по наружной кромке прогонами по ригелю;


по наружной кромке стойки стеновыми панелями.


Внутренняя кромка рамы не закреплена. Эпюра
моментов в раме имеет вид:




Точку перегиба моментов, т.е.
координаты точки с нулевым моментом, находим из уравнения моментов, приравнивая
его к нулю:




Получаем корни уравнения и . Принимаем м, тогда





Точка перегиба эпюры моментов
соответствует координатам м от оси
опоры, м.


Тогда расчетная длина растянутой
зоны, имеющей закрепления по наружной кромке, равна:




Расчетная длина сжатой зоны,
наружной (раскрепленной) кромки ригеля (т.е. закреплений по растянутой кромке
нет) равна:




Таким образом, проверку устойчивости
плоской формы деформирования производим для одного участка.


Проверка устойчивости производиться
по формуле:




) Для участка м находим
максимальную высоту сечения из соотношения




Показатель степени n = 2, т.к.
на данном участке нет закреплений растянутой зоны.


Находим максимальный момент и
соответствующую продольную силу на расчетной длине 2,23 м, при этом
горизонтальная проекция этой длины будет равна м.


Максимальный момент будет в сечении
с координатами x 1 и y 1 :




Момент по деформированной схеме ; , тогда ; , т.к. , принимаем ,


При расчете элементов переменного по
высоте сечения, не имеющих закреплений из плоскости по растянутой кромке или
при числе закреплений m < 4, коэффициенты и следует
дополнительно умножать соответственно на коэффициенты и в плоскости
yz.




Подставим выражение в формулу для
проверки устойчивости плоской формы деформирования:




т.е. общая устойчивость плоской
формы деформирования полурамы обеспечена без учета наличия закреплений по
наружному контуру.




где МПа - расчетное сопротивление смятию
(сжатию) вдоль волокон.


Требуемая высота диафрагмы (из
расчета на смятие рамы поперек волокон от действия распора):




Конструктивно принимаем высоту
диафрагмы см.


Рассчитываем опорную вертикальную
диафрагму, воспринимающую распор на изгиб, как балку, частично защемленную на
опорах с учетом пластического перераспределения моментов:




где кН/см 2 - расчетное
сопротивлении стали по пределу текучести.


Этому моменту сопротивления должен
быть равен момент сопротивления, определенный по формуле:


Боковые пластины принимаем той же
толщины в запас прочности.




Предварительно принимаем следующие
размеры опорной плиты, включая зазор «с» между боковыми пластинами и рамой по
0.5 см:


Для крепления башмака к фундаменту
принимаем анкерные болты диаметром 20 мм, имеющие геометрические
характеристики: см 2 ; см 2 .


Анкерные болты работают на срез от
действия распора.


Напряжение среза определим по
формуле




где - расчетное сопротивление срезу
стали класса С235.


Условие прочности анкерных болтов выполняется.




Максимальная поперечная сила в коньковом узле
возникает при несимметричной временной равномерно распределенной нагрузке на
половине пролета, которая воспринимается парными накладками на болтах.


Поперечная сила в коньковом узле при
несимметричной снеговой нагрузке:


Определяем усилия, действующие на
болты, присоединяющие накладки к поясу:




где - расстояние между первым рядом
болтов в узле;


 - расстояние между вторым рядом
болтов.


Принимаем отношение расстояний при
расстановке нагелей , чтобы
получить меньшие значения усилий.


Принимаем диаметр болтов 12 мм и
толщину накладок 75 мм.


Несущую способность на один рабочий
шов при направлении передаваемого усилия под углом 90 0 к волокнам
находим из условий:




k а - коэф.,
зависящий от диаметра болтов и величины угла между направлением усилия и
направлением волокон древесины. (Табл.19 СНиП II-25-80)


- смятия крайних элементов-накладок
при угле смятия 90:




- смятия среднего элемента-рамы при
угле смятия :




где с - ширина среднего элемента
рамы, равная b.




Минимальная несущая способность
одного болта на один рабочий шов: кН, тогда необходимое кол-во болтов
в ближайшем к узлу ряду




Кол-во болтов в дальнем от узла ряду
.


Принимаем расстояние между болтами
по правилам их расстановки: см, принимаем 24 см, тогда
расстояние см.


Ширину накладки принимаем > 10d, что равно
160 мм, согласно сортаменту по ГОСТ 24454-80* принимаем ширину накладки 175 мм,
тогда расстояние от края накладки до болтов см,


расстояние между болтами см,
принимаем 7,5 см.


Изгибающий момент в накладках: кНсм.


Момент инерции накладки, ослабленной
двумя отверстиями диаметром 1,2 см:




Момент сопротивления накладки см 3 .


МПа - расчетное сопротивление
древесины изгибу.






Похожие работы на - Проектирование несущих и ограждающих конструкций одноэтажного производственного здания Дипломная (ВКР). Строительство.
Реферат: Преимущества и недостатки процессного подхода
Как Закончить Сочинение Про Войну
Реферат: Процессоры I80x86. Общий обзор. Скачать бесплатно и без регистрации
Курсовая работа по теме Разработка модуля динамической визуализации системы обработки числовых данных
Курсовая работа по теме Навчання музичної грамоти на релятивній основі за системою Золтана Кодая
Доклад: Гофер, Андреас
Сочинение: Вечный спор Иешуа с Пилатом (по роману М. А. Булгакова «Мастер и Маргарита»)
Реферат: Совершенствование форм поддержки развития малого бизнеса
Реферат: Ватикан
Опавшие Осенью Листва Сочинение
Сочинение По Рассказу Бунина Легкое Дыхание
Реферат по теме Роль бухгалтерского учета в управлении предприятием
Монография На Тему Социально-Экономические Основы Мирового Кризиса В Мире И В России
Дипломная работа по теме Исламская революция 1979 года в Иране
Реферат С Криминологическим Анализом Личности Известного Преступника
Курсовая работа: Становление и развитие рыночной системы в России. Статистический анализ социально-экономического положения Российской Федерации за период с 2000 г. по 2005 г.
Реферат: Ganesha
Сочинения По Текстам Фипи
Реферат Виды Инструктажа По Технике Безопасности
Курсовая работа по теме Внутренние и внешние функции государства
Похожие работы на - Жизнь и творчество Николая Рубцова (1936 -1971)
Реферат: Формирование бренда ВУЗа на рынке образовательных услуг России
Курсовая работа: Система автосервиса как объект экспертизы

Report Page