Проектирование индивидуальных тепловых пунктов для обеспечения теплоснабжения нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения здания - Строительство и архитектура дипломная работа

Главная

Строительство и архитектура
Проектирование индивидуальных тепловых пунктов для обеспечения теплоснабжения нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения здания

Расчет принципиальной тепловой схемы и выбор оборудования. Автоматизация оборудования индивидуальных тепловых пунктов в объеме требований СП 41-101-95. Регулирование параметров теплоносителя в системах отопления и вентиляции. Экономический расчет проекта.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

В связи со строительством торгово-делового центра в г. Екатеринбурге возникла необходимость в установке индивидуального теплового пункта. В данном дипломном проекте рассмотрены вопросы, связанные с проектированием ИТП.
ИТП предназначено для присоединения систем отопления, вентиляции, горячего водоснабжения и технологических теплоиспользующих установок здания. Общая нагрузка на ИТП составляет 5,702 Гкал/ч (6,631 МВт).
Для покрытия требуемых тепловых нагрузок потребителей составлена и рассчитана тепловая схема ИТП, выбрано основное и вспомогательное оборудование.
В проекте разработаны системы электроснабжения и автоматизации. Произведен расчет периода окупаемости ИТП. Рассмотрены вопросы безопасной и экологичной работы оборудования. Загрязнения окружающей среды сведены к минимуму.
Ключевые слова: тепловая нагрузка, индивидуальный тепловой пункт, схема теплоснабжения, пластинчатый теплообменник, насосная станция, подпитка, трубопроводы.
1. 140104. 000000. 003 «Принципиальная тепловая схема ИТП».
3. 140104. 000000. 003 «Разрезы ИТП».
4. 140104. 000000. 003 «Модуль отопления».
5. 140104. 000000. 003 «Насосная станция».
6. 140104. 000000. 003 «Схема КИП и А».
7. 140104. 000000. 003 «Принципиальная электрическая схема»
I. Общие сведения об ИТП. Оборудование
1. Технические решения, теплоснабжение
1. Расчет тепловой схемы на максимально-зимний режим
2. Расчет тепловой схемы на летний период
3. Расчет тепловой схемы по средней температуре за самый холодный
4. Расчет тепловой схемы по средней температуре в отопительный период
IV. Контрольно-измерительные приборы и автоматика
2. Коммерческий учет тепловой энергии и теплоносителя
V. Электроснабжение и электропривод
1. Проверка соответствия мощностей электродвигателей характеристикам насосов
2. Расчет электрических нагрузок ЦТП
4. Выбор аппаратов управления и защит
1. Характеристика опасных производственных факторов и мероприятий по обеспечению травмобезопасности оборудования
2. Гигиеническая оценка условий и характеристика труда
VII. Природопользование и охрана окружающей среды
1. Анализ влияния ИТП на окружающую среду и мероприятия по охране окружающей среды
2. Охрана поверхностных и подземных вод от истощения и загрязнения
3. Охрана окружающей среды при утилизации отходов производства
1. Определение технико-экономических показателей
2. Определение издержек производства тепловой энергии
5. Определение величины капиталовложений
Целью дипломного проекта является проектирование ИТП для обеспечения теплоснабжения нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения здания.
1. Осуществить расчет принципиальной тепловой схемы и выбор оборудования.
2. Запроектировать общий узел коммерческого учета тепловодопотребления.
3. Предусмотреть автоматизацию оборудования ИТП в объеме требований СП 41-101-95.
4. Предусмотреть установку автоматизированной системы регулирования параметров теплоносителя в системах отопления, вентиляции и ГВС
6. Произвести экономический расчет проекта.
7.Рассмотреть вопросы безопасности жизнедеятельности, природопользования и охраны окружающей среды.
8. Осуществить расчет электрической части проекта.
соленоидный клапан SCE238A005 Rp 1” фирмы «ASCO»;
реле давления (прессостат) KPI-35 фирмы «Данфосс» для настройки давления включения подпитки;
станцию повышения давления с двумя насосами марки CR1-7 фирмы «Грундфос», один - рабочий и один - резервный;
реле давления (прессостат) KPI-35 фирмы «Данфосс» для защиты насосов от работы по «сухому ходу»;
необходимую запорно-регулирующую арматуру.
Для компенсации температурного расширения теплоносителя и минимальных утечек, предусмотрена установка расширительных баков DE 500 (1 шт.) фирмы «REFLEX».
Для предотвращения превышения допустимого давления в системе отопления, установлен предохранительный клапан Prescor S 700. Клапан устанавливается на обратном трубопроводе системы отопления и срабатывает при достижении давления 10 бар (1 МПа).
В связи с применением независимой схемы присоединения системы вентиляции здания в ИТП предусмотрена установка разборного пластинчатого теплообменника марки M15-BFG на 134 пластины фирмы «Альфа Лаваль» (Модуль вентиляции).
Температура теплоносителя (40% этиленгликоль) после теплообменника вентиляции соответствует температурному графику 90/70оC.
Температура греющего теплоносителя соответствует температурному графику 150/70оC.
Для обеспечения погодной компенсации и создания комфортной температуры в помещениях жилой части здания, предусмотрена установка двухконтурного регулятора ECL Comfort 300 фирмы «Данфосс» С картой программирования № С66 (контур вентиляции и контур ГВС II зоны).
Комплектно с регулятором ECL Comfort 300, для контура вентиляции предусмотрена установка датчиков температуры и регулирующего клапана:
- погружной датчик температуры воды на подающем трубопроводе внутреннего контура вентиляции здания - тип ESMU фирмы «Данфосс»;
-погружной датчик температуры воды на обратном трубопроводе наружной теплосети - тип ESMU фирны «Данфосс»;
-регулирующий клапан VF2-80 с электроприводом AMV 55 фирмы «Данфосс» на подающем трубопроводе наружной теплосети.
Для создания циркуляции в системе отопления здания предусматривается установка насоса циркуляции марки ТРD 150-220/4 фирмы «Грундфос», один - рабочий и один - резервный.
При выборе насоса циркуляции вентиляции учитывались следующие потери давления:
-в трубопроводах обвязки оборудования
Для заполнения и подпитки системы вентиляции здания, проектом предусмотрена автоматическая линия подпитки из бака запаса этиленгликоля.
Линия подпитки вентиляции включает в себя:
-соленоидный клапан SCE238A005 Rp 1 фирмы «ASCO»;
-реле давления (прессостат) КРI·35 фирмы «Данфосс» для настройки давления включения подпитки.
Для предотвращения превышения максимально допустимого давления у наиболее низко расположенногo водоразборного прибора потребителей определенного СНиП 2.04.01-85* как 45 м. вод. ст., проектом предусмотрено разделение системы горячего водоснабжения на три зоны (I зона - 1-7 этаж, II зона - 8-21 этажи, III зона - 22-36 этажи).
В связи с применением в зимний период закрытого водоразбора на горячее водоснабжение I зоны по параллельной одноступенчатой схеме предусмотрена установка разборного пластинчатого теплообменника марки M6-FG на 122 пластины фирмы «Альфа Лаваль» (Модуль ГВС I зоны). Температура нагреваемого теплоносителя после теплообменника ГВС I зоны соответствует температурному графику 5/60оC. Температура греющего теплоносителя принята 70/42оC, для нормальной работы теплообменника ГВС в переходный период.
Для обеспечения необходимого напора горячей воды у потребителей в системе ГВС I зоны в зимний и летний периоды проектом предусмотрено:
-установка станции повышения давления с насосами марки Hydro-MPC-E 2СRЕ 10-6 фирмы «Грундфос», один - рабочий и один - резервный;
- установка напорного гидробака DЕ 300 фирмы «REFLEX». Бак подключается к линии напора насоса.
Для обеспечения и поддержания заданной температуры воды на нужды ГВС I зоны при переменном водоразборе у потребителей предусмотрена установка двухконтурного регулятора ECL Comfort 300 фирмы «Данфосс» с картой программирования № С66 (контур отопления и контур ГВС I зоны).
Комплектно с регулятором ECL Comfort 300 для контура ГВС I зоны предусмотрена установка датчиков температуры и регулирующего клапана:
-погружной датчик температуры воды ESMU на подающем трубопроводе контура горячего водоснабжения;
-погружной датчик температуры воды ESMU на обратном трубопроводе наружной теплосети;
-регулирующий клапан VB 2-50 с электроприводом AMV 30 на подающем трубопроводе наружной теплосети.
Для создания циркуляции в системе ГВС I зоны предусматривается установка насоса циркуляции марки UPS 32-80 180 фирмы «Грундфос».
В связи с применением в зимний период закрытого водоразбора на горячее водоснабжение II зоны по параллельной одноступенчатой схеме, предусмотрена установка разборного пластинчатого теплообменника марки М6-FG на 30 пластин фирмы «Альфа Лаваль» (Модуль ГВС II зоны). Температура нагреваемого теплоносителя после теплообменника ГВС II зоны соответствует температурному графику 5/65оC. Температура греющего теплоносителя принята 70/42оC, для нормальной работы теплообменника ГВС в переходный период.
Для обеспечения и поддержания заданной температуры воды на нужды ГВС II зоны при переменном водоразборе у потребитeлeй, предусмотрена установка двухконтурного регулятора ECL Comfort 300 фирмы «Данфос» с картой пporpaммирования № С66 (контур вентиляции и контур ГВС II зоны).
Комплектно с регулятором ECL Comfort 300 для контура ГВС II зоны предусмотрена установка датчиков температуры и регулирующего клапана:
-погружной датчик температуры воды ESMU на подающем трубопроводе контура горячего водоснабжения;
-погружной датчик температуры воды ESMU на обратном трубопроводе наружной теплосети;
-регулирующий клапан VB 2-32 с электроприводом AMV 30 на подающем трубопроводе наружной теплосети.
Для создания циркуляции в системе ГВС II зоны предусматривается установка насоса циркуляции марки ТР 32-80/4 фирмы «Грундфос», а в связи с применением в зимний период закрытого водоразбора на горячее водоснабжение III зоны по параллельной одноступенчатой схеме, предусмотрена установка разборного пластинчатого теплообменника марки M6-FG на 29 пластин фирмы «Альфа Лаваль» (Модуль ГВС III зоны).
Температура нагреваемого теплоносителя после теплообменника ГВС III зоны соответствует температурному графику 5/65оС температура греющего теплоносителя принята 70/42оС, для нормальной работы теплообменника ГВС в переходный период.
Для обеспечения и поддержания заданной температуры воды на нужды ГВС III зоны при переменном водоразборе у потребителей, предусмотрена установка одноконтурного регулятора ECL Comfort 200 фирмы «Данфосс» с картой программирования № Р66 (контур ГВС III зоны).
Комплектно с регулятором ECL Comfort 200 для контура ГВС ECL Comfort 200 зоны предусмотрена установка датчиков температуры и регулирующего клапана:
-погружной датчик температуры воды ESMU на подающем трубопроводе контура горячего водоснабжения;
-погружной датчик температуры воды ESMU на обратном трубопроводе наружной теплосети;
-регулирующий клапан VВ 2-32 с электроприводом AМV З0 на подающем трубопроводе наружной теплосети.
Для создания циркуляции в системе ГВС III зоны предусматривается установка насоса циркуляции марки ТР 32-80/4 фирмы «Грундфос».
Для oбecпeчeния необходимого напора горячей воды у потребителей в летний период по открытой схеме без циркуляции, проектом предусмотрено:
-установка многоступенчатого насоса с частотным приводам СRЕ 3-23 для летнего ГВС II зоны;
- установка многоступенчатого насоса с частотным приводом СRЕ 3-36 для летнего ГВС III зоны;
-установка реле давления (прессостат) КРI-З6 фирмы «Данфосс» на линии напора насоса ЛГВС II зоны;
-установка реле давления (прессостат) КРI-З6 фирмы «Данфосс» на линии напора насоса ЛГВС III зоны;
-установка преобразователей давления MBS 3000 фирмы «Данфосс» на линиях напора насосов ЛГВС;
-установка напорного гидробака DЕ 100 (1 шт.) фирмы «REFLEX» для горячего водоснабжения II зоны.
Бак подключается к линии напора насоса;
- установка напорного гидробака DЕ 100 (1 шт.) фирны «REFLEX» для III зоны горячего водоснабжения. Бак подключается к линии напора насоса;
-для защиты насосов от работы по «сухому ходу», предусмотрена установка реле давления (прессостата) KPI-35 фирмы «Данфосс». Реле давления устанавливаются на всасывающей магистрали насосов.
Автоматизация технологических процессов по тракту отопления, вентиляции и ГВС разработана в объеме, достаточном для работы без постоянного обслуживающего персонала и предусматривает: АВР насосов циркуляции отопления и вентиляции;
- подпитку внутреннего контура отопления в автоматическом режиме;
-сигнализацию состояния оборудования.
Погодную компенсацию и регулирование температуры воды горячего водоснабжения в течение отопительного сезона выполняют регуляторы ECL Comfort 300 и ECL Comfort 200 фирмы «Данфосс», которые обеспечивают:
-автоматическое поддержание заданного температурного режима систем отопления и вентиляции в зависимocти от температуры наружного воздуха;
-поддержание постоянной температуры воды на ГВС при переменном водоразборе у потребителей;
-ночное понижение температуры теплоносителя в системе отопления (при необходимости).
В проекте предусмотрена установка следующей арматуры и оборудования:
-запорной арматуры под приварку «Балломакс», Tmax=2000C, Ру=25 бар. 2. По контуру систем отопления и вентиляции:
-запорной арматуры под приварку «Балломакс», Tmax=2000C, Ру=25 бар;
-дисковых поворотных затворов FL-З фирмы «Сигевал», Tmax=1100C, Ру=16 бар.
-запорной арматуры под приварку «Балломакс», Tmax=2000C, Ру=25 бар;
-дисковых поворотных затворов FL-3 фирмы «Сигевал», Tmax=1100C, Ру=16 бар.
-запорной арматуры с резьбовым присоединением фирмы «Данфосс», Tmax=1200C, Ру=15 бар
На сливных и дренажных трубопроводах используется арматура с резьбовым соединением. При обвязке арматуры с резьбовым присоединением, использовать водогазопроводные трубы.
1. Расчет тепловой схемы ИТП на максимально - зимний режим
Температура воды отопления обратная
Максимальный тепловой поток на отопление
Давление обратной сетевой воды (после регулятора перепада давления)
Максимально-допустимое давление в системе отопления
Гидравлическое сопротивление системы отопления
Максимально-допустимое давление в системе вентиляции
Гидравлическое сопротивление системы вентиляции
Максимальный тепловой поток на вентиляцию
Температура прямой сетевой воды в переходный период
Температура обратной сетевой воды в переходный период
Расчетный расход тепла на ГВС I зоны
Расчетный расход тепла на ГВС II зоны
Расчетный расход тепла на ГВС III зоны
Расчетный температурный график ф1/ф2 = 150/70 оС.
ИТП работает по трехконтурной схеме - один контур на отопление, второй контур на вентиляцию, третий контур на ГВС. Схема теплоснабжения ИТП - 2-х трубная, независимая на отопление и вентиляцию с закрытым водоразбором на ГВС с циркуляцией.
Теплоноситель для системы отопления - вода с расчетным температурным графиком ф11/ф22 = 90/70оС.
1. Расчетный расход сетевой воды на отопление:
2. Расчетный расход воды внутреннего контура на отопление:
3. Подбор теплообменника производим по известным данным:
Температура греющей воды (на входе):
Температура греющей воды (на выходе):
Температура нагреваемой воды (на входе):
Температура нагреваемой воды (на выходе):
Задаемся гидравлическим сопротивлением: греющая сторона - ?Pо 1 = 0,2 бар; нагреваемая сторона - ?Pо2 = 0,2 бар. Мощность теплообменного аппарата (см. исходные данные): Qоmax=751 Гкал/ч = 873 КВт.
С помощью программы CAS 200, установленной в фирме «Акватерм», производился выбор теплообменника.
Тип теплообменного аппарата: M10-BFG. Количество пластин - 51 штук. Гидравлическое сопротивление (при расчетном расходе): греющая сторона - 0,046 бар, нагреваемая - 0,299 бар. Коэффициент запаса - 5%.
4. Результаты гидравлического расчета по программе GIDRO.
Расчетный расход теплосети (см.п.1): Gс.орасч=2,6 кг/с =9,39 т/ч
Диаметр трубопровода обвязки D11 - D21 = 65 мм при заданной скорости среды - хот = 0,7 м/с, гидравлическом сопротивлении обвязки - ?Pот обв = 0,07 бар и гидравлическом сопротивлении теплообменника отопления (см.п.3) - ?Pот ТО = 0,046 бар. Суммарное гидравлическое сопротивление - ?Pот. об = 0,116 бар.
Найдем диаметр трубопровода обвязки по формуле:
Расчетный расход циркуляции (см.п.2): Gвн.о расч = 10,43 кг/с =37,55 т/ч.
Гидравлическое сопротивление системы отопления (см. исходные данные) - ?Pот = 0,65 бар. Диаметр трубопровода обвязки по программе GIDRO D12 - D22 = 100 мм при максимальной скорости среды - хвн.о = 1,4 м/с, гидравлическом сопротивлении обвязки - ?Pвн.о = 0,063 бар и гидравлическом сопротивлении теплообменника отопления (см.п.3) - ?Pвн.о ТО = 0,299 бар. Суммарное гидравлическое сопротивление - ?Pвн. об = 0,362 бар.
Рассчитаем диаметр трубопровода обвязки по формуле:
5. Подбор регулирующего клапана на отопление (по ГОСТ 16443-70):
5.1. Располагаемый перепад теплосети находится по формуле:
Максимальный расход среды: Gmax = Gс.о расч = 2,61 кг/с = 9,39 т/ч
Суммарные потери давления: ?Pт max = ?Pот. об = 0,65 бар = 0.065 МПа
5.3. Максимальная расчетная пропускная способность клапана:
г0 = 0.917 г/см3 - средняя плотность внешнего теплоносителя при 150 - 70оС
5.4. Требуемая пропускная способность клапана:
- условная пропускная способность клапана - Kv y = 25 м3/ч
- условный диаметр клапана - Dу = 40 мм
5.5. Максимальный относительный расход через клапан:
Максимальный относительный ход штока клапана - hmax = 0.6
5.6. Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения
5.7. Максимальное усилие перемещения:
Расчетный расход воды внутреннего контура на отопление:
Gвн.о расч = 10,43 кг/с = 37,55 т/ч (см.п.2)
Гидравлическое сопротивление системы известно - ?Pот = 0,65 бар = = 0,065 МПа
Потери на балансировочных клапанах принимаем - ?Pбал = 0,2
Суммарное гидравлическое сопротивление оборудования (результаты гидравлического расчета) - ?Pвн.об = 0,36 бар = 0,036 МПа
6.1. Требуемый напор насоса циркуляции:
Подбор насосов в фирме «Акватерм» производится по установленной программе WinCAPS. По программе определили:
- подача насоса на расчетной точке Gнас = 34,4 м3/ч
- напор насоса на рабочей точке Ннас = 1.37 бар = 0.137 МПа
- номинальная потребляемая мощность Р = 4,8 кВт
7. Расчет объема расширительных баков:
Объем системы (см. исходные данные): Vе = Vот = 4506 литров
7.2. Объем расширения при разогреве на 70оС:
7.3. Минимальный объем воды в баке:
Максимальное рабочее давление в системе принимаем Pр = 8 бар = 0,8 МПа
Минимальное рабочее давление принимаем Pрmin = 4,5 бар = 0,45 МПа
7.5. Номинальный расчетный объем бака:
Номинальный объем бака по каталогу подбираем Vкат = 500 литров.
7.6. Начальное давление накачки бака:
В дальнейших расчетах используем Pизб = 0,376 МПа
8. Расчет подпиточных и предохранительных устройств:
Объем системы (см. исходные данные) - V = Vот = 4506 литров
8.1. Объем подпитки находится по формуле:
Давление воды (см. исходные данные) - P2 = 2,43 бар
8.2. Давление включения станции подпитки:
Для создания перепада в системе отопления 0,1 МПа принимаем давление включения станции подпитки Pвкл = 0,55 МПа.
Давление выключения станции подпитки принимаем Pвыкл = 6,5 бар=0,65МПа
8.3. Располагаемый перепад давления на подпитку:
8.4. Требуемый напор подпиточного насоса без учета подпора (с запасом 10%):
9. Подбор электромагнитного клапана:
9.1. Максимальная пропускная способность клапана, без учета подачи насоса:
9.2. Требуемая пропускная способность клапана:
- условная пропускная способность клапана Kvу = 9.9 м3/ч
- условный диаметр клапана Dу = 25 мм
9.3. Максимальная производительность клапана при располагаемом перепаде:
Подбор предохранительных клапанов по ГОСТ 12.2.85:
- избыточное давление срабатывания клапана - Pсраб = Pоmax = 10 бар = 1 МПа
- необходимая производительность Gпк = kKvmax = 0,52 м3/ч
- наименьший диаметр седла dс = 32 мм
10.1. Площадь сечения седла клапана:
10.2. Требуемая площадь сечения седла:
г1 = 0.973 г/см3 - средняя плотность внутреннего теплоносителя при 95-70оС
10.3. Коэффициент пропускной способности группы клапанов:
10.4. Расчетная производительность группы клапанов:
1. Расчетный расход сетевой воды на вентиляцию:
2. Расчетный расход воды внутреннего контура на вентиляцию:
3. Подбор теплообменника производим по известным данным:
Температура греющей воды (на входе):
Температура греющей воды (на выходе):
Температура нагреваемой воды (на входе):
Температура нагреваемой воды (на выходе):
Задаемся гидравлическим сопротивлением: греющая сторона - ?Pв1=0,2 бар; нагреваемая сторона - ?Pв2 = 0,2 бар. Мощность теплообменного аппарата (см. исходные данные): Qвmax=4,028 Гкал/ч = = 4684 КВт.
С помощью программы CAS 200, установленной в фирме «Акватерм», производился выбор теплообменника.
Тип теплообменного аппарата: M15-МFG. Количество пластин - 134 штук. Гидравлическое сопротивление (при расчетном расходе): греющая сторона - 0,068 бар, нагреваемая - 0,6 бар. Коэффициент запаса - 12%.
4. Результаты гидравлического расчета по программе GIDRO.
Расчетный расход теплосети (см.п.1): кг/с = 50,35 т/ч
Диаметр трубопровода обвязки D11 - D21 = 125 мм при заданной скорости среды - хв = 1,19 м/с, гидравлическом сопротивлении обвязки - ?Pв обв = 0,013 бар и гидравлическом сопротивлении теплообменника отопления (см.п.3) - ?Pв ТО = 0,068 бар. Суммарное гидравлическое сопротивление - ?Pв. об = 0,081 бар.
Найдем диаметр трубопровода обвязки по формуле:
4.2. Внутренний контур, вентиляция:
Расчетный расход циркуляции (см.п.2): Gвн.в расч = 55,94 кг/с =201,4 т/ч.
Гидравлическое сопротивление системы вентиляции (см. исходные данные) - ?Pв = 0,8 бар. Диаметр трубопровода обвязки по программе GIDRO D12 - D22 = 250 мм при максимальной скорости среды - хвн.в = 1,13 м/с, гидравлическом сопротивлении обвязки - ?Pвн.в = 0,067 бар и гидравлическом сопротивлении теплообменника отопления (см.п.3) - ?Pвн.в ТО = 0,6 бар. Суммарное гидравлическое сопротивление - ?Pвн. об = 0,667 бар.
Рассчитаем диаметр трубопровода обвязки по формуле:
5. Подбор регулирующего клапана на вентиляцию (по ГОСТ 16443-70):
5.1. Располагаемый перепад теплосети находится по формуле:
Максимальный расход среды: Gmax = Gс.в расч = 14,02 кг/с = 50,35т/ч
Суммарные потери давления: ?Pт max = ?Pв. об = 0,08 бар = 0,008 МПа
5.3. Максимальная расчетная пропускная способность клапана:
г0 = 0.917 г/см3 - средняя плотность внешнего теплоносителя при 150 - 70оС
5.4. Требуемая пропускная способность клапана:
- условная пропускная способность клапана - Kv y = 100 м3/ч
- условный диаметр клапана - Dу = 80 мм
5.5. Максимальный относительный расход через клапан:
Максимальный относительный ход штока клапана - hmax = 0.7
5.6. Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения
5.7. Максимальное усилие перемещения:
Расчетный расход воды внутреннего контура на вентиляцию:
Gвн.о расч = 55,94 кг/с = 201,4 т/ч (см.п.2)
Гидравлическое сопротивление системы известно - ?Pот = 0,8 бар = 0,08 МПа
Потери на балансировочных клапанах принимаем - ?Pбал = 0,2
Суммарное гидравлическое сопротивление оборудования (результаты гидравлического расчета) - ?Pвн.об = 0,67 бар = 0,067 МПа
6.2. Требуемый напор насоса циркуляции:
Подбор насосов в фирме «Акватерм» производится по установленной программе WinCAPS. По программе определили:
- подача насоса на расчетной точке Gнас = 213 м3/ч
- напор насоса на рабочей точке Ннас = 18,7 бар = 0,187 МПа
- номинальная потребляемая мощность Р = 18,5 кВт
7. Расчет объема расширительных баков:
Объем системы (см. исходные данные): Vе = Vот = 16112 литров
7.2. Объем расширения при разогреве на 70оС:
7.3. Минимальный объем воды в баке:
Максимальное рабочее давление в системе принимаем Pр = 8,5 бар = = 0,85 МПа
Минимальное рабочее давление принимаем Pрmin = 4,5 бар = 0,45 МПа
7.5. Номинальный расчетный объем бака:
Номинальный объем бака по каталогу подбираем Vкат = 1500 литров.
7.6. Начальное давление накачки бака:
В дальнейших расчетах используем Pизб = 0,381 МПа
8. Расчет подпиточных и предохранительных устройств:
Объем системы (см. исходные данные) - V = Vот = 16112 литров
8.2. Объем подпитки находится по формуле:
Давление воды (см. исходные данные) - P2 = 0,1 бар
8.3. Давление включения станции подпитки:
Для создания перепада в системе вентиляции 0,1 МПа принимаем давление включения станции подпитки Pвкл = 0,55 МПа.
Давление выключения станции подпитки принимаем Pвыкл = 6,5 бар=0,65МПа
8.4. Располагаемый перепад давления на подпитку:
8.5. Требуемый напор подпиточного насоса без учета подпора (с запасом 10%):
9. Подбор электромагнитного клапана:
9.1. Максимальная пропускная способность клапана, без учета подачи насоса:
9.2. Требуемая пропускная способность клапана:
- условная пропускная способность клапана Kvу = 9.9 м3/ч
- условный диаметр клапана Dу = 25 мм
9.3. Максимальная производительность клапана при располагаемом перепаде:
Подбор предохранительных клапанов по ГОСТ 12.2.85:
- избыточное давление срабатывания клапана - Pсраб = Pоmax = 10 бар = 1 МПа
- необходимая производительность Gпк = 24,81 м3/ч
- наименьший диаметр седла dс = 50 мм
10.1. Площадь сечения седла клапана:
10.2. Требуемая площадь сечения седла:
г1 = 0.973 г/см3 - средняя плотность внутреннего теплоносителя при 95-70оС
10.3. Коэффициент пропускной способности группы клапанов:
10.4. Расчетная производительность группы клапанов:
Расход сетевой воды в точке излома:
Температура воды системы циркуляции:
2. Подбор теплообменника производим по известным данным:
Температура греющей воды (на входе):
Температура греющей воды (на выходе):
Температура нагреваемой воды (на входе):
Температура нагреваемой воды (на выходе):
Мощность теплообменного аппарата (см. исходные данные): Qгвсmax= 0,7387 Гкал/ч = 859,1КВт.
С помощью программы CAS 200, установленной в фирме «Акватерм», производился выбор теплообменника.
Тип теплообменного аппарата: M6-FG. Количество пластин - 122 штуки. Гидравлическое сопротивление (при расчетном расходе): греющая сторона - 0,2 бар, нагреваемая - 0,05 бар. Коэффициент запаса - 32%.
3. Результаты гидравлического расчета по программе GIDRO.
Расчетный расход теплосети (см.п.1): кг/с = 24,62 т/ч
Диаметр трубопровода обвязки D11 - D21 = 80 мм при заданной скорости среды - хв = 1,35 м/с, гидравлическом сопротивлении обвязки - ?Pгвс обв = 0,03 бар и гидравлическом сопротивлении теплообменника отопления (см.п.2) - ?Pгвс ТО = 0,2 бар. Суммарное гидравлическое сопротивление - ?Pгв. об = 0,23 бар.
Найдем диаметр трубопровода обвязки по формуле:
Расчетный расход циркуляции (см.п.1): кг/с = 2,46 т/ч
Принимаем диаметр трубопровода обвязки по программе GIDRO В1 - D3 = 65 мм, трубопровод циркуляции D4 = 32 мм.
4. Подбор регулирующего клапана на ГВС (по ГОСТ 16443-70):
4.1. Располагаемый перепад теплосети находится по формуле:
Максимальный расход среды: Gmax = кг/с = 24,62 т/ч
Суммарные потери давления: ?Pт max = ?Pв. об = 0,23 бар = 0,023 МПа
4.3. Максимальная расчетная пропускная способность клапана:
г0 = 0.917 г/см3 - средняя плотность внешнего теплоносителя при 150 - 70оС
4.4. Требуемая пропускная способность клапана:
- условная пропускная способность клапана - Kv y = 40 м3/ч
- условный диаметр клапана - Dу = 50 мм
4.5. Максимальный относительный расход через клапан:
Максимальный относительный ход штока клапана - hmax = 0.79
4.6. Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения
4.7. Максимальное усилие перемещения:
Расход сетевой воды в точке излома:
Температура воды системы циркуляции:
2. Подбор теплообменника производим по известным данным:
Температура греющей воды (на входе):
Температура греющей воды (на выходе):
Температура нагреваемой воды (на входе):
Температура нагреваемой воды (на выходе):
Мощность теплообменного аппарата (см. исходные данные): Qгвсmax= 161,7 Гкал/ч = 188,1 КВт.
С помощью программы CAS 200, установленной в фирме «Акватерм», производился выбор теплообменника.
Тип теплообменного аппарата: M6-FG. Количество пластин - 30 штук. Гидравлическое сопротивление (при расчетном расходе): греющая сторона - 0,12 бар, нагреваемая - 0,037 бар. Коэффициент запаса - 32%.
3. Результаты гидравлического расчета по программе GIDRO.
Расчетный расход теплосети (см.п.1): кг/с = 5.39т/ч
Диаметр трубопровода обвязки D11 - D21 = 50 мм при заданной скорости среды - хв = 0,77 м/с, гидравлическом сопротивлении обвязки - ?Pгвс обв = 0,02 бар и гидравлическом сопротивлении теплообменника отопления (см.п.2) - ?Pгвс ТО = 0,12 бар. Суммарное гидравлическое сопротивление - ?Pгв. об = 0,14 бар.
Найдем диаметр трубопровода обвязки по формуле:
Расчетный расход циркуляции (см.п.1): кг/с = 0,54т/ч
Принимаем диаметр трубопровода обвязки по программе GIDRO В1 - D3 = 50 мм, трубопровод циркуляции D4 = 32 мм.
4. Подбор регулирующего клапана на ГВС (по ГОСТ 16443-70):
4.1. Располагаемый перепад теплосети находится по формуле:
Максимальный расход среды: Gmax = кг/с = 5.39т/ч
Суммарные потери давления: ?Pт max = ?Pв. об = 0,14 бар = 0,014 МПа
4.3. Максимальная расчетная пропускная способность клапана:
г0 = 0.917 г/см3 - средняя плотность внешнего теплоносителя при 150 - 70оС
4.4. Требуемая пропускная способность клапана:
- условная пропускная способность клапана - Kv y = 16 м3/ч
- условный диаметр клапана - Dу = 32 мм
4.5. Максимальный относительный расход через клапан:
Максимальный относительный ход штока клапана - hmax = 0.56
4.6. Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения
4.7. Максимальное усилие перемещения:
5. Подбор насосного оборудования на циркуляцию ГВС.
Расчетный расход воды на циркуляцию: кг/с = 0,54 т/ч
Подбор насосов в фирме «Акватерм» производится по установленной программе WinCAPS. По программе определили:
- подача насоса на расчетной точке Gнас = 0,69 м3/ч
- напор насоса на рабочей точке Ннас = 0,7 бар = 0,07 МПа
- номинальная потребляемая мощность Р =2,5 кВт
Расход сетевой воды в точке излома:
Температура воды системы циркуляции:
2. Подбор теплообменника производим по известным данным:
Температура греющей воды (на входе):
Температура греющей воды (на выходе):
Температура нагреваемой воды (на входе):
Температура нагреваемой воды (на выходе):
Мощность теплообменного аппарата (см. исходные данные): Qгвсmax= 154 Гкал/ч = 179 КВт.
С помощью программы CAS 200, установленной в фирме «Акватерм», производился выбор теплообменника.
Тип теплообменного аппарата: M6-FG. Количество пластин - 29 штук. Гидравлическое сопротивление (при расчетном расходе): греющая сторона - 0,13 бар, нагреваемая - 0,03 бар. Коэффициент запаса - 32%.
3. Результаты гидравлического расчета по программе GIDRO.
Расчетный расход теплосети (см.п.1):
Проектирование индивидуальных тепловых пунктов для обеспечения теплоснабжения нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения здания дипломная работа. Строительство и архитектура.
Дипломная работа: Криминологическая и уголовно-правовая характеристика налоговых преступлений
Реферат по теме Оптические переходы в полупроводниках с глубокими уровнями
Курсовая работа по теме Хараппская цивилизация
Эссе По Работе Бергера Приглашение В Социологию
Сочинение Диалог 6 Класс
Реферат: Human Sexuality Gender Differences Essay Research Paper
Реферат: Выбор канала распространения рекламы
Контрольная работа: по Физике 2
База Исследования В Курсовой Работе
Контрольная работа по теме Документальное обеспечение управления
Собрание Педагогических Сочинений Лесгафт Т 4
Курсовая Работа На Тему Валютні Ризики Та Їх Страхування
Реферат по теме Реформа дошкольного образования как препятствие на пути формирования духовно-нравственной мотивации маленького человека
Понятие И Признаки Юридического Лица Курсовая Работа
Сочинение На Тему Мой Любимый Фильм
Курсовая работа по теме Организация выполнения задачи командиром инженерно-саперного взвода по проделыванию проходов в минно...
История Книгоиздания Для Детей В России Реферат
Сочинение: Рецензия на роман Ч.Т. Айтматова "Плаха"
Курсовая работа по теме Дирофиляриоз плотоядных
Эссе На Тему Византийская Культура
Механізований взвод на БМП - Военное дело и гражданская оборона курсовая работа
Учет расчетов с разными дебиторами и кредиторами в ООО "Ярмикс-Вятка" - Бухгалтерский учет и аудит курсовая работа
Семейные отношения в Индии по Законам Ману - Государство и право курсовая работа