Проектирование и расчет главного дизельного двигателя - Транспорт курсовая работа

Главная

Транспорт
Проектирование и расчет главного дизельного двигателя

Выбор главных двигателей и параметров, определение суммарной мощности. Теплота сгорания топлива. Процесс наполнения, сжатия, сгорания, расширения и выпуска. Динамический расчёт двигателя, коленчатого вала и шатунной шейки. Расчет системы охлаждения.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Министерство образования и науки РФ
Филиал Санкт-Петербургского государственного морского технического университета
Кафедра «Океанотехника и энергетические установки»
Тема: «Проектирование и расчет главного дизельного двигателя»
Цель данного курсового проекта: проектирование судового ДВС по исходным данным: типу и водоизмещению судна, на которое будет установлена СЭУ, требуемой скорости, составу используемого топлива и степени сжатия. В процессе выполнения курсового проекта теоретические знания по дисциплине «Судовое главное энергетическое оборудование» наряду с практическими навыками самостоятельной работы при решении технических задач систематизируются, расширяются и закрепляются.
Любая судовая энергетическая установка (СЭУ) предназначена для обеспечения движения судна и снабжения необходимой энергией всех судовых потребителей. От СЭУ существенно зависят экономические показатели транспортного судна, уровень его строительной стоимости и текущих эксплуатационных затрат по содержанию. Затраты на СЭУ в среднем составляют 20...35 % общей строительной стоимости судна и 40...60 % затрат на содержание судна на ходу. Кроме того, основные качества транспортных судов - безопасность плавания, мореходность и провозоспособность в значительной мере обеспечиваются СЭУ. В связи с этим положениями проектирование СЭУ является одним из важнейших этапов создания судна.
Анализ состава мирового коммерческого флота показывает, что в качестве СЭУ на транспортных и ледокольных судах в основном используются дизельные установки.
Дизельный двигатель внутреннего сгорания (ДВС) принадлежит к типу тепловых двигателей, в которых химическая энергия топлива, сгорающего непосредственно внутри рабочего цилиндра, преобразуется в механическую работу.
Газообразные продукты сгорания топлива, обладающие высокой температурой, расширяются и давят на стенки цилиндра и поршень, который совершает прямолинейно-поступательное движение. С помощью кривошипно-шатунного механизма это движение преобразуется во вращательное движение коленчатого вала. Такой способ превращения тепловой энергии в механическую работу позволяет обходиться без промежуточного рабочего вещества (носителя тепла), которым в паровых машинах является пар.
Дизельные ДВС обладают самым высоким эффективным КПД, среди прочих установок, малым временем приготовления к пуску и постоянной готовностью к действию, взрыво- и пожаробезопасностью, способностью работать на дешевых тяжелых сортах топлива и еще рядом положительных особенностей. Это еще раз доказывает актуальность выбора дизельного ДВС и его непосредственного расчета и проектирования.
Для реализации курсового проекта и достижения поставленных целей будут использованы техническая литература, посвященная разработке и проектированию СГЭО, ГОСТы, методические указания для данного курсового проекта под руководством В.А. Стенина для непосредственного планирования, расчета и написания работы.
2 . Выбор главных двигателей и основных параметров
2 .1 Определение суммарной мощности главных двигателей
Мощность главных двигателей, необходимая для движения судна, определяется сопротивлением , которое оказывает окружающая среда (вода, воздух) и заданной скоростью движения. Мощность, которую необходимо затратить на создание упора, преодолевающего силы сопротивления, принято называть буксировочной .
где - сопротивление движению судна, ;
Мощность на фланцах главных двигателей или агрегатов в случае работы прямо на винт . При наличии в ГЭУ передач, одинаковых на всех гребных валах:
Ориентировочное значение эффективной мощности можно получить при помощи обратного адмиралтейского коэффициента:
В приближенных расчетах, пренебрегают формой корпуса и КПД передачи, этим выражением пользуются для оценки суммарной мощности главных двигателей.
Прототипом выбираем 2 двигателя 8ЧНП 30/38: л.с. = 1544 кВт;
2 .2 Выбор основных параметров дизеля
Частота вращения и средняя скорость поршня:
Главным критерием быстроходности дизеля является средняя скорость поршня:
Число цилиндров выбирается исходя из допускаемой цилиндровой мощности с учетом уровня форсирования и тактности двигателя.
Для четырехтактного судового дизеля при рядном расположении цилиндров примем ;
Определяющим габаритом для ДВС является его длина. В первом приближении длина рядного двигателя на фундаментной раме равна:
- расстояние между осями, выраженное в количестве диаметров цилиндра, , ;
Ширина двигателя на фундаментной раме:
Высота двигателя от оси коленчатого вала до крайней верхней точки:
где - коэффициент, равный для тронковых двигателей 4,6..5;
Расстояние по высоте от оси коленчатого вала до нижней точки:
где - удельная масса равная 10..20;
Ожидаемое значение среднего эффективного давления:
где - эффективная мощность двигателя, ;
- коэффициент тактности равный 0,5 для четырехтактного двигателя;
Теплота сгорания топлива - количество теплоты, выделяющееся при полном сгорании 1 кг топлива. Она зависит от элементарного состава топлива.
Низшую теплоту сгорания жидкого топлива можно определить по формуле Д.И. Менделеева:
где - низшая теплота сгорания рабочего топлива, ;
- массовые доли углерода, водорода, кислорода, серы и воды в топливе.
Основными параметрами, характеризующими процесс наполнения, являются:
Расчет процесса наполнения заключается в определении значений этих параметров.
где - наибольшая скорость протекания свежего заряда при открытии выпускных клапанов;
- коэффициент скорости истечения, учитывающий вредные сопротивления при протекании воздуха через клапаны, для ДВС с наддувом ;
- температура в начале процесса наполнения, К.
где - температура воздуха после воздухоохладителя, К;
- повышение температуры воздуха вследствие нагрева его в системе двигателя;
Скорость поступающего заряда через живые сечения клапана:
- площадь сечения полностью открытых впускных клапанов;
Наибольшая скорость протекания свежего заряда при открытии выпускных клапанов равна:
Коэффициент остаточных газов определяется по формуле:
- повышение температуры воздуха вследствие нагрева его в системе двигателя ;
Так как при наддуве температура воздуха после нагнетателя очень высока, то в систему включим «холодильник», который охлаждает воздух до температуры окружающей среды.
Температура смеси в конце наполнения:
где - температура в начале процесса наполнения, К;
- температура в конце процесса наполнения, К;
Основными параметрами, характеризующими процесс наполнения, являются:
Так как процесс сжатия политропный, то величины, характеризующие его начало и окончание, связаны уравнениями:
Количество воздуха теоретически необходимое для сгорания 1кг топлива:
где - массовые доли углерода, водорода, кислорода в топливе.
Действительное количество воздуха поступающее в цилиндр:
где - коэффициент избытка воздуха при горении,
Мольное количество смеси воздуха и остаточных газов, находящееся в цилиндре до горения:
Количество молей продуктов сгорания:
где - количество молей остаточных газов в конце процесса сгорания;
Действительный коэффициент молекулярного изменения:
Приближенные значения средних молекулярных теплоемкостей:
Содержание кислорода в свежем заряде:
Количество молей продуктов сгорания:
Приближенные значения средних молекулярных теплоемкостей:
Количество молей продуктов сгорания:
Молярные доли компонентов топлива считаем по формуле:
Уравнение сгорания для смешанного цикла:
где - коэффициент использования тепла, ;
Степень предварительного расширения:
Основными параметрами, характеризующими процесс наполнения, являются:
В связи с тем, что в момент открытия выпускного клапана давление в цилиндре сравнительно высокое, приходится выпускные окна открывать с некоторым опережением, несколько раньше прихода поршня в нижнюю мертвую точку, чтобы избежать большого противодавления на поршень и, кроме того, чтобы ускорить и улучшить очистку цилиндра от остаточных газов.
Ввиду того, что характер колебаний давления газов при выпуске не поддается точному теоретическому подсчету, поэтому в расчете вместо переменного давления используем среднее постоянное давление газов в период выпуска .
Это давление выше давления в выпускной трубе . По практическим данным можно принять и . Средняя температура отработавших газов .
3 .7 Построение р асчётной индикаторной диаграммы
Построение расчётной индикаторной диаграммы проводим по данным расчёта рабочего процесса.
Откладываем по оси ординат давление, а по оси абцисс объёмы.
Для этого выбираем масштабы диаграммы:
Далее определяем координаты остальных объёмов:
Разобьем на 10 равных частей. Задавая объемы , определим значение давления, которое равно:
Результаты вычислений занесем в таблицу:
Разобьем на 10 равных частей. Задавая объемы , определим значение давления, которое равно:
Результаты вычислений занесем в таблицу:
По полученным значениям в табл.№1 строим расчётную индикаторную диаграмму. Станиметрировав участок aczzba диаграммы, получим её площадь F=4951,35 мм2 , на которой найдём среднее теоретическое индикаторное давление:
Среднее теоретическое индикаторное давление для цикла смешанного сгорания:
Среднее индикаторное давление с учетом поправки на полноту диаграммы:
3 .8 Параметры, характеризующие рабочий цикл
К параметрам, характеризующим действительный рабочий цикл двигателя, относят давление в конце сжатия, давление в конце горения, среднее индикаторное давление, среднее эффективное давление , эффективный расход , эффективный КПД , а также приводятся диаметр цилиндра и ход поршня .
Удельный эффективный расход топлива:
где mn=1000 кг/м2 - удельная масса поступательно движущихся частей, отнесённая к единице площади поршня (принимаем).
Далее строим кривую удельных сил инерции по способу Гои, для чего проводим горизонтальный отрезок АВ, равный длине индикаторной диаграммы: АВ=200мм, затем из точки А в масштабе индикаторной диаграммы откладываем удельную силу инерции в ВМТ Jпо:
Jпо= mnao= mnR21+= 10000,1876,452 1+1/4,5= 1285812,55 Н/м2
где R - радиус мотыля, L - длина шатуна.
с-1 - угловая скорость вращения коленчатого вала.
Из точки В вниз откладываем удельную силу инерции в НМТ:
Jп180= mna180 = mnR2 11876,452,818244,35 Н/м2 = 10,4мм
Полученные точки C и D соединяют прямой. Из точки пересечения CD и AB откладывают вниз в принятом масштабе величину EF:
EF=3mnR2=310001/4,50,18(76,45)2=701352,3=8,9 мм.
Точку F соединяют прямыми с точками C и D. Линии CF и FD делят на одинаковое число равных частей и соединяют точки одного и того же номера прямыми. Через точки C и D по касательным и прямым, соединяющим одинаковые номера, проводим главную огибающую линию, которая и будет кривой удельных сил инерции. Построение диаграммы сил инерции, отнесённых к единице площади поршня, изображено в графической части проекта.
Построение диаграммы движущихся усилий проводим следующим образом:
проводим горизонтальный отрезок mm, равный четырём АВ:
делим отрезок mm на четыре равных участка
принимая прямую mm за атмосферную линию, строим развёрнутую индикаторную диаграмму
делим отрезок mm на четыре равных участка
на каждом участке наносим кривую сил инерции, отнесённых к единице площади поршня в зеркальном изображении
на каждом участке, как на диаметре, строим полуокружность
определяем поправку Брилса в масштабе абсцисс диаграммы
откладываем из центра О каждого участка отрезок ОО'
построенные ранее полуокружности делим через каждые 15, устанавливая транспортир в О'
из каждой точки деления, на полуокружностях проводим вертикаль до пересечения с кривыми диаграммы
замеряем длину каждого из перпендикуляров между кривыми сил инерции и давления газов
результаты замеров заносим во вторую колонку таблицы №2 с учётом знака
подсчитываем значения касательного усилия Рк, соответствующим приведённым значениям углов.
Построение диаграммы проводим следующим образом:
проводим горизонтальную прямую и на ней в принятом масштабе оси абсцисс откладываем отрезок xx, равный четырём ходам поршня: xx=800мм
делим отрезок xx на 48 равных частей
нумеруем полученные точки деления с учётом того, что каждая часть выражает 72048=15 поворотом мотыля
из каждой точки деления восстанавливаем перпендикуляр, на котором с учётом знака откладываем соответствующие ей касательные усилия, значение которого выбирается из таблицы №2
полученные точки соединяем плавной кривой.
4 .3 Диаграмма суммарных касательных усилий
Угол поворота радиуса мотыля между двумя последовательными вспышками:
Постоянная удельная сила сопротивления:
где - площадь под кривой диаграммы касательных усилий, ;
Так как разница между значениями удельной силы сопротивления посчитанными аналитическим и графо-аналитическим метод превышает 4%, то дальнейший расчет по значению посчитанному графо-аналитическим методом.
5 . Расчет прочности деталей двигателя
Расстояние от первого кольца до кромки днища:
Толщина цилиндрической стенки головки:
Расстояние от нижней кромки юбки до оси поршневого пальца:
Необходимая длина направляющей части поршня:
- сила, действующая на поршень в конце сгорания топлива;
- допустимое удельное давление на 1 площади проекции боковой поверхности поршня в , принимаемое равным ;
Днище поршня рассчитываем на изгиб, так как днище поршня плоское, то условие прочности имеет вид:
где - толщина днища: для чугунных неохлаждаемых поршней: ,
- допускаемое напряжение на изгиб: эквивалентные допускаемые напряжения на изгиб для чугунных поршней должны быть ;
Длина вкладыша головного подшипника:
Расстояние между серединами опор пальца:
Напряжение изгиба, возникающее в момент действия силы:
где - допускаемое напряжение изгиба, для углеродистой стали:
где - допускаемое напряжение среза:
По методу Кинасошвили определим увеличение наружного диаметра в горизонтальной плоскости:
где - модуль упругости материала, для стали ;
Удельное давление в подшипнике скольжения:
где - допускаемое давление, для игольчатых подшипников ;
Удельное давление на гнездо бобышки:
где - допускаемое давление, для бобышек из чугуна ;
вал изготовлен из стали марки 45Х, предел прочности , предел текучести .
- расстояние между центрами рамовых подшипников в ;
и - безразмерные коэффициенты, зависящие от () и ();
- безразмерный коэффициент, зависящий от числа цилиндров и тактности: ;
- безразмерный коэффициент зависящий от предела прочности и вычисляемый по формуле:
3. Диаметр шатунной () и рамовой () шейки примем равными расчетному значению диаметра вала ().
8. Расстояние между осями коренной и шатунной шеек , между средним слоем щеки и серединой рамового подшипника , между серединами рамовых шеек .
10. Определение наиболее нагруженного мотыля в первом опасном положении:
В первом опасном положении следует рассчитывать мотыль второго цилиндра, как передающий наибольшее касательное усилие от цилиндров, расположенных впереди.
11. Значение радиальной силы вычислим по формуле:
двигатель топливо сгорание охлаждение
Определение наиболее нагруженного мотыля во втором опасном положении:
Во втором опасном положении следует рассчитывать мотыль второго цилиндра, как передающий наибольшее касательное усилие от цилиндров, расположенных впереди.
16. Момент, изгибающий шатунную шейку:
где - осевой момент сопротивления, для сплошной шейки ;
18. Наибольшее касательное усилие от расположенных впереди цилиндров:
19. Момент, скручивающий мотылевую шейку:
21. Эквивалентное напряжение в шейке:
где - допускаемое напряжение, для валов из легированной стали ;
напряжение кручения шатунной шейки равно напряжению кручения рамовой шейки:
где - допускаемое напряжение, для валов из легированной стали ;
29. Момент сопротивления на широкой стороне щеки:
31. Момент сопротивления на узкой стороне щеки:
32. Напряжение изгиба на узкой стороне щеки:
где - допускаемое напряжение, для валов из легированной стали ;
36. Наибольшее касательное усилие одного цилиндра:
37. Наибольшее радиальное усилие одного цилиндра:
38. Изгибающий момент от наибольшего касательного усилия:
39. Изгибающий момент от наибольшего радиального усилия:
40. Напряжение изгиба от действия :
где - соевой момент сопротивления, для сплошной шейки ;
41. Напряжение изгиба от действия :
42. Равнодействующее напряжение изгиба:
43. Суммарное касательное усилие, передаваемое шейкой рамового подшипника:
44. Касательное усилие от впереди расположенных цилиндров:
45. Крутящий момент от касательной силы :
46. Крутящий момент от касательной силы одного цилиндра:
47. Напряжение кручения от моментов и :
49. Эквивалентное напряжение в шатунной шейке:
где - допускаемое напряжение, для валов из легированной стали ;
51. Изгибающий момент на широкой стороне щеки:
52. Напряжение изгиба на широкой стороне щеки:
53. Напряжение изгиба на узкой стороне щеки:
57. Момент сопротивления кручению на середине широкой стороны щеки:
58. Касательное напряжение на середине широкой стороны щеки:
59. Напряжение кручения на середине узкой стороне щеки:
60. Равнодействующее напряжение на середине широкой стороны щеки:
61. Равнодействующее напряжение на середине узкой стороны щеки:
64. Равнодействующий изгибающий момент:
66. Момент, скручивающий рамовую шейку:
68. Суммарное напряжение в рамовой шейке:
где - допускаемое напряжение, для валов из легированной стали ;
6 . Определение уравновешенности ДВС
Под внешней неуравновешенностью ДВС понимается наличие в нем периодических сил или моментов сил, передающихся на фундамент. Причиной внешней неуравновешенности ДВС являются силы инерции приведенных поступательно движущихся масс и неуравновешенных вращающихся масс кривошипно- шатунного механизма всех цилиндров, а так же опрокидывающие моменты.
Примем величину условной центробежной силы ;
Найдем углы развала мотылей для всех цилиндров ДВС при положении мотыля первого цилиндра в ВМТ:
4. Определение уравновешенности ДВС сведем в таблицу:
- составляющая условной центробежной силы инерции первого порядка в вертикальной плоскости;
- составляющая условной центробежной силы инерции первого порядка в горизонтальной плоскости;
- момент сил инерции относительно центра тяжести в вертикальной плоскости;
- момент сил инерции относительно центра тяжести в горизонтальной плоскости;
- составляющая условной центробежной силы инерции второго порядка в вертикальной плоскости;
- составляющая условной центробежной силы инерции второго порядка в горизонтальной плоскости;
- момент сил инерции относительно центра тяжести в вертикальной плоскости;
- момент сил инерции относительно центра тяжести в горизонтальной плоскости;
Положение вектора моментов на диаграмме мотылей относительно мотыля первого цилиндра, расположенного в ВМТ, определяется углом из выражения:
7. Определим неуравновешенные силы и моменты от системы сил вращающихся масс. Неуравновешенные силы и моменты сил инерции определяются при положении мотыля в верхней мертвой точке. Методика определения аналогична методике определения неуравновешенных сил и моментов инерции первого порядка.
- составляющая условной центробежной силы инерции первого порядка в вертикальной плоскости;
- составляющая условной центробежной силы инерции первого порядка в горизонтальной плоскости;
- неуравновешенный момент в вертикальной плоскости;
- неуравновешенный момент в горизонтальной плоскости;
Максимально неуравновешенный момент равен:
Положение вектора моментов на диаграмме мотылей относительно мотыля первого цилиндра:
Подача насоса пресной воды определяется количеством теплоты , которую необходимо отвести от двигателя с водой в течение часа:
- доля теплоты, отводимой пресной водой, по тепловому балансу двигателя, при охлаждении поршней и цилиндров, ;
- низшая теплота сгорания рабочего топлива, ;
- массовый расход охлаждающей воды, ,
Подача насосов забортной воды зависит от количества теплоты, отводимой от маслоохладителя , охладителя пресной воды и охладителя наддувочного воздуха :
где - доля теплоты отводимой от маслоохладителя, ;
где - доля теплоты отводимой от охладителя пресной воды ;
- температурный перепад наддувочного воздуха, ;
где - суммарный коэффициент избытка воздуха, для четырехтактного СОД ;
- теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг топлива, ;
Подача насоса забортной воды равна:
где - коэффициент запаса, учитывающий дополнительный расход забортной воды на охлаждение компрессоров, подшипников валопровода и теплообменных аппаратов, не учтенные в отводимой теплоте , ; - теплоемкость забортной воды, ; - перепад температур забортной воды, ; - плотность забортной воды, ;
Площадь охлаждающей поверхности водо-водяного охладителя равна:
где - коэффициент запаса на глушение трубок, ;
- общий коэффициент теплопередачи от воды к воде, ; - температурный напор:
здесь и - температуры охлаждаемой пресной воды на входе и выходе из охладителя, , ; и - температуры забортной воды на входе и выходе из охладителя, , ;
Объем расширительной цистерны равен:
Мощность насосов, обслуживающих системы ДУ: Насос пресной воды:
где - подача насоса пресной воды; - необходимый напор, для центробежного насоса ; - общий КПД насоса, для центробежного насоса ;
где - подача насоса забортной воды;
- необходимый напор, для центробежного насоса ;
- общий КПД насоса, для центробежного насоса ;
В результате работы над данным курсовым проектом был разработан судовой дизельный двигатель 8ЧН 27,5/36. Данный двигатель относится к СОД (частота вращения коленчатого вала 730 об/мин), имеет 8 цилиндров, расположение цилиндров - рядное. Он отвечает требованиям, указанным в учебном техническом задании: развивает необходимую мощность, что обеспечивает судну требуемую скорость. Спроектированный двигатель также имеет достаточно низкий удельный расход топлива - . Данное значение удельного расхода топлива ниже среднего для СОД, что говорит об экономичности двигателя. Кроме того, по сравнению с прототипом, разработанный дизель имеет несколько меньшие габариты по ширине (максимальная ширина 1296мм, у прототипа - 1360мм) и высоте (максимальная высота - 2196мм, у прототипа - 2860мм), что позволяет говорить о некотором выйгрыше в массе двигателя и, конечно же, о меньшей массе и стоимости исходных материалов, что, в свою очередь, приводит к снижению себестоимости двигателя.
Но тем не менее данный двигатель не пригоден для использования в качестве ГД на ледоколе. Для наиболее эффективного преодоления ледяных преград ледоколу необходим ВОД. Рассчитанный двигатель может быть использован в качестве вспомогательного, например для движения по безледному пространству, как двигатель использующий более дешевое топливо.
1. Стенин В.А., Альпин, «Проектирование судовых ДВС.», уч. пособ., Северодвинск, 1998.
2. Стенин В.А. «Судовое главное энергетическое оборудование. Судовые дизели», уч. пособ. по курс. и дипл. проект., Северодвинск, 2003.
3. Андросов Б.И., Кравцов А.И., Коншин И.А., «Дизели морских судов», атлас конструкций, М.: Транспорт, 1966.
4. Ваншейдт В.А., «Судовые ДВС.», Л.: Судостроение, 1977.
5. Овсяников М.К., «Судовые дизельные установки», Л.: Судостроение, 1986.
Проведение расчета процессов наполнения, сжатия, сгорания, расширения автомобильного двигателя, поршневого пальца на прочность, кривошипной головки шатуна, коленчатого вала, коренной и шатунной шейки, щеки. Построение диаграммы удельных сил инерции. курсовая работа [7,3 M], добавлен 09.04.2010
Расчет скоростной характеристики, номинальной мощности двигателя. Основные параметры, характеризующие работу дизеля. Процесс впуска, сжатия, сгорания и расширения. Построение индикаторной диаграммы. Тепловой, кинематический, динамический расчет двигателя. курсовая работа [1012,7 K], добавлен 21.01.2015
Тепловой расчет двигателя внутреннего сгорания. Параметры рабочего тела и остаточных газов. Процессы впуска, сжатия, сгорания, расширения и выпуска. Внешние скоростные характеристики, построение индикаторной диаграммы. Расчет поршневой и шатунной группы. курсовая работа [4,2 M], добавлен 17.07.2013
Методик и основные этапы проведения теплового расчета: процесс наполнения, сжатия, сгорания, расширения, основные показатели цикла. Динамический расчет. Определение параметров коленчатого вала. Конструктивные расчеты двигателя и поршня, бобышек. курсовая работа [1,6 M], добавлен 18.07.2011
Частота вращения коленчатого вала. Выбор топлива. Средний элементарный состав бензинового топлива. Процессы впуска, сжатия, сгорания, расширения и выпуска. Индикаторные и эффективные параметры рабочего цикла. Основные параметры цилиндра и двигателя. курсовая работа [905,1 K], добавлен 28.01.2015
Краткое описание звездообразного поршневого двигателя. Расчет процессов наполнения, сжатия, сгорания, расширения двигателя. Индикаторные и геометрические параметры двигателя. Расчет на прочность основных элементов. Расчет шатуна и коленчатого вала. курсовая работа [619,4 K], добавлен 21.01.2012
Определение свойств рабочего тела. Расчет параметров остаточных газов, рабочего тела в конце процесса впуска, сжатия, сгорания, расширения, выпуска. Расчет и построение внешней скоростной характеристики. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма. курсовая работа [1,5 M], добавлен 14.01.2018
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Проектирование и расчет главного дизельного двигателя курсовая работа. Транспорт.
Реферат: Древнейшая история трезубца из Джагфар Тарихи
Дипломная работа по теме Прoeктувaння iнфoрмaцiйнoї систeми для рoбoти з aвтo
Сочинение: Любовь, красота, память в рассказах И. А. Бунина
Реферат Противоэпилептические Средства
Курсовая работа: Денежная система и ее эволюция. Современные деньги
Курсовая работа: Расчет сметной стоимости строительства мебельного завода в г. Караганда
Оценка Уязвимости Оти И Тс Реферат
Структура Построения Сочинений
Если В Кандидатской Диссертации Низкий Процент Уникальности
Пособие по теме История и перспективы развития экономического анализа
Контрольная работа по теме Технологические процессы в торговле
План Подготовки К Контрольной Работе
Реферат: Чем держалось единство России?
Сочинение По Жуковскому 9 Класс
Реферат: Перенос Базы Данных на WEB-сервер
Реферат по теме Григорiй Сковорода. Тематична рiзноманiтнiсть творiв
Реферат по теме История ботаники
Реферат: Салгейру Майя, Фернанду Жозе
Дипломная работа по теме Совершенствование организации службы маркетинга на экспортоориентированном предприятии на примере группы компаний 'Волго-Дон'
Курсовая Работа На Тему Профессиональное Правосознание Сотрудников Органов Внутренних Дел
Формы и виды права собственности по гражданскому законодательству - Государство и право курсовая работа
Расчет характеристик электропривода насоса Д4000-95 - Производство и технологии курсовая работа
Творчество А. Дюма в контексте французской литературы первой половины XIX века - Литература курсовая работа