Проектирование фундаментов под 11-этажное здание в открытом котловане - Строительство и архитектура курсовая работа

Главная

Строительство и архитектура
Проектирование фундаментов под 11-этажное здание в открытом котловане

Определение расчетных нагрузок на фундаменты. Выбор вида свай, их длины и поперечного сечения. Подбор молота для забивки свай и определение расчетного отказа. Определение конечной (стабилизированной) осадки фундамента методом эквивалентного слоя.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра Механика грунтов, оснований и фундаментов
Проектирование фундаментов под 11-этажное здание в открытом котловане
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КЛАССИФИКАЦИОННЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ГРУНТОВ
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ ДЛЯ ЗДАНИЯ С ПОДВАЛОМ
Определение расчетных нагрузок на фундаменты
Определение глубины заложения фундамента
Подбор фундаментной подушки графическим способом и ее рассчет
Определение конечной (стабилизированной) осадки фундамента методом послойного суммирования
Назначение предварительной глубины заложения ростверка
Выбор вида свай, их длины и поперечного сечения
Определение несущей способности по грунту расчет нагрузки на одну сваю
Определение необходимого числа свай и определение габаритных размеров ростверка
Рассчет одиночной сваи по I группе предельных состояний: по несущей способности грунта основания сваи
Рассчет основания свайного фундамента по II группе пред. состояний: по деформациям
Подбор молота для забивки свай и определение расчетного отказа
Определение конечной (стабилизированной) осадки фундамента методом послойного суммирования
Определение конечной (стабилизированной) осадки фундамента методом эквивалентного слоя
Рассчет стабилизации осадки во времени.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КЛАССИФИКАЦИОННЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ГРУНТОВ ПЛОЩАДКИ И ИХ СОПРОТИВЛЕНИЙ R.
Определение табличных расчетных сопротивлений слоев грунта
Плотность частиц грунта с=1,58 т/м3
Удельный вес грунта г=1,58х10=15,8 Кн/м3
Слой - 2: Насыпь (остатки бытовой свалки)
Плотность частиц грунта с=1,72 т/м3
Удельный вес грунта г=1,72х10=17,2 Кн/м3
Удельный вес грунта взвеш г=7,2 Кн/м3
а) Определение типа пылевато-глинистого грунта по числу пластичности.
влажность на границе текучести: WL=23,5%=0,235;
влажность на границе раскатывания: WР=17%=0,17;
природная влажность грунта: W=25, 4%=0,254.
Тип пылевато-глинистого грунта: супесь;
б) Определение разновидности (состояние) супеси по индексу текучести
Консистенция грунта: супесь текучая;
в) Определение коэффициента пористости:
2) Определение Расчетного сопротивления грунтов
Расчетное сопротивление: не нормируется.
а) Определение типа пылевато-глинистого грунта по числу пластичности.
влажность на границе текучести: WL=38,4%=0,384;
влажность на границе раскатывания: WР=27,9%=0,279;
природная влажность грунта: W=42,6%=0,426.
Тип пылевато-глинистого грунта: суглинок;
б) Определение разновидности (состояние) супеси по индексу текучести
Консистенция грунта: суглинок текучий;
в) Определение коэффициента пористости:
2) Определение Расчетного сопротивления грунтов
Расчетное сопротивление: не нормируется
а) Определение типа песчаного грунта производится по гранулометрическому составу:
Содержание частиц размером более 2,0 мм составляет 0%, что не превышает 25%, следовательно, песок не гравелистый.
Содержание частиц размером 2,0 - 0,5 мм составляет 8,2%, что не превышает 50%, следовательно, песок не крупный.
Содержание частиц размером 0,5 - 0,25 мм составляет 25,3%, что не превышает 50%, следовательно, песок не средней крупности.
Содержание частиц с крупностью 0,25-0,1 мм составляет 54,8%, что превышает 50%, следовательно, данный грунт по гранулометрическому составу относится к пескам мелким.
б) Определение вида песчаного грунта по коэффициенту пористости.
Песок средней крупности, сs = 2,65 т/м3, с= 1,96 т/м3, природная влажность грунта W = 27,2 %.
следовательно, что это песок ср. плотности.
в) Определение разновидности песка по степени влажности.
Определяем степень влажности (т.е. степень заполнения пор водой):
следовательно, что это песок насыщенный водой.
Итого имеем слой грунта: Песок мелкий, ср. плотности, насыщенный водой.
г) Определение расчетного сопротивления R0.
Расчетное сопротивление: R0 = 200 кПа.
а) Определение типа пылевато-глинистого грунта по числу пластичности.
влажность на границе текучести: WL=63,4%=0,634;
влажность на границе раскатывания: WР=35,3%=0,353;
природная влажность грунта: W=48%=0,480.
Тип пылевато-глинистого грунта: глина;
б) Определение разновидности (состояние) супеси по индексу текучести
Консистенция грунта: глина тугопластичная;
в) Определение коэффициента пористости:
2) Определение Расчетного сопротивления грунтов
2. Определение модуля деформации грунтовых слоев в интервале напряжений 100-200 кПа
Компрессионные испытания грунта отобранного на глубине заложения 6,5 м. - 4 слой "Суглинок текучий".
- коэффициент относительной сжимаемости
- коэффициент,учитывающий отсутствие поперечного расширения грунта:
для песков и супесей = 0,74 ; для суглинков = 0,62 ; для глин = 0,40
Е - модуль общей (линейной) деформации
Компрессионные испытания грунта отобранного на глубине заложения 5 м. - 3 слой "Супесь текучая".
- коэффициент относительной сжимаемости
- коэффициент, учитывающий отсутствие поперечного расширения грунта:
для песков и супесей = 0,74 ; для суглинков = 0,62 ; для глин = 0,40
Е - модуль общей (линейной) деформации
Штамповые испытания грунта отобранного на глубине заложения 9 м. штампом d=27,7см - 5 слой "Песок мелкий, ср. плотности, насыщенный водой".
для глин и суглинков тугопластичных = 0,22 ;
для глин и суглинков пластич. и текучепластич.= 0,4 ;
Е - модуль общей (линейной) деформации
Штамповые испытания грунта отобранного на глубине заложения 12 м. штампом d=27,7см - 6 слой "Глина тугопластичная".
для глин и суглинков тугопластичных = 0,22 ;
для глин и суглинков пластич. и текучепластич.= 0,4 ;
Е - модуль общей (линейной) деформации
ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГРУНТОВ
Песок мелкий, ср.плотности, насыщ. водой
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ.
Определение расчетных нагрузок на фундаменты
Расчет оснований и фундаментов производится по расчетным нагрузкам, которые определяются как произведение нормативных нагрузок на соответствующие коэффициенты. При проектировании ленточных фундаментов расчет ведется для одного метра его длины и определяется ширина подошвы фундамента. Проектирование оснований и фундаментов зданий и сооружений ведется в основном по II группе предельных состояний по деформациям.
Нормативные нагрузки на фундаменты стен (1 и 2) от веса сооружения, включая нагрузки от веса перекрытия над подвалом, составляют:
Расчетная нагрузка, действующая по обрезу фундамента, определяется по формуле:
где n и n - коэффициенты перегрузок, применяемые для расчета фундаментов по II группе предельных состояний по деформациям.
для фундаментов мелкого заложения - n = n = 1.
nс - коэффициент сочетания пост. и вр. нагрузок (снеговая и т. д.). nc = 1.
NII = 268+32 = 300 Кн/м - для внешних стен 1,2,3,5
NII = 335+55 = 390 Кн/м - для внутренних стен 4,7
Определение глубины заложения фундамента
Глубина заложения подошвы фундамента FL должна определяться с учетом назначения конструктивных особенностей сооружения, нагрузок и воздействий на основание, глубины заложения фундаментов примыкающих зданий и сооружений, а также оборудования, геологических условий площадки строительства, гидрогеологических условий, глубины сезонного промерзания и оттаивания грунтов.
Здание имеет подвал. Относительная отметка пола подвала - 2,50 м. Отметка пола первого этажа 0,00, на 0,90 м выше планировочной отметки, т.е. высота цокольной части здания hц = 0,9 м
Место строительства - город Дмитров.
Грунтовые условия строительной площадки: с поверхности до глубины 1,7 м - насыпной грунт; далее до глубины 3,5м остатки бытовой свалки, ниже до глубины 5,6 м - супесь текучая; далее до глубины 6,6 м - Суглинок текучий…. Уровень грунтовых вод WL находится на глубине 2,4 м от пов-ти.
Определяем глубину заложения подошвы фундамента, исходя из конструктивных особенностей здания.
При отметке пола подвала -2,50 м и толщине конструкции пола 0,2 м глубина заложения подошвы фундамента, определяется следующим образом:
где dв - размер от чистого пола подвала до пола первого этажа;
hs - величина заглубления подошвы фундамента от низа пола подвала (обычно 0,3 - 0,5м);
hcf - высота принятой конструкции пола подвала;
hц - высота цокольной части здания.
Определяем расчетную глубину сезонного промерзания
для супесей (т.к. под фундаментом будет песчаная подушка) в районе строительства (город Дмитров) по формулам:
dfn - нормативная глубина сезонного промерзания.
kh - коэффициент, учит. влияние теплового режима сооруж. В данном случае kh = 0,6.
Mt - безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе (СНиП по строительной климатологии и геофизике); для города Дмитров Mt = 36,2
d0 - величина, м, принимаемая для суглинков и глин - 0,23; для супесей, песков мелких и пылеватых - 0,28; песков гравелистых, крупных и средней крупности -0,30; крупнообломочных грунтов - 0,34.
В данном случае d0 = 0,30 так как подошва фундамента находится в песч. подушке.
Расчетная глубина сезонного промерзания грунта
Грунтовые воды бурением вскрыты на глубине 2,4 м от пов-ти Земли. т.е выше отметки фундамента на 0,4м. Это означает,что делать водопонижение не требуется.
Полученная с учетом рассмотренных трех факторов глубина заложения фундамента равна: d=2,1м и DL выше отметки земли на 0,1м
Подбор фундаментной подушки графическим способом и ее расчет
Ширина наружных стен жилого 11-этажного дома составляет 400 мм. Расчетная нагрузка, действующая по обрезу фундамента: NII = 300 Кн/м.
Длина составляет L = 19,5 м, высота Н = 33,2 м, отметка пола подвала -2,50 м.
Глубина заложения подошвы фундамента d = 2,1 м. Отметка пола первого этажа на 90 см выше планировочной.
Подбираем ориентировочную ширину подошвы ленточного фундамента графич. способом.
этот размер подбирается методом последовательных приближений
Для этого задаемся как минимум тремя размерами ширины b фундамента, так как площадь подошвы ленточного фундамента равновеликa его ширине b (А=bЧ1пог.м.= b)
определяется среднее давление PII,i под подошвой фундамента для каждой ширины по формуле:
- Неизвестная расчетная нагрузка от веса еще не запроектированного фундамента, включающая вес опорной железобетонной плиты, стены подвала из бетонных блоков, часть бетонного пола подвала и грунта обратной засыпки,пригружающих внутренний и внешний консольные выступы опорной плиты,определяется для принятых 3-х значений ширины b по приближенной формуле:
NII - расчетная нагрузка от массы сооружения на 1 м, кН;
ср - усредненный удельный вес стеновых блоков, фундамента и грунта, на обрезах фундамента принимается условно равным 20 кН/м3;
вычисляется расчетное сопротивление грунта основания по формуле:
где с1 и с2 - коэффициенты условий работы грунтового основания и здания во взаимодействии с основанием, определяются по таблице 3 СНиП 2.02.01-83. Принимаем с1 = 1,1; с2 = 1,0.
k - Коэффициент надежности, принимаемый равным 1, когда прочностные характеристики грунта ( и с) определены, как задано в проекте, по результатам непосредственных испытаний грунтов строительной площадки. Принимаем равным k = 1.
М, Мq, Мс - коэффициенты, принимаемые по таблице 4 СНиПа 2.02.01-83 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта, находящегося непосредственно под подошвой фундамента, т.е. рабочего слоя. При = 16 (супесь текучая) принимаем:
kz - коэффициент, принимаемый равным:
Здесь b - ширина подошвы фундамента, м.
Как было определено, для ленточного фундамента из сборных железобетонных элементов (подушек) b = 1,0 и 1,2 м принимаем kz = 1.
d - глубина заложения фундамента от уровня планировки срезкой или подсыпкой, м. Согласно проведенным выше вычислениям d = 2,1 м.
II' - осредненное (по слоям) значение удельного веса грунта, залегающего выше отметки заложения подошвы фундамента, (при наличии подземных вод sb определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3.
где h1 и h2 - мощности вышележащих слоев грунта (соответственно 0,3 м и 1,8 м);
II - то же, расчетное значение удельного веса грунта, залегающего ниже подошвы фундамента, можно принять залегающего непосредств. под подошвой фундамента (при наличии подземных вод удельный вес гIIsb определяется с учётом взвешивающего действия воды). В нашем случае (sb = 9.9 кН/м3) т.к. это слой 3 - супесь текучая.
СII - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа. Принимаем СII = 8 кПа.
d1 - приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, м.
где hs - толщина грунта от отметки подошвы фундамента до отметки низа пола подвала, hs =0,3 м;
hcf - толщина конструкции пола подвала, hcf =0,2м;
cf - расчетное значение веса конструкции материала пола подвала, cf =22 кН/м3.
dв - глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной B 20 м и глубиной более 2 м принимается dв = 2 м, при ширине В 20 м принимается dв = 0). Принимаем dв = 2 м.
Из графика видно, что минимальная ширина фунд. подушки должна быть равна 4.7м. Это невозможно,т к. Вmax по госту 3,2м это означает,что надо закладывать песчанную подушку.
Принимаем песчанную подушку (песок крупный ср. плотности) из условия .; с=0,; ; ; е=0,65; ; R=300кПа Е=30000кПа
Проверяем условие рII ? R на контакте подошвы фунд-та с песчаной подушкой
Экспериментальным методом принимаем b=1,6м.
Собственный вес 1 пог. м фундамента QII складывается из веса железобетонной плиты ФЛ16.30-3, четырех бетонных стеновых фундаментныхблоков сплошных ФБС и пригрузки от пола подвала на внутренней консольной части ак опорной плиты
Удельный вес бетона блоков ФБС и пола подвала принят равным гб=гcf =22 кН/м3.
Удельный вес железобетона фундаментной плиты ФЛ принят равным гжб =24 кН/м3.
Вес грунта на консольной части фундаментной плиты с наружной стороны:
GII = ак Ч hЧ1 Ч гII GII = 0.6*1.8*1*18=19,44кН/м
ак- вылет консольной части плиты в сторону обратной засыпки (и в сторону подвала при вычислении веса пола подвала, входящего в QII);
гII = 18 кН/м3 - удельный вес обратной засыпки.
Итак: полная расчетная нагрузка, действующая на грунт на отметке
подошвы фундамента при ширине опорной плиты b=1,6 м составляет:
При этом среднее напряжение pII под подошвой фундамента на 1 пог.м его длины составит:
Сравниваем полученное значение pII при принятых размерах фундаментной плиты ФЛ16.30-3 с расчетным сопротивлением R грунта основания:
Условие на контакте подошвы фундамента и песчаной подушки выполняется.
Назначаем экспериментальным путем толщину подушки z=1.5м. И проверяем условие
на контакте подошвы подушки с текучей супесью.
Вычисляем R текучей супеси от условного фундамента шириной bz и глубиной заолжения d+z=dz.
Превышение расчётного сопротивления R над средним давлением, действующим под подошвой ленточного фундамента рII не должно составлять более 10%. Так как разница меньше 10%, то можно считать, что фундамент с плитой марки ФЛ 16.30-3 достаточно экономичен и подобран правильно.
окончательно принимаем типовую фундаментную подушку:
Последние цифры -1, 2, 3, 4 в маркировке железобетонных плит ленточныхсборных фундаментов обозначают их несущую способность какконструкции, т.е. численное значение величин максимального реактивного давления на них со стороны грунта, при котором они, в соответствии с ихармированием, могут использоваться: 1 - при давлении до 150 кПа; 2 - до 250кПа; 3 - до 350 кПа и 4 - до 450 кПа. То же обозначают последние цифры вмаркировке фундаментов под колонны
ФЛ 16.30-2 с характеристиками: в=1600 мм; l=2980 мм; h=300 мм; Vбетона=1,09 м3; m=2,71 т.
и 4 стеновых бетонных блока марки - ФБС 24-4-6-T с характеристиками:
L=2380 мм; b=400 мм; h=580 мм; m=1,3 т; V=0,543 м3.
Определение конечной (стабилизированной) осадки фундамента мелкого заложения
Подготавливаем графическую схему, необходимую для расчета осадки Вычисляем для ее построения необходимые данные.
Вычисление ординат эпюры природного давления уzg,i
При планировке срезкой эпюра природного давления на отметке пов-ти земли принимается равной нулю. Далее:
Вычитание ординат вспомогательной эпюры 0,2 уzg,i
Вычисление ординат эпюры дополнительного давления уzp,i
Сначала вычисляется верхняя ордината эпюры уzp0 непоср. под подошвой фундамента при z = 0:
Затем вычисляются другие ординаты по формуле для различных глубин zi откладываемых от подошвы фундамента. Коэффициенты бi для условий данного примера берутся в зависимости от отношения длины фундамента стены l к ширине фундамента b, то есть =19,6/1,4>10 (принимается по последней колонке таблицы) Вычисления удобно вести в табличной форме
Песок, мелкий,ср плотности, насыщ. водой
Вычисление деформационных характеристик слоев грунта основания.
После вычисления ординат и построения эпюр природного уzg , 0,2уzg и дополнительного уzp давлений появилась возможность увидеть, каким было в середине каждого (i-го) грунтового слоя давление уzg,i от собственного веса вышележащей толщи грунтов в природном состоянии и каким стало полное давление уzполное=уzg +уzp , когда к природному давлению добавилось давление уzp от построенного сооружения. Это позволяет получить интервал изменения напряжения и соответствующий ему интервал изменения коэффициентов пористости e по компрессионной кривой или осадки s по графику испытаний штампом, которые необходимы для расчета деформационных характеристик грунта mo, mv , Е
Компрессионные испытания грунта отобранного на глубине заложения 6,5 м. - слой "Суглинок текучий".
- коэффициент относительной сжимаемости
- коэффициент,учитывающий отсутствие поперечного расширения грунта:
для песков и супесей = 0,74 ; для суглинков = 0,62 ; для глин = 0,40
Е - модуль общей (линейной) деформации
Компрессионные испытания грунта отобранного на глубине заложения 5 м. - слой
- коэффициент относительной сжимаемости
- коэффициент, учитывающий отсутствие поперечного расширения грунта:
для песков и супесей = 0,74 ; для суглинков = 0,62 ; для глин = 0,40
Е - модуль общей (линейной) деформации
Штамповые испытания грунта отобранного на глубине заложения 9 м. штампом d=27,7см - слой "Песок мелкий, ср. плотности, насыщенный водой".
для глин и суглинков тугопластичных = 0,22 ;
для глин и суглинков пластич. и текучепластич.= 0,4 ;
Е - модуль общей (линейной) деформации
Г) Штамповые испытания грунта отобранного на глубине заложения 12 м. штампом d=27,7см - слой "Глина тугопластичная".
Слой грунта, Тугопластичной глины весь лежит ниже отметки ВС и осадка на него не распростр-я.
Осадка в каждом грунтовом слое складывается из осадок входящих в него элементарных слоев полных и неполных).
III слой (восемь элементарных слоев):
IV слой (четыре элементарных слоя):
V слой (тринадцать элементарных слоев):
S=0,58см+1,85см+0,9см+0,49см=3,82см 50 мм, то есть вся площадь поперечного сечения сваи попадает под стену, то продавливание ростверка оказывается невозможным и расчет на продавливание не производится. Поэтому, из конструктивных соображений и практики строительства, оставляем hp=0,5 м и не делаем пересчетов.
Итак, полученные размеры ростверка составляют: ширина bр=0,80 м, высота hр=0,5 м.
Расчет одиночной сваи в составе фундамента по первой группе предельных состояний (по несущей способности грунта основания сваи)
Расчет предусматривает проверку выполнения условия I предельного состояния:
F- расчетная нагрузка передаваемая на сваи, то есть фактическая нагрузка;
Fd - расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи (несущая способность сваи по грунту);
- расчетная нагрузка допускаемая на сваю
- коэффициент надежности, равный 1,4.
Вычисление фактической нагрузки F, передаваемой на сваю.
Вес ростверка Qр=(в*ш)*1 пог.м*плотность =0,5·0,8·1·22=8,8 кН; ()
Вес надростверковой конструкции Qнк (одного пог. м стены подвала) из 4 блоков ФБС24.4.6 Qнк=(0,6·0,4·1·4)* 22=21,12 кН;
Общий вес Q ростверка и надростверковой конструкции:
Вес грунта на внешнем обрезе ростверка Gгр= 1,8·0,23· , где
- средний удельный вес засыпки пазухи = 20 кН/м2. Gгр= 1,8*0,2·18= 6,48кН
Пригрузка внутреннего обреза ростверка бетонным полом подвала GП= 0,2*0,2·22= 0,8кН
Общий вес G пригрузки ростверка грунтом и полом подвала: G=Gгр+GП =6,48+0,8= 7,36кН
Расчетная допустимая нагрузка на сваю
Проверяем выполнение условия первого предельного состояния: или
337,36кН<387кН - условие выполняется
Следовательно, размещение свай в плане и ширина ростверка принимается для дальнейших расчетов. Если бы условие первого предельного состояния не было выполнено, следовало добиться его выполнения, путем уменьшения расстояния между сваями в ряду или удлинения свай. Принятые размеры свайного фундамента будут считаться окончательными при удовлетворении условия расчета по второму предельному состоянию - по деформациям.
Расчет основания свайного фундамента по II группе предельных состояний - по деформациям
Расчет основания по деформациям включает определение средних максимальных осадок s наружной и внутренней стен методом послойного суммирования и эквивалентного слоя, относительной разности осадок между ними Дs и сравнение их с предельными значениями, su и Дsu., т.е. s ? su и Дs ? Дsu. Расчеты осадок этими методами основаны на теории линейного деформирования грунта, область применимости которой ограничивается расчетным сопротивлением грунта R.
Для того, чтобы проверить правильность использования упомянутых методов расчета осадок в условиях данного примера, необходимо определить среднее давление рII под подошвой условного фундамента и убедиться в том, что оно не превышает расчетного сопротивления R грунта, на который опирается условный фундамент, т.е. соблюдается условие: рII?R.
Определение среднего давления р под подошвой условного фундамента
Для вычисления р необходимо определить площадь подошвы условного ленточного фундамента Аусл и нагрузки, передающиеся на эту площадь от собственного веса всех элементов, входящих в объем условного фундамента, а также и от сооружения.
Площадь условного ленточного фундамента:
- среднее значение угла внутреннего трения грунтов, залегающих в пределах рабочей длины сваи lсв=5 м.
Объемы условного фундамента, всех входящих в него конструктивных элементов и грунта.
-условного фундамента (hусл - от планир. отм. до конца сваи)
-части стены подвала, расположенной ниже верха условного фундамента (ниже отметки DL):
-части пола подвала (справа от стены подвала):
-части подвала, примыкающего к стене и ограниченного справа стороной условного фундамента:
Объем свай не вычитается из объема Vусл. При подсчете веса грунта в условном фундаменте Gгр.усл. не учитывается увелечение его удельного веса за счет уплотнения при забивке свай. Принимается, что Gгр.усл.= Vгр.усл*~( Vгр.усл-Vсв)*
Нагрузки от собственного веса всех составных частей условного фундамента и от сооружения:
-ростверка и всей надростверковой конструкции, то есть всей стены подвала, включая ее часть, расположенную выше отметки DL:
Q=Qр+Qнк=30 кН; (определены ранее при вычисл. фактич. нагрузки)
-части пола подвала: Qчпп=Vчпп*=0,04*22=0,88кН
-свай (1 свая с рабочей длиной lсв=9,5 м, из которых 9,5 м - в водонасыщенном грунте): Qсв=[0.32*9,5*(18-10)]1=6,84кН
-грунта в объеме условного фундамента: Qгр=Vгр. усл.*
Отсюда сразу считаем Gгр: Gгр.усл.=10*9,21 =92,1кН
Среднее давление р под подошвой условного фундамента
Вычисление расчетного сопротивления R для Глины (6 слой), залегающей под подошвой условного фундамента. (на конце сваи)
где Принимаем с1 = 1,1; с2 = 1,0. k = 1.
М, Мq, Мс - коэффициенты, принимаемые по таблице 4 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта, находящегося непосредственно под подошвой фундамента, т.е. рабочего слоя. При = 10 (глина) принимаем:
kz - коэффициент, принимаемый равным:
Здесь b - ширина подошвы фундамента, м.
Как было определено, для свайного фундамента b = 0,8 м принимаем kz = 1.
d - глубина заложения фундамента от уровня планировки срезкой или подсыпкой, м. Согласно проведенным выше вычислениям d = 2,3 м. С=25
II' - осредненное (по слоям) значение удельного веса грунта, залегающего выше отметки заложения подошвы фундамента, (при наличии подземных вод определять определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3.
d1 - приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, м.
где , hs =9,5 м; hcf =0,2м; , cf =22.
214,9кН<305,2кН - условие выполняется
Подбор молота для забивки свай и определение расчетного отказа
Данные
Проектирование фундаментов под 11-этажное здание в открытом котловане курсовая работа. Строительство и архитектура.
Горе От Ума Сочинение Вечные Ценности
Основы Мерчандайзинга В Аптеке Курсовая Работа
Реферат: Ароморфозы растений и животных (WinWord 98)
Реферат по теме Типы кровоточивости по Баркагану
Курсовая Работа Недорого И Быстро
Дипломная работа по теме Методика проведения аудита расчетов с бюджетом по налогу на добавленную стоимость
Дипломная работа: Проектирование промышленно-отопительной котельной для жилого района
Учебное пособие: Методические указания и темы курсовых работ для студентов очного и заочного отделений, обучающихся по кредитной технологий
Миф И Искусство Реферат
Курсовая работа: Анализ основных средств на примере ОАО "НОЭМЗ"
Доклад: Иаков
Реферат: Правила документооборота при упрощенной системе налогообложения
Аттестационная Работа Медсестры Кабинета Предрейсового Осмотра Водителей
Адаптация Персонала Организации Курсовая
Как Писать Сочинение По Обществу Егэ
Реферат по теме Организация работ с повышенной опасностью
Курсовая работа: Виды сроков исковой давности. Приостановление, перерыв и восстановление сроков исковой давности
Написать Сочинение На Тему
Реферат по теме Принципы относительности
Реферат: Inclusion Essay Research Paper Educational PsychologyInclusionWhat a
Эффективность и переносимость эднита у больных артериальной гипертонией с метаболическими нарушениями - Медицина
Государство Ватикан - География и экономическая география презентация
Общая характеристика хозяйственного (торгового) законодательства зарубежных стран - Государство и право курсовая работа