Проектирование электрической части ТЭЦ 120 МВт - Физика и энергетика курсовая работа

Главная

Физика и энергетика
Проектирование электрической части ТЭЦ 120 МВт

Особенности проектирования электрической части ТЭЦ и подбор основного оборудования. Разработка главной электрической схемы станции, конструкции распределительного устройства. Выбор схемы выдачи мощности в систему с минимальными потерями энергии.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Министерство образования Российской Федерации
Южно-Уральский Государственный Университет
Кафедра «Электрические станции, сети и системы»
Пояснительная записка к курсовому проекту
Проектирование электрической части ТЭЦ 120 МВт
Спроектировать электрическую часть станции. На листах формата А1 показать главную электрическую схему станции, конструкцию распределительного устройства (РУ).
Сторона среднего напряжения (не рассчитывать):
Мощность короткого замыкания (КЗ)системы 2,5 ГВА
Матвеев И.В. Пояснительная записка к курсовому проекту «Проектирование электрической части станции». - Челябинск: ЮУрГУ, Э-401, 34 с, 15 рисунков. Библиография литературы - 7 наименований.
В данном курсовом проекте была спроектирована электрическая часть ТЭЦ и выбрано основное оборудование. Подобрана схема выдачи мощности в систему с минимальными потерями энергии на трансформацию.
2.7 Выбор вспомогательного оборудования
2.7.2 Выбор выключателей и разъединителей
2.7.2.2 Выключатели и разъединители 10,5 кВ в цепи трансформаторов связи
2.7.2.3 Генераторный и секционный выключатели и разъединители
2.7.2.4 Выключатели в цепи отходящих линий нагрузки 10,5 кВ
2.7.4 Выбор трансформаторов напряжения
2.7.5 Выбор сборных шин, ошиновки и изоляторов
2.7.5.1 Сборные шины и ошиновка ОРУ 110 кВ
2.7.5.2 Выбор токоведущих частей на напряжение 10,5 кВ
Электрическая энергия находит широкое применение во всех областях народного хозяйства и в быту. Этому способствуют такие ее свойства, как универсальность и простота использования, возможность производства в больших количествах промышленным способом и передачи на большие расстояния.
Важнейшие задачи, которые в настоящее время решают энергетики и энергостроители, состоят в непрерывном увеличении объемов производства, в сокращении сроков строительства новых энергетических объектов, уменьшении удельных капиталовложений, в сокращении удельных расходов топлива, повышении производительности труда, в улучшении структуры производства электроэнергии и т.д.
В настоящее время значительная часть выработки электроэнергии приходится на долю ТЭЦ. Именно проектирование ТЭЦ является целью данного курсового проекта. Под проектированием в данном случае понимается выбор структурной схемы ТЭЦ, выбор оборудования, расчет токов КЗ , ограничение токов КЗ, выбор схем РУ и выполнение чертежа главной схемы ТЭЦ и конструкции РУВН.
Структурная схема разрабатываемой станции будет содержать распределительные стро й ства (РУ) высшего, среднего и низшего напряжения, а так же понизительные трансформаторы или автотрансформаторы связи. Распределительное устройство высшего напряжения (РУВН) связано с сичтемой тремя ЛЭП. От РУСН и РУНН отходят по 4 линии. Структурные схема представлены на рисунках1-3, как показано на них, мы выбираем два трансформатора исходя из экономических, отказоустойч и вых, ремонтных параметров данных агрегатов. На схеме мы показываем условно, так как выбор числа и типа трансформаторов производится ниже.
Рисунок 1 - Структурная схема, вариант 1 Рисунок 2 - Структурная схема, вариант 2
Рисунок 3 - Структурная схема, вариант 3
Рассматриваем 3 варианта схем выдачи мощности:
1. К достоинствам можно отнести малое количество трансформаторов (2 против 3 в других вариантах), следовательно большую надежность. К недостаткам - избыток мощности в генераторном РУ (ГРУ), т.е. его удорожание; большие токи КЗ на стороне НН. Секционированием ГРУ и установкой секционного реактора можно снизить токи КЗ на стороне НН до приемлемого уровня.
2. Установка блочного трансформатора ведет к удорожанию конструкции.
3. Аналогично варианту №2. Избыток мощности в РУСН на пути в систему претерпевает 2 трансформации, т.е. постоянные потери. Большие токи на стороне РУСН ведут к его удорожанию.
Выбираем вариант 1 как более экономичный, хотя о верности выбора можно судить лишь на основании технико-экономических рассчетов, дальнейшее проектирование ведем по схеме на рисунке 1.
Таблица 1 - Технические данные на генератор
На напряжение 110 кВ минимальным сечением по короне является F мин =70 мм 2 .
Из соображений надежности выбираем 2 трансформатора. Расчетная мощность(по наиболее загруженной обмотке - НН):
S расч = S-S C . H . -S HH =150-19,5-43=87,5 МВА.
Согласно ПУЭ, перегружать трансформаторы можно не более чем на 40%. Учитываем, что каждый трансформатор должен пропускать расчетную мощность. С учетом перегрузочного коэффициента мощность трансформатора:
Намечаем к установке 2 трансформатора типа ТДТН-63000/110. Каталожные данные сведем в таблицу 2.
Таблица 2 - Каталожные данные на трансформатор
Ведущими проектными организациями разработаны типовые конструкции РУ применительно к основным электрическим схемам, которые в настоящее время применяют на электростанциях и подстанциях. РУ должны удовлетворять ряду требований, зафиксированных в ПУЭ; основные из них - надёжность, экономичность, удобство и безопасность обслуживания, безопасность для людей, находящихся вне РУ, пожаробезопасность, возможность расширения.
На электростанциях для РУ 110 кВ и выше возможно применение схемы с двумя рабочими и обходной системой шин /3/ (рисунок 8).
Как правило, обе системы шин находятся в работе при соответствующем фиксированном распределении всех присоединений. Такое распределение увеличивает надёжность схемы, так как при КЗ на шинах отключаются только присоединения одной из шин. Если повреждение на шинах устойчивое, то отключившиеся присоединения переводят на исправную систему шин. Перерыв электроснабжения определяе тся длительностью переключений.
Одним из важных требований к схемам является создание условий для ревизий и опробования выключателей без перерыва работы. Этим требованиям данная схема отвечает в полной мере. В нормальном режиме обходная система шин ОСШ находится без напряжения, разъединители, соединяющие линии и трансформаторы с обходной системой шин отключены. В схеме предусматривается обходной выключатель ОВ, который может быть присоединен к любой секции с помощью развилки из двух разъединителей.
Схема обладает и рядом существенных недостатков:
- отказ одного выключателя при аварии приводит к отключению всех источников питания и линий, присоединённых к данной системе шин, а если в работе находится одна система шин, отключаются все присоединения;
- повреждение ШСВ равноценно КЗ на обеих системах шин, т.е. приводит к отключению всех присоединений;
- большое количество операций разъединителями при выводе в ревизию и ремонт выключателей усложняет эксплуатацию РУ;
- необходимость установки ШСВ, обходного выключателя и большого количества разъединителей увеличивает затраты на сооружение РУ.
В качестве токоограничивающего реактора можно использовать простой (одинарный или групповой) или сдвоенный реактор. Номинальный ток реактора (ветви сдвоенного реактора) должен быть меньше максимального длительного тока нагрузки цепи, в которую он включён.
Индуктивное сопротивление токоограничивающего реактора определяют исходя из условий ограничения тока КЗ до заданного уровня. В большинстве случаев уровень ограничения тока КЗ определяется по коммутационной способности выключателей, намечаемых к установке в данной точке сети.
Периодическая составляющая тока КЗ на стороне НН составляет 93,23 кА. Ток через реактор определим по перетоку мощности между секциями /лекции/:
где S Г - мощность одного генератора.
Выбираем реактор с наибольшим индуктивным сопротивлением: РБДГ 10-2500-0,25У3.
I НОМ =2500 А, X Р =0,25 Ом, U НОМ =10 кВ, i ДИН =49 кА, I ТЕР =19,3 кА, t ТЕР =8 c.
- по номинальному току I раб. max =I Р I ном ; 2165 А2500 А.
- по электродинамической стойкости i У i ДИН , ударный ток определим так:
здесь I ПО - начальное значение периодической составляющей тока КЗ через секционный реактор (I ПО =9,208 кА - по расчету в программе «Energo»);
k У - ударный коэффициент. Согласно /3/, k У =1,95 на СШ НН.
- по термической стойкости , где В к = I п, 0 2 (t отк + Т а ) - тепловой импульс,
здесь t отк = 0,3 с принимается в цепях генераторов 60 МВт и выше;
Т а - постоянная времени, определяется по /3, табл.3,8/ (Т а =0,185 с).
Намечаем к установке сдваоенный реакторы. Ток ветви реактора в нормальном режиме определится:
где S НАГР =43/4=10.75 МВА - мощность нагрузки, передаваемой через одну ветвь.
В послеаварийном или ремонтном ремонтном режиме для ответственных потребителей при отключении одной линии вся нагрузка ложится на другую:
В настоящее время выпускаются сдвоенные реакторы с наибольшим током ветви 2,5 кА, следовательно по данным условиям выберем реактор.
Результирующее сопротивление цепи короткого замыкания до установки реактора:
Х рез = U ср /(3I П0 (3) ) = 10,5/(367,46) = 0.09 Ом;
Требуемое сопротивление цепи короткого замыкания для обеспечения I п,0 треб :
Х рез треб = Uср/(3I П0 треб ) = 10,5/(320) = 0.3 Ом;
Х р треб = Х рез треб - Х рез = 0.3 - 0.09 = 0.21 Ом.
По справочным материалам /2/ выбираем реактор РБСД 10-21600-0,25У3 с
I НОМ =2*1350 А, X Р =0,25 Ом, U НОМ =10 кВ, i ДИН =49 кА, I ТЕР =19,3 кА, t ТЕР =8 c, К св =0,52 - коэффициент связи, .
Значение результирующего сопротивления цепи короткого замыкания с учётом реактора:
Х / рез = Х рез + Х р = 0.09 + 0.25 = 0.34 Ом.
Начальное значение периодической составляющей тока короткого замыкания:
I п,0 (3) = U ср /(3 Х / рез ) = 10,5/(30.34) = 17,33 кА;
- по номинальному току I раб. max I ном ; 1242 А1350 А.
- по электродинамической стойкости i У i ДИН : согласно /3/ k У =1,956,
Т а - постоянная времени, определяется по /3, табл.3,8/ (Т а =0,23 с), принимаем t отк = 0,3 с:
- по уровню остаточного напряжения на шинах при коротком замыкании за реактором:
- по потере напряжения в рабочем режиме:
Реактор удовлетворяет предъявляемым требованиям.
Проверка на симметричный ток отключения:
где I п, - действующее значение периодической составляющей тока КЗ для времени .
Для упрощения расчета примем действующее значение периодической составляющей тока КЗ неизменной во времени, такое допущение возможно, т.к. для оборудования такой режим является более тяжелым.
Проверка на возможность отключения апериодической составляющей тока КЗ ( iа, ) в момент расхождения контактов:
i а, i а,ном = 2 н I отк.ном /100,
н - определяется по кривой [3, рис.4.5];
где Т а - постоянная времени, определяется по /3, табл.3,8/.
Если условие I п, I отк.ном соблюдается, а i а, i а,ном , то допускается проверку по отключающей способности производить по полному току КЗ:
(2 I п, + i а, ) 2 I отк.ном ( 1+ н /100 ).
На электродинамическую стойкость выключатель проверяется по предельным сквозным токам КЗ:
где i дин - наибольший пик (ток электродинамической стойкости) по каталогу;
I дин - действующее значение периодической составляющей предельного сквозного тока КЗ.
На термическую стойкость выключатель проверяется по тепловому импульсу тока КЗ:
где В к - тепловой импульс по расчёту;
I тер - ток термической стойкости по каталогу;
t тер - длительность протекания тока термической стойкости по каталогу, с.
t р.з =0,1 с- время действия основной релейной защиты;
t о,в - полное время отключения выключателя по каталогу.
- по напряжению установки U уст U ном ;
- по току I норм I ном ; I max I ном ;
- по электродинамической стойкости i у i дин .
Таблица 3 - Выбор выключателей и разъединителей на 110 кВ
Как видно из таблицы 3, выбранное оборудование подходит по всем параметрам.
2.7.2.2 Выключатели и разъединители 10,5 кВ в цепи трансформаторов связи
Расчетным током для выбора выключателя на стороне НН трансформатора связи является:
По ПУЭ в цепи трансформаторов связи нужно устанавливать выключатели, рассчитанные на полный (суммарный) ток КЗ на шинах ГРУ (I п,0 =67,46 кА), в связи с этим устанавливаем, согласно /7/:
- выключатели типа HGI 3 17,5 кВ 63 кА, 8000 А, t с, в = 0.023 с, t о,в =0,05 с, I тер =63 кА, t тер =2 с;
- разъединитель РВР-20/6300У3 I тер =100 кА, t тер =4 с, i дин =260 кА. Привод ПЧ-50.
Полный ток КЗ на шинах ГРУ складывается из:
I п,0 = I п,0 Г1 + I п,0 Г2 + I п,С ,
здесь I п,0 Г1 = 30,897 кА - составляющая полного тока от генератора, в секции которого рассматривается КЗ (из расчета в программе «Energo»);
I п,0 Г2 =14,341 кА - составляющая полного тока от генератора соседней секции;
I п,С = 22,222 кА - составляющая полного тока от системы.
Таблица 4 - Выбор выключателей и разъединителей на 10,5 кВ
Таблица 5 - Выбор выключателей и разъединителей на 10,5 кВ
4. ( 2 I п, + i а, ) 2 I отк.ном ( 1+ н /100 ), кА
4. ( 2 I п, + i а, ) 2 I отк.ном ( 1+ н /100 ), кА 5. I п,0 I дин , кА
Номинальный ток должен быть как можно ближе к рабочему току установки, так как недогрузка первичной обмотки приводит к увеличению погрешностей;
где I 1ном - номинальный первичный ток ТТ.
Электродинамическая стойкость шинных ТТ определяется устойчивостью самих шин РУ, поэтому такие ТТ по этому условию не проверяются;
Z 2ном - номинальная нагрузка ТТ в выбранном классе точности. Для обеспечения выбранного класса точности необходимо, чтобы выполнялось: Z 2 Z 2ном .
Выбор ТТ по вторичной нагрузке заключается в следующем. Индуктивное сопротивление токовых цепей невелико, поэтому Z 2 r 2 . Вторичная нагрузка r 2 состоит из сопротивления приборов r приб , соединительных проводов r пр и переходного сопротивления контактов r к :
Сопротивление приборов определяется по выражению /3/
где S приб - мощность, потребляемая приборами;
I 2 2 - вторичный номинальный ток прибора.
Сопротивление контактов принимается 0.05 Ом при двух-трёх приборах и 0.1 Ом при большем числе приборов. Сопротивление соединительных проводов зависит от их длины и сечения. Чтобы ТТ работал в заданном классе точности, необходимо выдержать условие
Приняв r 2 = Z 2ном , можно определить сопротивление и сечение проводов
где - удельное сопротивление материала провода. ( Al = 0.0283 );
l расч - расчётная длина соединительных проводов.
I тер 2 t тер = 21 2 3 = 1323 МА 2 с
Перечень необходимых измерительных приборов в цепях элементов РУ выбираем согласно /3, табл.4 -24/. Размещение приборов для трансформатора связи показано на рисунке 11.
Рисунок 11 - Схема включения измерительных приборов трансформатора связи
Единственный измерительный прибор в данном случае амперметр Э-377, установленный на фазе В с потребляемой мощностью обмотки 0,1 В . А. l расч =150 м.
По условию механической прочности принимаем контрольный кабель АКРВГ с жилами сечением 4 мм 2 .
Размещение приборов показано на рисунке 12.
Рисунок 12 - Схема включения измерительных приборов цепи отходящей линии
Определяем нагрузку по фазам для наиболее нагруженного ТТ (таблица 9).
Из таблицы 8 видно, что наиболее загружены ТТ фаз А и С .
Таблица 8 - Перечень приборов в цепи отходящей линии
По условию механической прочности принимаем контрольный кабель АКРВГ с жилами сечением 4 мм 2 .
Определяем нагрузку по фазам для наиболее нагруженного ТТ (рисунок 13).
Из таблицы 9 видно, что наиболее загружены ТТ фаз А и С .
Рисунок 13 - Схема включения измерительных приборов цепи ОВ
Таблица 2 - Перечень приборов в цепи обходного выключателя
Из предыдущего расчета: по условию механической прочности принимаем контрольный кабель АКРВГ с жилами сечением 4 мм 2 .
ТТ в цепи шиносоединительного выключателя включается на одну фазу, например В. К этому ТТ подключается один амперметр типа Э-377.
Таблица 3 - Выбор ТТ в цепях отходящих линий 10,5 кВ
I тер 2 t тер = 40 2 3 = 4800 МА 2 с
Проверка по вторичной нагрузке трансформатора ТЛ-10У3-1500-0.5/10P. Размещение приборов показано на рисунке 14
Рисунок 14 - Размещение приборов в цепи отходящих линий 10,5 кВ
Определяем нагрузку по фазам для наиболее нагруженного ТТ (рисунок 14). Из таблицы 11 видно, что наиболее загружен ТТ фазы А .
Таблица 4 - Перечень приборов в цепи отходящей линии
По условию механической прочности принимаем контрольный кабель АКРВГ с жилами сечением 4 мм 2 .
В цепи секционного выключателя (I мах =2165 А) принимаем один ТТ типа ТЛ-10-3000 -0.5/10РУ3 в одну фазу, к которому подключается амперметр типа Э-377 (рисунок 11). По условию механической прочности принимаем контрольный кабель АКРВГ с жилами сечением 4 мм 2 .
Трансформаторы тока в токопроводе генератора.
Завод укомплектовывает токопроводы ГРТЕ-10-5140-250 по заказу встроенными ТТ типа ТШВ-15Б-8000-0,2/10Р (по /1/). Эти трансформаторы тока не рассчитываются на стойкость к токам К.З., так как они рассчитаны на работу на шинах токопровода, которые будут рассчитаны ниже.
Проверка по вторичной нагрузке трансформатора ТШВ-15Б-8000.
Рисунок 15 - Размещение приборов в цепи генератора
Определяем нагрузку по фазам для наиболее нагруженного ТТ (таблица 13). Из таблицы 13 видно, что наиболее загружен ТТ фазы А иС.
Таблица 5 - Перечень приборов в цепи генератора
По условию механической прочности принимаем контрольный кабель АКРВГ с жилами сечением 4 мм 2 .
Трансформаторы тока на стороне 10,5 кВ трансформатора связи.
Устанавливаем также ТТ типа ТШВ-15Б-8000-0,2/10Р. Из приборов устанавливаем амперметр Э-377, ваттметр Д-335 и варрметр с двусторонней шкалой Д-335.
Вторичная нагрузка трансформатора напряжения приведена в таблице 14.
Таблица 6 - Перечень приборов на ТН 110 кВ
Видно, что условие S 2 S 2ном выполняется. Таким образом, ТН будут работать в выбранном классе точности 0.5.
Для соединения ТН с приборами принимаем контрольный кабель АКРВГ с сечением жил 2.5 мм 2 по условию механической прочности.
ТН на обходной системе шин ОРУ 110 кВ.
На ОСШ принимаем к установке, согласно /1/, один трансформатор напряжения типа ЗНОГ-110-79У3, к которому подключается один вольтметр типа Э-378 с мощностью потребления одной обмотки 2 ВА. Для соединения ТН с волтметром принимаем контрольный кабель АКРВГ с сечением жил 2.5 (мм 2 ) по условию механической прочности.
В цепи комплектного токопровода ГРТЕ - 10-5140-250 /1/ установлен трансформатор напряжения типа ЗНОМ-10-63У2 /1/ .
Устанавливаем ТН типа НОЛ.08-10УХЛ3 (по /1/).
Для класса точности 0,5 трансформатор имеет номинальную мощность вторичной цепи 75 ВА, для класса точности 0,2 -50 ВА.
Вторичная нагрузка трансформатора напряжения приведена в таблице 16.
Таблица 14 - Перечень приборов на ТН на СШ 10,5 кВ
Видно, что условие S 2 S 2ном выполняется. Таким образом, ТН будут работать в выбранном классе точности 0,5.
Для соединения ТН с приборами принимаем контрольный кабель АКРВГ с сечением жил 2.5 мм 2 по условию механической прочности.
Согласно ПУЭ сборные шины и ошиновка в пределах распределительных устройств по экономической плотности тока не выбирается, поэтому выбор производится по допустимому току.
От выводов генератора до фасадной стены гланого корпуса токоведущие части выполняются комплектным токопроводом. Выбираем по /1, таблица 9-13/ комплектный токопровод ГРТЕ-10-5140-250 на номинальное напряжение 10,5 кВ, номинальный ток 5140 А с динамической устойчивостью 250 кА.
Изоляцией в комплектных токопроводах служит обычно воздух. Тип применяемых проводников - трубчатый.
- по напряжению установки: U уст U ном
- по электродинамической стойкости: iу iдин.
Сравнение расчётных и каталожных данных приведём в таблице 17.
Таблица 7 - Выбор комплектного токопровода
Предполагаем, что СШ будут расположены в вершинах прямоугольного треугольника с расстояниями между фазами а х =а у =0,8 м и пролетом l=2 м. Выбор шин производим по току самого мощного присоединения - генератора
ТФ-60-2. I НОМ =4,12 кА, I раб.макс =4,12/0,95=4,34 кА.
СШ по экономической плотности тока не выбираются, поэтому сечения шин выбираем по допустимому току.
Принимаем шины коробчатого сечения, алюминиевые, двухполосные 2(125556,5 ) мм, высота h=125 мм, ширина полки b=55 мм, толщина шины с=6,5 мм, сечение (21370)мм 2 ;
Проверяем шины на термическую стойкость.
С=88 в соответствии с /3, таблица 3-12/:
Проверка шин на механическую стойкость.
Расчетную формулу для определения напряжения в материале шин от взаимодействия фаз ф принимаем по /3, таблица 4-3/, ударный ток на шинах 10,5 кВ i у =186 кА.
Момент сопротивления сечения двух срощенных шин W y 0- y 0 =100 см 2 , тогда
Сила взаимодействия между швеллерами по /3, 4-19/:
Принимая, согласно /3/, W П =W y - y =9.5 см 3 и доп =70 МПа, определяем максимальное расстояние между прокладками:
Выбираем опорные изоляторы ОФ-10-4250 кв. Проверяем их по допустимой механической нагрузке. Максимальная сила, действующая на изгиб
F расч =k h F И =1,2913924=17080 Н.
Из каталога /3/ F разр =42500 Н. F расч = 17080 Н0,6F разр =25500 Н - изолятор проходит по механической прочности.
Выбираем проходной изолятор П-10/5000-4250:
U Н =10 кВ; I H =5000 A> I раб.макс =4340 А; F разр =42500 Н.
Проверяем проходной изолятор на механическую прочность
F расч =0,5F И =0,513924=6962<0,6 F разр ,
т.е. выбранный изолятор удовлетворяеи требуемым условиям.
Выбор токоведущих частей в цепи генераторов
Ошиновка от СШ до разъединителей, от разъединителей до выключателя и от выключателя до фасадной стены турбинного отделения выполняется жесткими шинами. Принимаем шины коробчатого сечения с горизонтальным расположением фаз, расстояние между ними а=0,8 м, пролет l=2 м.
Выбираем сечение шин по экономической плотности тока:
q эк = I Н /j эк =4120/1=4120 мм 2 .
Принимаем шины коробчатого сечения 2(150657) мм сечением 21785 мм 2 . Общее сечение, равное 21785=3570 мм 2 , меньше расчетного на
Согласно /1/, I дл.доп =5650 А; I раб.макс =4340 А I доп = 5650 А.
Проверку на термическую устойчивость не производим, ввиду незначительного нагрева, как это показал расчет СШ.
Проверка на механическую прочность.
Расчетным током является ток КЗ со стороны системы и второго генератора I п,0 =36.563 кА.
Напряжение в материале шин при W=W y 0- y 0 =167 см 3 /3, таблица П3-3/:
Сила взаимодействия между двумя швеллерами по /3, 4-19/:
Принимая, согласно /3/, W П =W y - y =14,7 см 3 и доп =70 МПа, определяем максимальное расстояние между прокладками:
Так как l П.макс получилось больше l, то в пролете прокладок не требуется.
Определим для проверки своих расчетов при l П.макс = l:
Выбираем опорные изоляторы ОФ-10-2000 кВ. С учетом поправки на высоту шин
F расч =k h f ф l=1,35289,42=781,4 Н.
Из каталога /3/ F разр =20000 Н. F расч = 781,4 Н0,6F разр =12000 Н - изолятор проходит по механической прочности.
Выбираем проходной изолятор П-10/5000-4250:
U Н =10 кВ; I H =5000 A> I раб.макс =4340 А; F разр =42500 Н.
Проверяем проходной изолятор на механическую прочность
F расч =0,5f ф l=0,5289,42=289,4 Н <0,6 F разр ,
т.е. выбранный изолятор удовлетворяеи требуемым условиям.
Выбор кабеля в цепи отходящих линий 10,5 кВ.
- по экономической плотности тока q эк =I раб /j эк (j эк =2,5 при Т м 5000 ч для кабелей с медными жилами и бумажной изоляцией /2/);
- по длительно допустимому току I раб. макс. =1241 А I` дл.доп ,
где I` дл.доп - длительно допустимый ток с учетом поправки на число рядом проложенных в земле кабелей k 1 и на температуру окружающей среды k 2 /ПУЭ/,
Выбираем кабель марки СПУ (с медными жилами), U н.каб =10 кВ, трехжильный.
Принимаем трехжильный кабель 3240 мм 2 .
По ПУЭ находим I дл.доп =460 А (на жилу) для кабеля данного типа. k 2 =1, k 1 =0,9 при расстоянии между кабелями 300 мм, тогда
I` дл.доп = 0,9 13460=1242 А>1241 А.
Определим минимальное сечение для проверки на термическую устойчивость при КЗ (С=141 по /3,таблица 3-12/, В К =105 МА 2 с из расчета выключателя )
Принятое выше сечение проходит по термической устойчивости.
1. Крючков И.П., Кувшинский Н.Н., Неклепаев Б.Н. Электрическая часть станций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. Учеб. Пособие для электроэнергетических специальностей ВУЗов; под ред. Б.Н. Неклепаева - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергия, 1978. - 456 с.
2. В.В. Ершевич и др. Справочник по проектированию электроэнергетических систем; под ред. С.С.Рокотяна и И.М.Шапиро. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1985. -352 с.
3. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций: учебник для техникумов. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 648 с.
4. Справочник по электроснабжению и электрооборудованию: в 2т./ Под общ. Ред. Федорова А.А. Т. 2. Электрооборудование. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 592 с.
5. Правила устройства электроустановок. - СПб.: Издательство ДЕАН, 2001.- 928 с.
Выбор основного оборудования и разработка вариантов схем выдачи энергии. Технико-экономическое обоснование главной схемы электрических соединений. Расчет токов короткого замыкания для аппаратов и токоведущих частей. Выбор измерительных приборов. курсовая работа [1,4 M], добавлен 09.04.2012
Порядок проектирования электрической части станции, выбор мощности и типов трансформаторов и электрической схемы ГПП. Расчет токов при КЗ и при нормальных режимах работы. Правила и порядок проверки каждого аппарата при различных условиях режима работы. курсовая работа [488,4 K], добавлен 22.08.2009
Выбор главной схемы электрических соединений. Проектирование структурной схемы станции. Выбор трансформаторов и источников питания. Способы ограничения токов короткого замыкания. Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей электрической станции. дипломная работа [1,1 M], добавлен 17.12.2015
Выбор главной электрической схемы и основного оборудования. Расчет параметров элементов схемы, токов короткого замыкания. Преобразование схемы замещения к простейшему виду. Определение коэффициентов токораспределения в ветвях. Выбор сечения кабеля. курсовая работа [1,7 M], добавлен 09.12.2014
Экономическое обоснование строительства ТЭЦ. Выбор и расчет тепловой схемы, котлоагрегата, основного и вспомогательного оборудования энергоустановки, топливного хозяйства и водоснабжения, электрической части. Разработка генерального плана станции. дипломная работа [572,0 K], добавлен 02.09.2010
Разработка проекта схемы выдачи мощности атомной электростанции при выборе оптимальной электрической схемы РУ повышенного напряжения. Разработка и обоснование схемы электроснабжения собственных нужд блока АЭС и режима самопуска электродвигателей блока. курсовая работа [936,1 K], добавлен 01.12.2010
Выбор тепловой схемы станции, теплоэнергетического и электрического оборудования, трансформаторов. Определение расхода топлива котлоагрегата. Разработка схем выдачи энергии, питания собственных нужд. Расчет тепловой схемы блока, токов короткого замыкания. дипломная работа [995,3 K], добавлен 12.03.2013
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Проектирование электрической части ТЭЦ 120 МВт курсовая работа. Физика и энергетика.
Реферат по теме Олимпиада в Сочи
Реферат по теме Предвоенный политический кризис
Сочинение Егэ 2022 Русский 36 Вариантов
Минем Кадерле Кешем Сочинение
Реферат по теме Марс
Пространственные единицы архитектурной формы (по глазычеву)
Мини Сочинение Про Капитанскую Дочку
Реферат: Ультразвук в химической технологии
Реферат по теме Анализ (при аудите) финансового состояния предприятия и результатов его деятельности
Курсовая работа по теме Сущность закона возрастающих вмененных издержек
Подача Заявления На Итоговое Сочинение
Общение С Пациентом Реферат
Реферат: The Dark Side Essay Research Paper The
Курсовая Работа На Тему Моечная Столовой Посуды Столовой Воинской Части На 2000 Человек
Реферат: Програма складної структури з використанням меню
Реферат: Гражданская война в России причины и последствия
Дипломная работа по теме Элементы комбинаторики
Реферат Экономика
Агат Кристи Собрание Сочинений Купить
Расчеты С Разными Дебиторами И Кредиторами Курсовая
Стиль "українське бароко" (17-18 ст.), зокрема в архітектурі - Культура и искусство реферат
Аналіз кінематики і побудова робочої зона маніпулятора - Производство и технологии дипломная работа
Народні традиції у вихованні учнів початкових класів - Педагогика дипломная работа