Проектирование ПС напряжением 35/10 кВ и электрической сети 10 кВ. Дипломная (ВКР). Физика.
💣 👉🏻👉🏻👉🏻 ВСЯ ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!
Похожие работы на - Проектирование ПС напряжением 35/10 кВ и электрической сети 10 кВ
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Нужна качественная работа без плагиата?
Не нашел материал для своей работы?
Поможем написать качественную работу Без плагиата!
.1 Расчёт и построение графиков нагрузки
Электрические нагрузки подстанции определяют для выбора
силовых трансформаторов, электрических аппаратов и токоведущих частей, релейной
защиты и компенсирующих устройств, а также для расчета потерь электроэнергии в
трансформаторах.
Изменения электрических нагрузок принято показывать графиком
нагрузки, т.е. зависимостью мощности от времени.
Как правило, на графиках показано изменение нагрузки за
определенный период времени. По этому признаку они делятся на суточные,
сезонные, годовые и т.п.
.2 Расчёт суммарных значений нагрузок, построение
суточного и годового графиков
По числу n и мощности S потребителей на заданном
напряжении определяем суммарную максимальную нагрузку потребителей на 10 кВ:
где n - количество синхронных двигателей на 10 кВ;
S - полная мощность синхронного двигателя, кВА ;
где n - количество потребителей на ПС на 10 кВ;
S - мощность потребителей на ПС на 10 кВ, кВА ;
К З - коэффициент загрузки ТП на 10 кВ;
S m ах ТП1 = 2∙1000·0,7 = 1400
кВА ;
S m ах ТП2 = 2∙1000·0,7 = 1400
кВА ;
S m ах ТП3 = 2∙630·0,65 = 819 кВА ;
S m ах ТП6 = 2∙250·0,65 = 325 кВА ;
Составим таблицу суточных нагрузок по заданным графикам
(Приложение 1).
По полученным данным построим графики суммарных суточных
нагрузок подстанции в зимний и летний периоды (Рисунок 1). Суммарный суточный график
нагрузки подстанции P определяется суммированием нагрузок всех ТП.
Рисунок 1 Суммарные суточные нагрузки ТП 35/10
Значение P m ах ТП принимается за 100%
типового графика, и в соответствии с этим определяются действительные значения
мощности на каждой ступени графика нагрузки ТП.
Составим таблицу годовых нагрузок на основании
продолжительности суммарных графиков за летние и зимние сутки (таблица 1.1), по
методике, приведенной в [2]. Продолжительность зимнего периода равна 155
суткам, летнего - 210.
Таблица 1.1. Годовая нагрузка ПС 35/10 кВ
По данным таблицы 1.1 построим годовой график нагрузок по
продолжительности (Приложение).
1.3 Расчёт основных показателей,
характеризующих графики нагрузок
Определяем следующие показатели и коэффициенты: годовое
потребление активной энергии W , среднюю активную мощность P ср , годовое число часов
использования максимума активной мощности T max , время максимальных
потерь ф max , коэффициент заполнения графика k зп .
Годовое потребление активной энергии, кВА∙ч ,
где P i - мощность i -ой ступени графика, кВА ;
T i - продолжительность i -ой ступени графика, ч.
Средняя активная мощность за сутки, кВА ,
где W сут - активная энергия за сутки, кВА∙ч,
определяемая· по соотношению:
Годовое число часов использования максимума активной мощности P max нагрузки, ч,
2.
Выбор силовых трансформаторов
Выбор мощности силовых трансформаторов производится с учетом
аварийных и допустимых систематических перегрузок согласно ГОСТ 14209-97.
Действительное значение номинальной мощности трансформатора S т ном , МВ∙А, принимается
как ближайшее большее к S т расч по стандартной шкале номинальных
мощностей силовых трансформаторов по табл. [4]
Аварийная нагрузка определяется из условия отказа одного из
трансформаторов подстанции. В ориентировочных расчетах на понизительной подстанции
с двумя трансформаторами расчетную мощность трансформатора S т расч можно вычислить по
следующему выражению:
где S max - максимальная суммарная мощность
потребителей, кВ∙А ;
По справочной таблице [4] выбираем два двухобмоточных
трансформатора типа ТМН - 6300/35
Условные обозначения выбранного трансформатора:
Т - трехфазный трансформатор; М - с естественным масляным
охлаждением; Н - с регулированием напряжения под нагрузкой, номинальной
мощностью 6300 кВА, напряжением ВН 35 кВ.
Таблица 2.1 Параметры трехфазного двухобмоточного трансформатора
ТМН - 6300/35
После определения S т ном следует определить
коэффициент загрузки трансформатора k з в максимальном режиме
при работе всех трансформаторов:
где S max
У
- суммарная
максимальная нагрузка трансформаторов, кВ∙А;
S m ном - номинальная нагрузка выбранного
трансформатора, кВ∙А.
3. Составление схемы электрических соединений подстанции
Схема электрических соединений подстанции выбирается на основании
требований к надежности, экономичности и маневренности, с учетом перспективы
развития.
Выбираем одну из типовых схем РУ ВН, приведенных на рис. 2.1-2.7
[1].
На низком напряжении 10 кВ, применяется схема мостик с
выключателями в цепях трансформаторов.
Рисунок 3.1. Схема электрических соединений подстанции
За расчётный вид короткого замыкания (КЗ) для выбора электрических
аппаратов и проводников принимаем трёхфазное КЗ. Для расчёта тока КЗ составляем
расчётную схему (рис. 3.1), соответствующую максимальному значению тока КЗ в
намеченной точке. При этом необходимо помнить, что секционный выключатель на напряжении
6 кВ всегда отключен при работе обоих силовых трансформаторов, а секционный
выключатель на напряжениях 35 кВ и выше может быть включен.
По расчётной схеме составляется схема замещения (рис. 4.1), в
которой указываются источники питания и все элементы цепи КЗ со своими
сопротивлениями. Для упрощения расчётов активными сопротивлениями элементов
электрической сети можно пренебречь. Однако при определении ударного тока КЗ
необходимо знать постоянную затухания апериодической составляющей тока КЗ, с.
Принимаем базисную мощность S б = 100 МВА .
Определим сопротивление системы, о.е:
где Sk =1200 - мощность короткого замыкания
системы, МВА .
Определим базисное значение тока, кА :
где U б1 = 35 кВ - напряжение первой ступени.
где Худ = 0,4 - удельное индуктивное сопротивление
ВЛ, Ом/км ;
U б ср = 37 кВ - среднее
напряжение первой ступени, кВ .
Определим начальное значение периодической составляющей тока
короткого замыкания в точке К1, кА :
Определим ударный ток КЗ в точке К1, кА :
где I » - начальное действующее значение периодической
составляющей тока КЗ;
Т а = 0,115 - постоянная затухания согласно
ПУЭ.
Определим сопротивление трансформатора:
где U k % - напряжение
короткого замыкания, %;
S т ном - номинальная
мощность трансформатора, МВ∙А
где U б2 = 10 кВ - напряжение второй ступени.
Определим начальное значение периодической составляющей тока
короткого замыкания в точке К2, кА :
5. Выбор токоведущих частей и аппаратов
подстанции
Выбираем токоведущие части и аппараты по продолжительным
режимам работы.
Продолжительный режим работы электротехнического устройства -
это режим, продолжающийся не менее чем необходимо для достижения установившейся
температуры его частей при неизменной температуре окружающей среды.
Продолжительный режим работы электротехнического устройства
имеет место, когда энергосистема или электроустановка находится в одном из
следующих режимов: нормальном, ремонтном, послеаварийном.
Из двух последних режимов выбирают наиболее тяжёлый, когда в
рассматриваемом элементе электроустановки проходит наибольший ток I max .
На подстанциях (в открытой части) могут применяться провода
марки АС или жёсткая ошиновка алюминиевыми трубами. Соединение трансформатора с
закрытым РУ 6 - 10 кВ или с КРУ 6 - 10 кВ осуществляется гибким подвесным
токопроводом, шинным мостом или закрытым комплектным токопроводом. В РУ 6 - 10
кВ применяется жёсткая ошиновка.
Сечение проводников F , за исключением сборных
шин и ошиновки, выбираем по экономической плотности тока, мм 2 ,
где I расч - расчетный ток (длительный ток без учета
перегрузки при авариях и ремонтах), А ;
j эк = 1,0 - экономическая плотность тока, при T max = 5071, принимаем в соответствии с ПУЭ.
, (5.2)
где S max - наибольшая мощность потребителей.
Для одиночной или радиальной линии I норм = I max и определяется по наибольшей нагрузке
линии.
Сечение, полученное в результате расчета, округляем до ближайшего
стандартного значения.
Предварительно для ВЛ - 35 кВ выбираем провод марки АС -
95/16 мм 2
Выбранное сечение F должно удовлетворять
условию проверки по допустимой токовой нагрузке (по нагреву):
где I р форс - максимальный длительный ток с учетом
перегрузок при авариях и ремонтах, А ;
I доп = 330 А - допустимый длительный
ток, А , приведен в табл. 5.9 [4].
Произведем проверку выбранного провода для ВЛ - 35 кВ
Для гибких шин - 35 кВ также выбираем провод сечением 95/16 мм 2
Согласно / 2 / сборные шины электроустановок и ошиновка в
пределах ОРУ и ЗРУ всех напряжений по экономической плотности тока не
проверяется.
Проверка выбранного сечения на термическое действие тока
короткого замыкания.
где q min - минимальное сечение по термической
стойкости, мм 2 ;
В к - тепловой импульс квадратичного тока, кА 2 ·
с 1/2 при удалённом КЗ.
С = 91 - коэффициент, характеризующий материал проводника (таблица
П13, [ПУЭ]);
В к = (I’) 2
· (t откл + Т а ), (5.5)
где t откл - время отключения короткого замыкания, с,
t откл = t рз max + t пв, (5.6)
где t рз max = 1с - максимальное время действия релейной защиты;
t пв - полное время отключения выключателя.
В к = 4,084 2 · (1,08 + 0,115) = 19,931
кА 2 ·с
Так как I (3) по < 20 кА и i у < 50 кА, то проверка на
электродинамическое действие тока короткого замыкания не производится.
Проверка по условиям коронирования необходима для гибких
проводников при напряжении 35 кВ и выше.
Максимальное значение начальной критической напряжённости
электрического поля, кВ/см ,
где m = 0,82 - коэффициент, учитывающий
шероховатость поверхности провода;
Напряжённость электрического поля около поверхности
нерасщеплённого провода, кВ/см,
где D СР - среднее геометрическое расстояние между проводами фаз,
см.
где D - расстояние между соседними фазами, см .
,07 · E ≤ 0,9 · E 0, (5.10)
В цепях двухобмоточного трансформатора на подстанции на
стороне ВН и НН расчётные нагрузки определяют, как правило, с учётом установки
в перспективе трансформаторов следующей по шкале ГОСТ номинальной мощности S ’ ном.т
где S ` ном.т
- следующая по номенклатуре мощность трансформатора.
Предварительно к установке намечен провод марки АС-120/19.
Проверка провода на нагрев по условию (5.3):
Проверка выбранного сечения на термическое действие тока
короткого замыкания по условию (5.4):
q min = 49,06 мм 2 < q = 120 мм 2 .
Проверка на коронирование. По формуле (5.7):
Проверка на коронирование по условию (5.10):
Ток рабочего режима на низкой стороне подстанции (5.11).
(5.12).
Предварительно к установке намечены алюминиевые шины
прямоугольного сечения 60Ч6 мм.
Проверка провода на нагрев по условию (5.3):
Проверка выбранного сечения на термическое действие тока
короткого замыкания (5.4).
q min = 40,297 мм 2 < q = 359,1 мм 2
Проверка шин на механическую прочность.
у доп = 41 - 48 МПа - допустимое механическое
напряжение в материале шин табл. 4.2 [2].
у max ≤ у доп . (5.13)
, (5.14)
где l = 2 м - длина пролёта между
опорными изоляторами шинной конструкции;
W - момент сопротивления шины, см 3 ;
а - принятое расстояние между фазами, м .
В распределительных устройствах шины крепятся на опорных,
проходных и подвесных изоляторах. Жёсткие шины крепятся на опорных изоляторах,
выбор которых производится по следующим условиям:
номинальному напряжению U уст ≤ U ном ;
допустимой нагрузке F расч ≤ F доп ,
где F расч - сила, действующая на изолятор;
F доп - допустимая нагрузка на
головку изолятора: F доп = 0,6 F разр;
F разр - разрушающая нагрузка
на изгиб.
При горизонтальном или вертикальном расположении изоляторов
всех фаз расчётная сила, Н , определяется по выражению:
, (5.15)
где k h - поправочный коэффициент на высоту шины,
если она расположена на ребро:
(5.17)
допустимой нагрузке F расч
≤ F доп .
Для проходных изоляторов расчётная сила, Н , определяется по
формуле:
F расч = 0,5 f ф l . (5.18)
Предварительно к установке приняты изоляторы ИОС-10-500 УХЛ
Т1. F разр = 5000 Н, высота изолятора H из = 190 мм.
Произведём проверку по допустимой нагрузке.
Определяем величину силы, действующей на изолятор:
Выбраны проходные изоляторы ИП - 10/1000 - 750 УХЛ1. I ном = 1000 А, F разр = 750.
Проверка на механическую прочность:
Выбор выключателей и разъединителей
Выключатель - это коммутационный аппарат,
предназначенный для включения и отключения тока.
Выключатель является основным аппаратом в электрических
установках, он служит для отключения и включения в цепи в любых режимах:
длительная нагрузка, перегрузка, короткое замыкание, холостой ход, несинхронная
работа. Наиболее тяжёлой и ответственной операцией является отключение токов КЗ
и включение на существующее короткое замыкание.
К выключателям высокого напряжения предъявляются следующие
требования:
надёжное отключение любых токов (от десятков ампер до
номинального тока отключения);
быстрота действия, т.е. наименьшее время отключения;
пригодность для быстродействующего автоматического повторного
включения, т.е. быстрое включение выключателя сразу же после отключения;
лёгкость ревизии и смотра контактов;
удобство транспортировки и эксплуатации.
Разъединитель - это контактный коммутационный
аппарат, предназначенный для отключения и включения электрической цепи без тока
или с незначительным током, который для обеспечения безопасности имеет между
контактами в отключенном положении изоляционный промежуток.
При ремонтных работах разъединителем создаётся видимый разрыв
между частями, оставшимися под напряжением, и аппаратами, выведенными в ремонт.
Разъединителями нельзя отключать токи нагрузки, так как
контактная система их не имеет дугогасительных устройств и в случае ошибочного
отключения токов нагрузки возникает устойчивая дуга, которая может привести к
междуфазному КЗ и к несчастным случаям с обслуживающим персоналом.
На стороне высокого напряжения приняты к установке вакуумные
выключатели типа ВВС-35-20/630УХЛ1 и встроенные разъединители типа
РДЗ-2-35/1000 УХЛ. Условия выбора и проверки аппаратов сведены в таблицу.
Таблица 5.1 Выбор и проверка выключателей и разъединителей на
стороне 35 кВ
I т 2 · t тер = 20 2 · 3 = = 1200 кА 2 ·с
I т 2 · t тер = 25 2 · 3 = = 1875 кА 2 ·с
U ном - номинальное
напряжение, кВ ;
I дин - ток
электродинамической стойкости (действующее значение периодической
составляющей), кА ;
i дин - ток
электродинамической стойкости (наибольший пик), кА ;
I н откл - номинальный ток
отключения, кА ;
I тер - ток термической
стойкости, кА ;
t тер - время протекания тока
термической стойкости, с .
b ном - номинальная асимметрия
о.е., определяется по соотношению:
(5.19)
ф - момент времени, с , рассчитывается по формуле:
где t рз min - минимальное время срабатывания релейной защиты,
принимается равным 0,01с ;
t пв - полное время отключения выключателя, с .
Периодическую составляющую тока к.з., кА , принимаем
Апериодическая составляющая тока к.з., кА , рассчитывается
по формуле:
Выбор выключателей на низком напряжении производится
аналогично выбору выключателей на высоком напряжении.
Таблица 5.2. Выбор и проверка выключателей на вводных и
секционных ячейках на низкой стороне 10 кВ
I т 2 · t тер = 20 2 · 3 = = 1200 кА 2 · с
От атмосферных и внутренних перенапряжений трансформаторы
защищают разрядниками или ограничителями перенапряжений (ОПН).
ОПН необходимо устанавливать на вводах силовых трансформаторов,
подключаемых к воздушным ЛЭП. При этом установка коммутационных аппаратов между
ОПН и вводом высокого напряжения силового трансформатора не допускается.
Выбор ограничителей перенапряжения произведён по номинальному
напряжению установки. Выбраны следующие ограничители:
на напряжение 35 кВ: ОПН-35/37-10 (I) УХЛ1;
на напряжение 10 кВ: ОПН-10/9-10 (I) УХЛ1.
Контроль за режимом работы основного и вспомогательного
оборудования на электростанциях и подстанциях осуществляется с помощью
контрольно - измерительных приборов.
В зависимости от характера объекта и структуры его управления
объём контроля и место установки контрольно - измерительной аппаратуры могут
быть различными. Приборы могут устанавливаться как на главном щите управления,
так и на местных щитах.
Система измерений должна обеспечивать контроль необходимых
электрических параметров. Измерительные приборы устанавливают в пунктах, откуда
производится управление аппаратами главной цепи.
Выбор измерительных трансформаторов тока
Трансформатор тока предназначен для уменьшения
первичного тока до значений, наиболее удобных для измерительных приборов реле,
а также для отделения цепей измерения и защиты от первичных цепей высокого
напряжения.
по номинальному напряжению установки U ном ≥ U сет.ном ;
по току I 1ном ≥ I прод.расч . Номинальный ток должен
быть как можно ближе к рабочему току установки, т.к. недогрузка первичной
обмотки приводит к увеличению погрешностей;
k ЭД I 1ном
≥ i уд ; i дин ≥ i уд , (5.23)
где i уд - ударный ток КЗ по расчёту;
k ЭД - кратность электродинамической стойкости по каталогу;
I ном - номинальный первичный ток
трансформатора тока;
i дин - ток электродинамической стойкости по
каталогу.
( k Т I 1ном ) 2 t тер ≥ B к ; t тер
≥ B к , (5.24)
где k Т - кратность термической стойкости по каталогу;
t тер - время термической стойкости по
каталогу;
Z 2 ≤ Z 2ном , (5.25)
где Z 2 - вторичная нагрузка трансформатора тока;
Z 2ном - номинальная допустимая нагрузка
трансформатора тока в выбранном классе точности.
К трансформаторам тока подключаются следующие измерительные
приборы: амперметр, счетчики активной и реактивной энергии, ваттметр, варметр.
Класс точности трансформаторов тока для присоединения расчетных счетчиков
электроэнергии должен быть не более 0,5. Для присоединения счетчиков
технического учета допускается использование трансформаторов тока класса
точности 1,0. Для проверки трансформатора тока по вторичной нагрузке необходимо
привести схему включения приборов.
Вторичная нагрузка трансформаторов тока, Ом , определяется
по формуле:
r 2 = r приб + r пр + r к, (5.26)
где r приб - сопротивление приборов, подключенных к
трансформатору тока, Ом;
r пров - сопротивление соединительных проводов,
Ом;
r к - сопротивление контактов, принимается равным 0,05 Ом при
количестве двух - трех приборов и - 0,1 Ом при большем числе приборов.
Сопротивление приборов, подключенных к трансформатору тока
определяется по формуле:
где S приб - мощность, потребляемая приборами, В∙А ;
I 2 ном - вторичный номинальный ток прибора, А .
Сопротивление соединительных проводов зависит от их длины и
сечения. Чтобы трансформатор тока работал в выбранном классе точности,
необходимо выдержать условие:
r приб + r пр + r к ≤ Z 2ном . (5.28)
Зная r пр можно определить сечение соединительных проводов:
где с - удельное сопротивление провода,
принимается для меди равным 0,0175 Ом∙мм 2 /м, для алюминия -
0,0283 Ом∙мм 2 /м;
l расч - расчетная длина провода, м ,
зависящая от схемы соединения трансформаторов тока принимается:
для одного трансформатора тока l расч = 2∙ l ,
для схемы полной звезды l расч = l ,
для схемы неполной звезды l расч = ;
Длину соединительных проводов от трансформатора тока до приборов
(в один конец) можно принять для разных присоединений приблизительно равной, м :
Все цепи ГРУ 6 - 10 кВ, кроме линий к потребителям 40 - 60
Линии 6 - 10 кВ к потребителям 4 - 6
Цепи РУ 35 кВ
60 - 75
Для подстанций указанные длины снижают на 15 - 20%.
В качестве соединительных проводов применяют многожильные
контрольные кабели с бумажной, резиновой, полихлорвиниловой или полиэтиленовой
изоляцией в свинцовой, резиновой, полихлорвиниловой или специальной
теплостойкой оболочке. По условию прочности сечение проводов должно быть: из
меди не менее 2,5 мм 2 , из алюминия - 4 мм 2 (ПУЭ, п.
3.4.4.). Сечение больше 6 мм 2
обычно не применяется.
Выбор трансформаторов тока на напряжение 35 кВ.
На напряжение 35 кВ предварительно принят трансформатор тока
наружной установки типа ТОЛ - 35 - У2 класса точности 0,5.
Данные трансформатора по таблице 5.9 [4] приведены в таблице
5.3.
Таблица 5.3. Условия выбора трансформатора тока на стороне 35
кВ
Выбор принятых контрольно - измерительных приборов на высокой
стороне приведён в таблице 5.4.
Таблица 5.4. Приборы, подключенные к ТА на высокой стороне
Счётчик
активной и реактивной энергии
Общее сопротивление приборов, (5.23), Ом
Допустимое сопротивление проводов от трансформатора тока до
приборов, Ом,
r пров = Z 2ном - r приб - r к , (5.30)
где Z 2ном - номинальная допустимая нагрузка трансформатора
тока, Ом;
r к = 0,05Ом - сопротивление контактов принимаем;
r пров = 2,0 - 0,044 - 0,05 = 1,906 Ом.
Минимальное сечение соединительных проводов, (5.25), мм 2
где с = 0,0283 - удельное сопротивление материала провода;
l расч = 60 м - расчётная длина соединительных проводов. При соединении
звездой l расч = l .
К установке принят контрольный кабель марки АКРВГ сечением
1,5 мм 2 .
Сопротивление проводов при выбранном сечении, (5.23), Ом
Вторичная нагрузка трансформатора тока, (5.22), Ом
z 2 = 1,132
+ 0,044 + 0,05 = 1,226 Ом.
Все условия проверок выполнены. Следовательно, трансформатор тока
выбран верно.
Также к установке приняты трансформаторы тока, встроенные в вводы
силовых трансформаторов. На напряжении 35 кВ выбраны трансформаторы тока типа
ТВТ35-1-600/5. Каталожные данные трансформатора в соответствии с таблицей 5.11
[4] сведены в таблицу 5.5.
Таблица 5.5. Условия выбора встроенного трансформатора тока
Выбор трансформаторов тока на напряжение 10 кВ.
На напряжение 10 кВ предварительно принят трансформатор тока
типа ТЛК - 10 - У3.
Данные трансформатора по таблице 5.9 [4] приведены в таблице
5.3.
Таблица 5.7. Условия выбора трансформатора тока на стороне 10
кВ
Вторичная нагрузка на трансформатор тока приведена в таблице
5.6.
Таблица 5.8. Вторичная нагрузка ТЛК - 10 - У3.
Счётчик
активной и реактивной энергии
Общее сопротивление приборов, (5.23), Ом
Допустимое сопротивление проводов от трансформатора тока до
приборов (5.26):
r пров = 0,6 - 0,404 - 0,1 = 0,096 Ом.
Минимальное сечение соединительных проводов, (5.25), мм 2
К установке принят контрольный кабель марки АКРВГ сечением
1,5 мм 2 .
Сопротивление проводов при выбранном сечении, (5.23) Ом
Вторичная нагрузка трансформатора тока, (5.22), Ом
z 2 = 0,091
+ 0,404 + 0,1 = 0,595 Ом.
Все условия проверок выполнены. Следовательно, трансформатор тока
выбран верно.
В ячейках отходящих линий предварительно выбраны трансформаторы
тока типа ТЛК-10-У3. Каталожные данные приведены в таблице 5.9.
Таблица 5.9. Выбор трансформатора тока на выходных ячейках
Выбор принятых контрольно - измерительных приборов во
вторичной цепи трансформатора тока приведён в таблице 5.10.
Таблица 5.10. Приборы, подключенные к ТА
Счётчик
активной и реактивной энергии
Сопротивление приборов по формуле (5.23):
Допустимое сопротивление проводов согласно формуле (5.26):
r пров = 0,6
- 0,044 - 0,05 = 0,506 Ом.
Минимальное сечение соединительных проводов согласно формуле
(5.25):
К установке принят контрольный кабель марки АКРВГ сечением 1,5 мм 2 .
Сопротивление проводов при выбранном сечении согласно формуле
(5.23):
Вторичная нагрузка трансформатора тока согласно формуле (5.22):
z 2 = 0,044
+ 0,091 + 0,05 = 0,185 Ом.
Все условия проверки выполнены. Следовательно, трансформатор
выбран верно.
Выбор измерительных трансформаторов напряжения
Трансформатор напряжения предназначен для понижения высокого
напряжения до стандартного значения 100 или100/ В и для отделения цепей измерения и релейной защиты от первичных
цепей высокого напряжения.
Трансформаторы напряжения выбираются:
по напряжению установки U ном ≥ U сет.ном ; (5.31)
по конструкции и схеме соединения обмоток;
по вторичной нагрузке S ном
≥ S 2У , (5.32)
где S ном - номинальная мощность в выбранном классе
точности;
S 2У - нагрузка всех измерительных приборов и реле, присоединённых
к трансформатору напряжения, В·А .
Следует отметить, что для однофазных трансформаторов, соединённых
в звезду, следует взять суммарную мощность всех трёх фаз, а для соединённых по
схеме открытого треугольника - удвоенную мощность одного трансформатора.
К основным вторичным обмоткам трансформатора напряжения
подключаются вольтметры, ваттметры, варметры, счетчики активной и реактивной
энергии. Класс точности трансформаторов напряжения для присоединения расчетных
счетчиков должен быть не более 0,5. Допускается использование трансформаторов
напряжения класса точности 1,0 для включения расчетных счетчиков класса
точности 2,0.
Суммарное потребление обмоток измерительных приборов и реле,
подключенных ко вторичной обмотке трансформатора напряжения, не должно
превышать номинальную мощность трансформатора напряжения, иначе это приведёт к
увеличению погрешностей.
Если условие (5.28) не выполняется, то устанавливают два или более
трансформаторов напряжения.
На напряжение 35 кВ предварительно выбран трансформатор
напряжения типа НАМИ-35-УХЛ1. Каталожные данные взяты в соответствии с таблицей
П22 [4]: номинальное напряжение первичной обмотки U ном = 35000 В
номинальное напряжение вторичной обмотки U ном = 100 В
номинальная мощность S ном = 360 ВА, (в
классе точности 0,5)
Вторичная нагрузка трансформатора приведена в таблице 5.11.
Перечень приборов принят в соответствии с таблицей 4.11 [2].
Таблица 5.11. Вторичная нагрузка ТН 35 кВ
Кол-во х
потребляемую мощность обмотки, В·А
Счетчик
активной и реактивной энергии
Условия проверки выполнены. Следовательно, трансформатор
напряжения выбран верно.
На напряжение 10 кВ предварительно выбран трансформатор
напряжения типа НАМИ-10-УХЛ2. Каталожные данные взяты в соответствии с таблицей
П22 [4]: номинальное напряжение первичной обмотки U ном = 10000 В
номинальное напряжение вторичной обмотки U ном = 100 В
номинальная мощность S ном = 300 ВА, (в
классе точности 0,5)
Таблица 5.12. Вторичная нагрузка ТН 10 кВ
Кол-во х
потребляемую мощность обмотки, В·А
Счетчик
активной и реактивной энергии*
Примечание: * - может использоваться как аварийный
осциллограф.
Собственные нужды подстанции являются одним из наиболее
ответственных потребителей, так как от надёжной работы механизмов собственных
нужд зависит нормальное функционирование подстанции.
Состав потребителей с.н. подстанции зависит от типа
подстанции, мощности трансформаторов, типа электрооборудования.
На всех подстанциях необходимо устанавливать не менее двух
трансформаторов собственных нужд.
Мощность трансформаторов собственных нужд выбрана по нагрузке
собственных нужд с учётом коэффициента спроса. Нагрузка собственных нужд
проектируемой подстанции приведена в таблице П2.
Полная нагрузка трансформатора собственных нужд определена
для летнего и зимнего периодов:
где УP Л и УQ Л - соответственно суммарная активная и реактивная нагрузка в
летний период;
УP З и УQ З - соответственно суммарная активная и реактивная нагрузка в
зимний период.
За расчётную нагрузку принята нагрузка в зимний период. Мощность
трансформаторов собственных нужд выбрана из условия работы двух трансформаторов
с.н. на подстанции без постоянного дежурства:
S н,т -
номинальная мощность трансформатора.
К установке приняты 2 трансформатора типа ТМ-160/10, подключаемые
к шинам 10 кВ. Каталожные данные в соответствии с таблицей П4 [4]:
S н,т =
Похожие работы на - Проектирование ПС напряжением 35/10 кВ и электрической сети 10 кВ Дипломная (ВКР). Физика.
Реферат: Технология выращивание лука
Реферат по теме Центральная Азия
Реферат по теме Бертольд Брехт и его "эпический театр"
Курсовая работа по теме Составление электробаланса кирпичного завода
Реферат: Хроническая пневмония у детей. Скачать бесплатно и без регистрации
Сочинение На Тему Первые Художники Земли
Курсовая работа: Технические средства регулирования, контроля, защиты
Сочинение Миниатюра Осеннее Утро
Сочинение На Тему Художественные Особенности Русских Былин
Шпаргалка: Гражданское право (экзаменационная шпаргалка)
Что Такое Честь Сочинение 9.3
Дипломная Работа На Тему Очистка От Зерновой Пыли
Курсовая работа по теме Открытие салона красоты
Реферат На Тему Эвакуация
Курсовой Организация Строительства
Дипломная работа по теме Роль информационных технологий в формировании процесса социализации студентов
Реферат: Role Of The Sexes Essay Research Paper
Курсовая работа по теме Проектирование прирельсового склада
Доклад по теме Максимова Екатерина Сергеевна
Реферат по теме Естествознание в науке и культуре
Похожие работы на - Ароматические углеводороды
Реферат: Creon As Antigone
Дипломная работа: Нанесение и получение металлических покрытий химическим способом